陽少軍，石延輝，夏谷林

(南方電網(wǎng)超高壓輸電公司，廣州市 510620)

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一起±800 kV換流站投切交流濾波器用斷路器故障原因分析

陽少軍，石延輝，夏谷林

(南方電網(wǎng)超高壓輸電公司，廣州市 510620)

在超、特高壓直流輸電系統(tǒng)中，換流站投切交流濾波器用斷路器在多個(gè)工程中出現(xiàn)內(nèi)絕緣擊穿、外絕緣閃絡(luò)等故障，中國南方電網(wǎng)有限責(zé)任公司首次使用國內(nèi)廠家供貨的此類型斷路器，在開斷過程中也出現(xiàn)了1次斷路器開斷過程中滅弧室內(nèi)部擊穿導(dǎo)致瓷套爆裂的故障。對此次故障的故障過程、現(xiàn)場解體檢查和故障原因分析進(jìn)行了介紹，并提出了針對該批次斷路器的反事故措施，并對后續(xù)濾波器用斷路器的選型提出了建議。

斷路器；交流濾波器；高壓直流

0 引 言

根據(jù)成套設(shè)計(jì)的要求，在滿足常規(guī)交流斷路器一般要求的基礎(chǔ)上，對高壓直流輸電系統(tǒng)中用于換流站投切濾波器的斷路器，提出了容性電流開斷試驗(yàn)、提高斷路器斷口恢復(fù)電壓(transient recover voltage，TRV)和為抑制電容器合閘涌流配置選相合閘裝置的特殊要求[1-4]。實(shí)際工程中使用的濾波器用斷路器，都是各斷路器供貨商在常規(guī)產(chǎn)品的基礎(chǔ)上，進(jìn)行補(bǔ)充試驗(yàn)，以滿足用戶技術(shù)規(guī)范的要求[3]。在開斷濾波器的工況下，由于濾波器側(cè)開斷后為一個(gè)衰減緩慢的直流電壓，斷口上承受的恢復(fù)電壓更高，持續(xù)時(shí)間更長，運(yùn)行工況更惡劣，導(dǎo)致此種工況下的斷路器絕緣裕度遠(yuǎn)小于常規(guī)工況的[5-17]。本文通過對一起±800 kV換流站投切交流濾波器用斷路器故障進(jìn)行深入剖析，提出對該類型斷路器在設(shè)計(jì)選型、試驗(yàn)驗(yàn)證和生產(chǎn)制造、運(yùn)行維護(hù)等方面的措施建議。

1 故障情況簡述

2014年8月14日，某±800 kV換流站在調(diào)試過程中發(fā)出584斷路器分閘命令，584斷路器跳開45 ms后A相出現(xiàn)重燃，經(jīng)多次燃弧熄弧過程，由大組斷路器隔離故障，保護(hù)動(dòng)作時(shí)序見圖1，檢查發(fā)現(xiàn)584斷路器A相靠濾波器側(cè)滅弧室瓷瓶爆裂，如圖2、3所示。

2 故障檢查

故障后現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)：(1)584斷路器A相動(dòng)主觸頭及噴口外表面有電弧燒蝕痕跡，如圖4所示；(2)靜主觸頭未發(fā)現(xiàn)異常燒蝕痕跡，瓷套內(nèi)壁發(fā)現(xiàn)閃絡(luò)痕跡；(3)測量三聯(lián)箱拐臂變位情況，584斷路器A相故障斷口開距約為162 mm，在廠家規(guī)定的161 mm± 2 mm范圍內(nèi)。

圖1 保護(hù)動(dòng)作時(shí)序

圖2 584斷路器A相受損情況

圖3 瓷套碎片上有電弧燒蝕痕跡

圖4 相濾波器側(cè)動(dòng)觸頭噴口

廠內(nèi)解體發(fā)現(xiàn)：(1)拆除濾波器側(cè)靜觸頭端蓋螺栓，發(fā)現(xiàn)靜觸頭端蓋處存在落弧點(diǎn)，對應(yīng)瓷套部分有高溫灼傷痕跡，如圖5所示；(2)拆除濾波器側(cè)靜觸頭均壓罩，發(fā)現(xiàn)靜主觸頭根部存在黑色粉末，經(jīng)化學(xué)分析，為開斷過程中弧觸頭燒蝕后的分解物，如圖6所示；(3)檢查母線側(cè)滅弧室，動(dòng)靜觸頭均未發(fā)現(xiàn)異常；內(nèi)部光潔，未見放電現(xiàn)象。母線側(cè)滅弧室瓷套發(fā)現(xiàn)貫穿性閃絡(luò)痕跡；(4)分別拆除母線側(cè)、濾波器側(cè)動(dòng)觸頭噴口和輔助噴口，發(fā)現(xiàn)濾波器側(cè)比母線側(cè)動(dòng)弧觸頭燒蝕更加嚴(yán)重。

圖5 靜觸頭端蓋落弧點(diǎn)

圖6 靜主觸頭根部黑色粉末

結(jié)合現(xiàn)場和廠內(nèi)解體分析，初步判斷故障放電路徑為動(dòng)主觸頭與瓷套內(nèi)壁擊穿放電，并沿瓷套內(nèi)壁閃絡(luò)，落弧點(diǎn)在靜觸頭端蓋，如圖7所示。

圖7 電弧可能的燃弧路徑

3 故障原因分析

3.1 584 B相斷路器特殊試驗(yàn)情況

為深入分析原因，2014年9月24日至2014年10月23日，在昆明特高壓基地對換流站交流濾波器584 B相斷路器開展了導(dǎo)電回路電阻測試、分合閘時(shí)間測試、斷路器并聯(lián)電容介損及電容量測試、短時(shí)工頻耐壓試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果未發(fā)現(xiàn)異常。對斷路器進(jìn)一步開展了直流泄漏測試、交直流疊加耐壓試驗(yàn)、單斷口交直流疊加直流耐壓裕度試驗(yàn)。

(1)對交流濾波器584 B相斷路器進(jìn)行直流泄漏測試。在兩斷口公共點(diǎn)施加直流電壓250 kV，測量兩斷口的直流泄漏電流，第1和第2次測試結(jié)果如表1所示，為排除測量誤差，每次試驗(yàn)測量3組。從測量結(jié)果分析，斷口2的直流泄漏電流為斷口1的2倍左右。

表1 直流泄漏電流結(jié)果

Table 1 Measurement results of DC leakage current

針對昆明特高壓試驗(yàn)基地特殊試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)小組濾波器用斷路器斷口間直流泄漏電流比值較大的異常情況，選取換流站第4大組交流濾波器小組斷路器591、592、593共9相進(jìn)行現(xiàn)場實(shí)測，測得斷路器母線側(cè)斷口泄漏電流為濾波器側(cè)斷口的2至7倍，清潔斷路器滅弧室外表面及外表面屏蔽后測試結(jié)果無明顯變化。測試數(shù)據(jù)見表2，從實(shí)測情況分析，由于直流電壓按照電阻比例進(jìn)行分壓，兩個(gè)斷口在實(shí)際開斷過程中恢復(fù)電壓分布極不均勻。

(2)對交流濾波器584 B相斷路器進(jìn)行直流負(fù)極性交直流疊加耐壓試驗(yàn)，在斷口2施加交流電壓，在斷口1施加直流正極性電壓，每組電壓耐壓60 s，試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。

(3)對故障斷路器B相開展正極性交直流疊加耐壓試驗(yàn)。在疊加升壓至直流+520 kV、交流rms366 kV 7 s后，斷路器內(nèi)部發(fā)生放電且有明顯異響。解體檢查后發(fā)現(xiàn),靜觸頭均壓罩內(nèi)側(cè)發(fā)現(xiàn)有銅黃色碎屑;在斷路器靜觸頭均壓罩外側(cè)、對應(yīng)瓷套內(nèi)壁發(fā)現(xiàn)有電弧燒蝕痕跡，瓷套放電位置與原故障相位置類似，內(nèi)部殘存金屬異物。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)，由于斷路器內(nèi)部存在金屬異物，導(dǎo)致內(nèi)部絕緣降低，且在交直流混合電壓作用下，該斷路器先發(fā)生內(nèi)部放電。

表2 現(xiàn)場實(shí)測直流泄漏電流結(jié)果

Table 2 Field measurement results of DC leakage current

表3 交直流疊加耐壓試驗(yàn)結(jié)果

3.2 噴口和弧觸頭材質(zhì)檢測

為查明噴口和弧觸頭2個(gè)核心部件是否滿足要求，組織對其進(jìn)行測試[13-17]：噴口主要由聚四氟乙烯和填料三氧化二鋁組成，噴口為自制件，經(jīng)組織第3方進(jìn)行復(fù)測，噴口填料比例滿足其內(nèi)控要求；觸頭為國內(nèi)采購件，從故障產(chǎn)品供貨商提供的入廠檢測報(bào)告未見異常；由第3方進(jìn)行的靜弧觸頭材質(zhì)測試結(jié)果(CuW70)，與弧觸頭材質(zhì)(CuW80)要求不一致。

3.3 選相合閘動(dòng)作分析

該換流站交流濾波器用斷路器間隔配置了南京南端繼保電氣有限公司生產(chǎn)的PCS-9830選相分合閘裝置。目前在裝置中僅受控合閘控制字投入，受控分閘控制字未投入，即只控?cái)嗦菲鞯暮祥l過程。濾波器間隔的選相分合閘裝置投入還設(shè)置了基于模擬量回采的自適應(yīng)功能，即根據(jù)本次斷路器的動(dòng)作采集時(shí)間修正下次斷路器的預(yù)期動(dòng)作時(shí)間，以提高下一次的選相控制精度。

濾波器間隔的選相分合閘裝置的合閘控制策略如下：當(dāng)其收到測控裝置的三相合閘命令后，選相分合閘裝置在檢測到參考電壓(大組母線電壓)最近的過零點(diǎn)時(shí)發(fā)出此相的合閘命令，然后陸續(xù)檢測其他兩相最近的過零點(diǎn)發(fā)出合閘命令，并分別開出到對應(yīng)的分相操作箱，然后送到斷路器本體的合閘線圈，完成合閘過程。調(diào)取584斷路器故障前其多次合閘時(shí)的電壓電流波形進(jìn)行分析，選相合閘裝置動(dòng)作基本正確，未出現(xiàn)大的合閘涌流，排除了由于關(guān)合涌流過大導(dǎo)致觸頭燒損嚴(yán)重的可能。

3.4 金屬異物來源分析

裝配記錄檢查，按照2014年版本《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》13.1.5要求：斷路器、隔離開關(guān)和接地開關(guān)出廠試驗(yàn)時(shí)應(yīng)進(jìn)行不少于200次的機(jī)械操作試驗(yàn)，以保證觸頭充分磨合[18]。200次操作完成后應(yīng)徹底清潔殼體內(nèi)部，再進(jìn)行其他出廠試驗(yàn)。根據(jù)廠家提供的檢查記錄，其供貨所有斷路器都按照要求進(jìn)行了檢查。從觸頭燒蝕情況分析，并根據(jù)金屬異物化學(xué)分析報(bào)告，可以判斷黑色發(fā)亮有金屬光澤的異物為弧觸頭在開斷電弧后產(chǎn)生的分解物，其中還存在部分裝配過程中未清理干凈的金屬異物。

3.5 不同廠家濾波器小組斷路器開斷后的弧觸頭燒蝕對比

為便于對斷路器滅弧觸頭燒蝕情況進(jìn)行對比研究，對部分已返廠檢修的濾波器用斷路器的滅弧觸頭檢修檢查情況進(jìn)行了對比，發(fā)現(xiàn)故障相斷路器在動(dòng)作次數(shù)為153次的情況下，與同樣用于濾波器組開斷的進(jìn)口產(chǎn)品相比，在操作次數(shù)達(dá)到2 000次以后，此次故障的國產(chǎn)產(chǎn)品弧觸頭的燒蝕情況更為嚴(yán)重。

為查清其觸頭、噴口及滅弧室是否存在共性問題，選取該換流站第4大組交流濾波器小組斷路器共9相進(jìn)行現(xiàn)場實(shí)測，開展斷口直流泄漏電流測試，選取動(dòng)作次數(shù)較多的592 C相和測試值較大的593 B相斷路器解體進(jìn)行檢查和測試，發(fā)現(xiàn)弧觸頭均燒蝕嚴(yán)重。

3.6 不同廠家提供的濾波器小組斷路器的絕緣裕度分析

應(yīng)用在交流場及交流濾波器組的故障斷路器均為相同的電氣參數(shù)及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，故障斷路器滅弧室與其他廠家用于500 kV交流濾波器組的斷路器的參數(shù)對比如表4所示。

表4 國內(nèi)交流濾波器斷路器參數(shù)對比

Table 4 Parameter comparison of domestic AC filter CB

由表4可知，500 kV故障斷路器的電氣參數(shù)(工頻、雷電、操作)與另2個(gè)廠家供貨的斷路器相似，均符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求，但存在以下幾點(diǎn)不同。

(1)干弧距離(4 240 mm)偏小，動(dòng)主觸頭屏蔽外徑(136 mm)在同類產(chǎn)品中最小，由于曲率半徑與電荷密度呈反比，在相同運(yùn)行工況下，場強(qiáng)分布要比其他廠家斷路器更加集中；

(2)在氣體壓力相同的情況下，單個(gè)斷口，另一國內(nèi)供貨產(chǎn)品的開距(195 mm)遠(yuǎn)大于故障產(chǎn)品開距(160 mm)，兩個(gè)斷口的開距相差達(dá)70 mm；

(3)在開距較為接近的情況下，故障產(chǎn)品的氣體壓力(0.6 MPa)遠(yuǎn)小于某進(jìn)口供貨商產(chǎn)品的 (0.8 MPa)。瓷套內(nèi)徑也小10%左右。

通過對比分析，該故障產(chǎn)品內(nèi)絕緣設(shè)計(jì)裕度和同類產(chǎn)品相比偏小。

綜上分析，此次故障的原因?yàn)樵撔吞枖嗦菲鞯慕^緣裕度偏低，且由于該斷路器弧觸頭材質(zhì)、制造工藝不佳，開斷過程中弧觸頭燒蝕產(chǎn)生的雜質(zhì)及裝配過程中遺留的金屬異物引起內(nèi)部電場畸變，承受不了開斷后的交、直流混合電壓而發(fā)生內(nèi)部絕緣擊穿閃絡(luò)，導(dǎo)致濾波器側(cè)斷口爆裂，母線側(cè)斷口外絕緣閃絡(luò)。

針對此次故障，對該批次斷路器采取了如下措施進(jìn)行整改：

(1)該批次銅鎢觸頭存在較大質(zhì)量隱患，嚴(yán)重威脅斷路器的安全運(yùn)行，采取更換該批次開關(guān)內(nèi)部弧觸頭的措施，更換后的銅鎢觸頭采用鎢骨架預(yù)燒結(jié)工藝，并加強(qiáng)對修理質(zhì)量的監(jiān)督，督促廠家加強(qiáng)裝配質(zhì)量的管控，以滿足現(xiàn)場安全運(yùn)行的要求。

(2)將額定氣壓由0.6 MPa增加到0.7 MPa，提高滅弧室內(nèi)絕緣裕度。

(3)由于斷口表面污穢分布對直流電壓的分布較大，對交流濾波器用斷路器噴涂RTV，改善斷口間直流電壓的分布。

4 斷路器選型分析及建議

目前國際上沒有專門針對直流輸電用濾波器開關(guān)的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，交流濾波器用斷路器與普通斷路器主要存在以下區(qū)別[1，19]：

(1)交流濾波器用斷路器需切斷容性負(fù)載，暫態(tài)恢復(fù)電壓TRV有更高技術(shù)要求。

(2)交流濾波器用斷路器投切頻繁，工況較惡劣。

(3)交流濾波器用斷路器需承受交直流混合電壓。

(4)關(guān)合涌流對觸頭燒蝕有較大影響，為控制關(guān)合，交流濾波器用斷路器需采用合閘選相裝置。

對于濾波器開關(guān)在常規(guī)交流斷路器選型要求的基礎(chǔ)上，應(yīng)對系統(tǒng)進(jìn)行充分研究，針對交流濾波器開關(guān)所特有的工況，提出有針對性的技術(shù)要求。根據(jù)南方電網(wǎng)科學(xué)研究院提供的研究報(bào)告，該換流站針對此斷路器的技術(shù)規(guī)范要求如下[3]：

(1)提高斷路器斷口恢復(fù)電壓,根據(jù)仿真計(jì)算結(jié)果，并考慮一定裕度，TRV要求值為1 470 kV。

(2)提出容性電流開斷試驗(yàn)的要求，并提供容性電流開合試驗(yàn)報(bào)告，具體要求如表5所示。

表5 容性電流開合試驗(yàn)要求

Table 5 Capacitive current switching test requirements

(3)為抑制電容器合閘涌流，配置選相合閘裝置的特殊要求，要求投入選相合閘功能。

組織對故障型號斷路器的型式試驗(yàn)報(bào)告進(jìn)行了審查，滿足技術(shù)規(guī)范書提出的特殊要求。在對型式試驗(yàn)報(bào)告審查過程中，結(jié)合技術(shù)規(guī)范書的要求、實(shí)際工況和此次故障原因分析，技術(shù)規(guī)范書可以進(jìn)一步優(yōu)化，并對一些考核試驗(yàn)的要求進(jìn)行明確，以提高此類斷路器的運(yùn)行可靠性：

(1)目前規(guī)范書中確定的TRV為1 470 kV的型式試驗(yàn)要求，不能完全滿足現(xiàn)場實(shí)際運(yùn)行要求，現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中《GB 1984—2003 交流高壓斷路器》關(guān)于交流濾波器用斷路器的C2級開斷試驗(yàn)規(guī)定的考核時(shí)間為300 ms，不能覆蓋現(xiàn)有運(yùn)行工況。經(jīng)過對南方電網(wǎng)超高壓輸電公司發(fā)生過的故障進(jìn)行回顧分析，大部分在實(shí)際運(yùn)行中發(fā)生的閃絡(luò)，都是在開斷后500 ms到11 s(30 s內(nèi))發(fā)生閃絡(luò)，實(shí)際開斷后恢復(fù)電壓持續(xù)時(shí)間超過20 s。建議在后續(xù)交流濾波器用斷路器采購技術(shù)規(guī)范書中結(jié)合實(shí)際運(yùn)行工況，適當(dāng)延長C2級開斷試驗(yàn)TRV考核時(shí)間，具體要求建議由系統(tǒng)研究方提出，以覆蓋現(xiàn)有的運(yùn)行工況，并留有一定裕度。

(2)目前的試驗(yàn)方法中，對TRV的考核試驗(yàn)和電容電流開斷試驗(yàn)都是采用單斷口試驗(yàn)來等效。從現(xiàn)場實(shí)測的斷路器斷口泄漏電流分析，由于濾波器側(cè)開斷后為直流電壓，直流電壓分布的不均勻系數(shù)遠(yuǎn)大于1.05。由于瓷瓶在運(yùn)行中積污，并且受開斷過程中產(chǎn)生的分解物影響，直流電壓由電阻分壓，比由電容器均壓的不均勻系數(shù)(1.05)高，采用單斷口進(jìn)行試驗(yàn)等效性不足。應(yīng)提出明確的型式試驗(yàn)要求，結(jié)合交直流混合耐壓試驗(yàn)實(shí)測在各種污穢情況下的電壓分布，確定合理的不均勻系數(shù)，以確保單斷口試驗(yàn)的等效性。

(3)從各次發(fā)現(xiàn)的外絕緣閃絡(luò)情況分析，敞開瓷柱式斷路器斷口間的電壓分布受外部環(huán)境影響較大，為降低直流電壓分布不均勻?qū)嗦菲靼踩\(yùn)行的威脅，應(yīng)在斷路器出廠時(shí)采取噴RTV的措施來提高運(yùn)行可靠性。

(4)此類開關(guān)內(nèi)部絕緣裕度相對較低，開斷工況相當(dāng)于反相開斷，恢復(fù)電壓高且持續(xù)時(shí)間長，開斷性能要求更高，比常規(guī)斷路器對異物的影響更為敏感，某進(jìn)口廠家斷路器和此次的故障斷路器各出現(xiàn)1次由于內(nèi)部存在異物導(dǎo)致的擊穿，該進(jìn)口廠商開展的開斷試驗(yàn)也證實(shí)了這一點(diǎn)。應(yīng)督促廠家加強(qiáng)廠內(nèi)裝配質(zhì)量的控制，在規(guī)范書中明確執(zhí)行200次操作試驗(yàn)，及試驗(yàn)后的內(nèi)部清潔工作，確保內(nèi)部清潔，并將其作為監(jiān)造的關(guān)鍵點(diǎn)，以確保質(zhì)量。

(5)交流濾波器開關(guān)斷口間承受的電壓為電源側(cè)交流電壓與濾波器側(cè)的直流殘壓，由于開關(guān)斷口間要承受來自于濾波器側(cè)的直流電壓作用，按直流電壓下的爬電比距要求(一般不小于50 mm/ kV)，故障開關(guān)斷口間爬電比距不滿足運(yùn)行要求，建議提高濾波器開關(guān)斷口間的爬電比距要求。

5 結(jié) 論

(1)此次斷路器滅弧室故障的原因?yàn)樵撔吞枖嗦菲鞯慕^緣裕度偏低，斷路器弧觸頭材質(zhì)、制造工藝不佳，開斷過程中弧觸頭燒蝕產(chǎn)生的雜質(zhì)及裝配過程中遺留的金屬異物引起內(nèi)部電場畸變，承受不了開斷后的交、直流混合電壓而發(fā)生內(nèi)部絕緣擊穿閃絡(luò)，導(dǎo)致濾波器側(cè)斷口爆裂，母線側(cè)斷口外絕緣閃絡(luò)。對該批次斷路器實(shí)施更換弧觸頭、增加氣壓、噴涂RTV等。

(2)此類開關(guān)內(nèi)部絕緣裕度相對較低，比常規(guī)斷路器對異物的影響更為敏感，應(yīng)督促廠家加強(qiáng)廠內(nèi)裝配質(zhì)量的控制，在規(guī)范書中明確執(zhí)行200次操作試驗(yàn)，及試驗(yàn)后的內(nèi)部清潔工作，確保內(nèi)部清潔，并將其作為監(jiān)造的關(guān)鍵點(diǎn)，以確保質(zhì)量。在經(jīng)濟(jì)技術(shù)比較可行的情況下，為提高運(yùn)行可靠性，宜采用更高電壓等級的斷路器產(chǎn)品進(jìn)行替代。

(3)目前規(guī)范書中確定的TRV為1 470 kV的型式試驗(yàn)要求，由于目前國際和國內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)對此類斷路器型式試驗(yàn)的具體實(shí)施未作明確要求，在技術(shù)規(guī)范書中也未進(jìn)行明確，導(dǎo)致試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間及試驗(yàn)中選用的不均勻系數(shù)不能覆蓋現(xiàn)場實(shí)際運(yùn)行工況，建議系統(tǒng)研究方在確定技術(shù)規(guī)范書時(shí)充分考慮，進(jìn)一步優(yōu)化完善技術(shù)規(guī)范，明確型式試驗(yàn)的具體要求，以提高產(chǎn)品運(yùn)行可靠性。

(4)制訂開關(guān)技術(shù)規(guī)范時(shí)，應(yīng)對開關(guān)斷口間的爬電距離進(jìn)行明確規(guī)定，并嚴(yán)格驗(yàn)收。為消除和降低濾波器用斷路器由于外部環(huán)境影響導(dǎo)致的直流電壓分布不均勻，提高斷路器安全運(yùn)行可靠性，此類開關(guān)宜選用罐式斷路器；如果選用敞開瓷柱式斷路器，應(yīng)在斷路器斷口干弧距離、爬距等參數(shù)的選取上充分考慮交、直流混合電壓作用的影響，并應(yīng)在斷路器出廠時(shí)采取噴RTV的措施來提高運(yùn)行可靠性。

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(編輯：張小飛)

Analysis of Converter Stations AC Filter Circuit Breaker Fault

YANG Shaojun, SHI Yanhui, XIA Gulin

(CSG EHV Power Transmission Company, Guangzhou 510620, China)

In EHV/UHVDC transmission systems, several AC filter circuit breakers (CB) were found broken due to internal insulation breakdown fault or external insulation flashover fault in several projects. The CBs supplied by domestic manufacturers were put into operation in China Southern Power Grid for the first time, and a CB fault occurred in a switching process because of porcelain bushing bursting caused by interrupter internal breakdown. This paper introduced the fault process, on-site disintegration inspection and failure analysis of this fault, and proposed the anti-accident measures for this batch of the circuit breakers, as well as the subsequent selection proposals of the filter CB.

circuit breaker; AC filter; HVDC

TM 561

A

1000-7229(2015)09-0129-06

10.3969/j.issn.1000-7229.2015.09.021

2015-05-22

2015-06-28

陽少軍(1977)，男，碩士，高級工程師，主要從事超高壓設(shè)備技術(shù)管理方面的工作;

石延輝(1981)，男，碩士，高級工程師，主要從事超高壓直流設(shè)備技術(shù)管理方面的工作;

夏谷林(1978)，男，學(xué)士，高級工程師，主要從事電氣一次設(shè)備技術(shù)監(jiān)督和高壓試驗(yàn)方面的工作。