吳超 廖敏 業(yè)紅玲
驅(qū)動橋橋殼作為汽車的重要承載和傳力部件,其強(qiáng)度和動態(tài)性能直接影響汽車運(yùn)行的安全、平順性和舒適性。本文運(yùn)用有限元法研究了驅(qū)動橋殼在最大鉛垂力工況下的靜力分析,得出了驅(qū)動橋殼強(qiáng)度和變形符合要求;同時對驅(qū)動橋殼進(jìn)行模態(tài)分析得出了驅(qū)動橋殼前六階固有頻率并給出了前四階模態(tài)振型,分析結(jié)果表明橋殼結(jié)構(gòu)合理。上述研究得出的結(jié)論為后續(xù)驅(qū)動橋殼的優(yōu)化和實(shí)驗(yàn)提供了重要的參考依據(jù)。
作為汽車總成的重要組成部件,驅(qū)動橋殼支撐著汽車的質(zhì)量,并將載荷傳給車輪。汽車在行駛過程中由于載荷作用產(chǎn)生振動,驅(qū)動橋殼振動特性直接影響驅(qū)動橋本身的振動和整車行駛的平穩(wěn)性。因此對驅(qū)動橋殼結(jié)構(gòu)的研究很有必要。文中利用有限元法進(jìn)行靜力分析和模態(tài)分析,為后續(xù)的動力學(xué)響應(yīng)分析提供了參考指導(dǎo)。
一、驅(qū)動橋殼有限元分析方法
以計算機(jī)和矩陣運(yùn)算為基礎(chǔ)的有限元法是對復(fù)雜工程問題或結(jié)構(gòu)問題計算的近似的數(shù)值分析方法。驅(qū)動橋殼需要有很大的強(qiáng)度和剛度,驅(qū)動橋殼傳統(tǒng)的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計方法是利用數(shù)學(xué)、力學(xué)等理論知識進(jìn)行計算。這種方法計算量大且很復(fù)雜,很難模擬各種工況。根據(jù)汽車驅(qū)動橋殼的結(jié)構(gòu)、各種受力和約束,應(yīng)用有限元法模擬,可以計算出驅(qū)動橋系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng),結(jié)果可信且接近實(shí)際,能較真實(shí)地模擬出驅(qū)動橋動態(tài)使用過程。圖 1是汽車驅(qū)動橋殼有限元分析流程。
首先要建立驅(qū)動橋殼的三維數(shù)值模型,結(jié)合橋殼的材料及屬性轉(zhuǎn)化為有限元分析模型,對有限元模型添加約束邊界并施加載荷,然后計算求解,進(jìn)行驅(qū)動橋殼的結(jié)構(gòu)靜力分析和動力學(xué)模態(tài)分析,通過有限元后處理分析結(jié)果可分別獲得驅(qū)動橋殼的應(yīng)力和變形、固有頻率和振型,結(jié)合材料特性和使用要求進(jìn)行驅(qū)動橋殼的強(qiáng)度和剛度判斷,從而為改進(jìn)和優(yōu)化驅(qū)動橋殼設(shè)計提供可靠的數(shù)據(jù)支持。
二、驅(qū)動橋殼有限元模型建立
在 NX軟件中建立某型汽車驅(qū)動橋殼的三維模型,由于汽車驅(qū)動橋橋殼結(jié)構(gòu)形狀較為復(fù)雜,包含許多復(fù)雜曲面。在保證不影響求解精度的前提下,對幾何模型進(jìn)行一定的簡化。對主要承載件,均保留其原結(jié)構(gòu)形狀,以反映其力學(xué)特性,對非承載件進(jìn)行一定程度的簡化或忽略,可以忽略不重要的小尺寸和小孔結(jié)構(gòu)。然后將驅(qū)動橋殼輸出為Parasolid數(shù)據(jù)格式,經(jīng) ANSYS的 Parasolid接口導(dǎo)入進(jìn)行分析。本文劃分網(wǎng)格時選用四面體 10節(jié)點(diǎn) Tet solid92實(shí)體單元(四面體 10節(jié)點(diǎn)單元具有較高的剛度及計算精度),賦予其單元材料為 16Mn,材料屬性詳細(xì)參數(shù)如表 1所示。通過有限元網(wǎng)格劃分得到 20745個單元,41090個節(jié)點(diǎn)。圖 2是劃分網(wǎng)格的有限元分析模型。
三、驅(qū)動橋殼的有限元分析
1.驅(qū)動橋殼的靜力分析
驅(qū)動橋殼是汽車重要的承重件,在路面凹凸不平時,將會受到路面沖擊載荷的作用,這時鉛垂力最大(即沖擊載荷)。不考慮驅(qū)動橋殼所受的側(cè)向力、切向力和彎矩的作用,取 2.5倍的靜載荷平均施加在兩個板彈簧座上。橋殼的相關(guān)數(shù)據(jù):驅(qū)動橋滿載后軸荷為 3.2t,簧距 800mm,輪距 1240mm。
G×δ mg×δ
F垂 =F靜 ×δ = 2 =2
式中, G是汽車在靜止情況下驅(qū)動橋給路面的載荷; δ為動載荷系數(shù),通常情況下取 2.5; g為重力加速度,其值為 9.8m/s 2;m為驅(qū)動橋滿載軸荷。經(jīng)計算得 F垂=39200N。
橋殼的載荷約束條件:橋殼輪距處兩平面固定,板簧上施加鉛錘力,具體條件如表 2所示,載荷約束方式如圖 3所示,求解后得到橋殼的等效位移云圖和應(yīng)力云圖,如圖 4和圖 5所示。
(1)變形分析。
從圖 4位移云圖可知橋殼在沖擊載荷作用下最大變形發(fā)生在橋殼的中央處,其最大位為 0.736mm。根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn),每米輪距橋殼最大變形量不超過 1.5mm,承受 2.5倍滿載軸荷時,橋殼不能出現(xiàn)斷裂和塑性變形。橋殼的每米變形 0.736/1.240<1.5符合國家要求。
(2)應(yīng)力分析。
從圖 5應(yīng)力云圖可知在沖擊載荷作用下其最大應(yīng)力值為 248MPa,發(fā)生在橋殼兩端附近,大部分部位應(yīng)力值在 27MPa~ 82MPa之間。其值小于橋殼材料的許用應(yīng)力343MPa,橋殼的強(qiáng)度符合要求。
根據(jù)以上結(jié)論可知,該橋殼在沖擊載荷作用下的強(qiáng)度和變形均符合要求。
2.驅(qū)動橋殼的模態(tài)分析
一般多自由度運(yùn)動學(xué)微分方程為:
式中, M、C、K為系統(tǒng)的質(zhì)量、阻尼和剛度矩陣;為系統(tǒng)的加速度、速度和位移; F(t)為外激勵向量。
經(jīng)傅立葉變換可得無阻尼模態(tài)分析求解的基本方程為:
式中,[ K]為剛度矩陣;{Φ i}為第 i階模態(tài)振型向量; ωi為第 i階模態(tài)固有頻率;[ M]為質(zhì)量矩陣。
模態(tài)分析是研究振動的主要手段。模態(tài)分析的主要的目的是為了識別出系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù),為結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的振動特性分析,振動故障診斷及預(yù)報以及結(jié)構(gòu)動力特性優(yōu)化設(shè)計提供依據(jù)。驅(qū)動橋殼模態(tài)分析可以識別出其結(jié)構(gòu)的固有頻率以及固有振型,不僅對于防止汽車發(fā)生共振等情況具有指導(dǎo)作用,而且模態(tài)動態(tài)性能也是驅(qū)動橋殼結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)分析的基礎(chǔ)。
ANSYS 軟件模態(tài)提取方法有Block Lanczos(分塊藍(lán)索斯法)、Subspace(子空間法)、Reduced(縮減法)和Unsymmetrical Method(非對稱法)等6 種。本文使用ANSYS 模態(tài)分析方法中的Block Lanczos 法模態(tài)提取法。Block Lanczos 法采用了稀疏矩陣求解法,故其收斂速度更快,求解效率更高。在ANSYS 軟件中計算得到的前6 階模態(tài)下的固有頻率值(表3)。同時圖6 ~圖9 給出了對應(yīng)于前4 階模態(tài)固有頻率的振型。
由于結(jié)構(gòu)的振動可以表達(dá)為各階固有振型的線性組合,其中低階自振頻率所引起的共振往往引起結(jié)構(gòu)較大的應(yīng)變和應(yīng)力,高階的影響則很小,因此低階振型決定了結(jié)構(gòu)的動態(tài)特性,從振型顯示結(jié)果中更容易看出各階振動的方向和相對幅值大小。
具有代表性的第二和第四階振型。橋殼第二階振型表現(xiàn)為整體沿 Y軸的一階垂向彎曲,第四階振型表現(xiàn)為整體沿 Y軸的二階垂向彎曲,這種振動方式與汽車行駛輪胎上下顛簸一致,在凹凸不平地面時容易引起共振發(fā)生殼體破壞。
橋殼第一階振型表現(xiàn)為整體沿 Z軸的縱向彎曲,殼體的中部腔體振動明顯,加劇差速器齒輪嚙合磨損。
橋殼第三階振型表現(xiàn)為整體沿 X軸的扭轉(zhuǎn),將會減弱傳動軸剛度,影響傳遞的扭矩。
從整體的模態(tài)分析結(jié)果可知橋殼的各階固有頻率較為分散,相鄰階次不會同時引起共振。汽車在不平的路面行駛,汽車振動系統(tǒng)承受路面作用的激勵多屬于 1Hz~ 50Hz垂直振動。驅(qū)動橋殼的第一階固有頻率大于激勵頻率,橋殼不會因共振而使結(jié)構(gòu)破壞。
四、結(jié)語
通過運(yùn)用 CAD/CAE軟件對汽車驅(qū)動橋殼進(jìn)行分析,可以降低開發(fā)成本,減少實(shí)驗(yàn)次數(shù),具有實(shí)際意義。本文對驅(qū)動橋殼進(jìn)行靜力分析,經(jīng)仿真得到結(jié)果為結(jié)構(gòu)合理性驗(yàn)證提供了有力的條件。由模態(tài)分析可知,橋殼的各階模態(tài)大于路面的激勵頻率,不會產(chǎn)生共振,同時為以后驅(qū)動橋殼的振動試驗(yàn)和優(yōu)化做了一定的基礎(chǔ)。endprint