楊星星,林 永
宿州學(xué)院數(shù)學(xué)與統(tǒng)計學(xué)院,安徽宿州,234000
本文改進了文獻[1]中的Gibbs模型,給出泵功圖的計算。Gibbs模型是簡化了的齊次方程模型,該模型忽略桿級連接處的受力情況等因素,實際上考慮桿級連接處的受力情況等因素對桿作受力分析,建立非齊次方程模型,物理意義更清楚,這樣能充分描述抽油桿動態(tài)變化的帶阻尼的波動方程。
以懸點運動的下死點為運動起始點,抽油桿上任意截面的運動記為u(x,t),可分解為兩部分:(1)該截面隨著懸點的上下運動,記為u0(t);(2)該截面相對于懸點的彈性位移,記為u1(x,t)。如圖1所示,微元體受力情況:(1)連接桿處受力分析;(2)微元體受力分析。
圖1 桿受力分析
具體分析如下:
(1)根據(jù) Hooke定律[2],微元體上、下截面的內(nèi)力分別為:
式中x表示微元體上截面在抽油桿柱上的位置,單位m;dx表示微元體的長度,單位m;
(2)微元體重力為:
式中ρr表示第r級(1≤r≤Nr)抽油桿的密度,單位kg/m3;
(3)微元體與油管內(nèi)液體的粘滯阻力為:
(4)根據(jù)達(dá)朗伯原理,微元體的慣性力為:
(5)油管內(nèi)液體對微元體柱面的壓力垂直于微元體的軸線指向微元體,各向大小相等,其合力為0;
(6)在多級桿的連接處,突出的環(huán)形面積受到油管內(nèi)液體的壓力為:
式中,Acr表示第r級與第r+1級抽油桿的連接處突出部分的面積,單位為m2;Lr表示第r級(1≤r≤Nr)抽油桿的長度,單位為m。
根據(jù)抽油桿柱的微元體受力分析,油管內(nèi)液體對微元體柱面的壓力,各向相等,合力為0,所以只考慮抽油桿柱軸向力的靜平衡條件:
上式描述抽油桿動力學(xué)特性的波動方程,它是一個二階偏微分方程,必須結(jié)合相應(yīng)的邊界條件和初始條件才能求解。
由于文獻[1]中相鄰兩桿在交界處的連接條件,沒有考慮桿級連接處上級抽油桿突出的環(huán)形面積所受的油管內(nèi)液體的壓力,故存在一定誤差。考慮液體壓力影響后,改進的桿級連接條件有如下關(guān)系:
(1)上級抽油桿底端的載荷等于下級抽油桿頂端的載荷加上油管內(nèi)液體對上級抽油桿突出的環(huán)形面積的壓力;
(2)上級抽油桿底端與下級抽油桿頂端的位移始終相等。
其數(shù)學(xué)表達(dá)式如下:
使用有限差分方法,可以有效地解決非齊次方程。對上述方程,在均質(zhì)桿段,將抽油桿軸線離散成等步長的m個單元,步長為Δs,各單元以下標(biāo)i表示,i=0,1,2,…,m;將時間t離散成n個時間段,時間步長為Δt,各時間點以下標(biāo)j表示,j=0,1,2,…,n,則ui,j表示抽油桿上第i個節(jié)點在時刻j的位移。根據(jù)牛頓差分公式[3]得:
u(x,t)對位移x的二階中心差分格式為:
u(x,t)對時間t的一次導(dǎo)數(shù)差分,根據(jù)一階中心差分法得:
將式(13)(14)(15)代入(8)式,經(jīng)整理得:
對于組合桿在連接點處可采用如下方法處理[4-7]:
圖2為不同材料及桿徑組合桿柱結(jié)構(gòu)示意圖。設(shè)Er1、ρr1、Ar1為第一級桿柱的彈性模量、密度與橫截面積;Er2、ρr2、Ar2為第二級桿柱的彈性模量、密度與橫截面積,則第一、二級桿柱的波動方程可寫為:
圖2 組合桿結(jié)構(gòu)圖
由變形協(xié)調(diào)及連續(xù)性條件,兩級桿連接點i處應(yīng)滿足如下條件:
式(19)可以寫成:
根據(jù)泰勒公式[8],ui-1,j與ui+1,j可以表示為:
由式(22)和式(23)可得:
由(24)(25)式結(jié)合(19)(20)(21)式得:
由式(17)(18)可得:
將(28)(29)式 分 別 代 入 (26)(27)式 并 結(jié) 合(19)式得:
式中,αs=α1+α2,βs=β1+β2。
下面給出波動方程的邊界條件:
在抽油機懸點運動一個周期內(nèi),已知地面懸點位移在不同時刻可分別為u1,u2,…,un,懸點動載荷為F1,F(xiàn)2,…,F(xiàn)n,則邊界條件[9]為:
因此得:
另外,由于示功圖是一個周期函數(shù),可知:
泵處載荷Pm,j可寫為:
以某油井為例,圖3中曲線1表示懸點E的示功圖,曲線2表示用Gibbs模型求出的泵功圖,曲線3表示用改進的Gibbs模型求出的泵功圖。改進的Gibbs模型得到的泵功圖更接近真實情況。
圖3 油井的示功圖與泵功圖
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