懸點(diǎn)
- 計(jì)及相位角度關(guān)系的抽油機(jī)曲柄軸轉(zhuǎn)矩自適應(yīng)控制
能量損失嚴(yán)重以及懸點(diǎn)荷載量大等缺點(diǎn)[4]。其中轉(zhuǎn)矩波動誤差與懸點(diǎn)荷載是影響抽油機(jī)耗能及其效率的主要因素。轉(zhuǎn)矩誤差大不僅會增加抽油機(jī)輸出功率,同時還會使電機(jī)大部分作業(yè)處于低速運(yùn)行階段,降低抽油機(jī)作業(yè)效率;而懸點(diǎn)荷載量大會使偏心欄桿處于非平穩(wěn)運(yùn)行狀態(tài),影響抽油機(jī)系統(tǒng)的穩(wěn)定性,進(jìn)而使電機(jī)做負(fù)功,增加能耗,且會使設(shè)備處于惡劣的工作狀況中。此外,沖擊荷載還會對抽油機(jī)內(nèi)部零件造成不同程度損傷,縮短抽油機(jī)使用壽命?；诖?諸多學(xué)者對降低抽油機(jī)能耗與提高作業(yè)效率進(jìn)行了深入
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2023年10期2023-11-14
- 基于FOA-BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的懸點(diǎn)示功圖反演技術(shù)
機(jī)井示功圖代表著懸點(diǎn)載荷與位移在一個沖次內(nèi)的關(guān)系，能夠?qū)崟r反映井下抽油桿、抽油泵的運(yùn)行情況以及油井的工況狀態(tài)[1]。目前，抽油機(jī)井示功圖大多采用示功儀獲得，存在投資成本高、維護(hù)成本高、數(shù)據(jù)易漂移失真等問題，制約了油井智能化管理的發(fā)展。電參數(shù)是抽油機(jī)井運(yùn)行最基本的參數(shù)，具有普及率高、采集成本低、數(shù)據(jù)穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，應(yīng)用電參數(shù)進(jìn)行抽油機(jī)井示功圖轉(zhuǎn)化，可以取代示功儀，實(shí)現(xiàn)油井?dāng)?shù)字化、智能化管理[2]。目前基于電參數(shù)反演示功圖的方法分為扭矩系數(shù)法和智能學(xué)習(xí)法。S.G.
油氣田地面工程 2023年10期2023-11-03
- 基于少齒差行星齒輪減速器的低沖次齒條抽油機(jī)設(shè)計(jì)
并對其運(yùn)動特性及懸點(diǎn)載荷開展了分析，確定了長沖程抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷的計(jì)算方法。綜上所述，本文針對超低滲透油田生產(chǎn)需求［14］，提出一種天車輪式齒條抽油機(jī)方案，采用大傳動比減速器幫助抽油機(jī)降低沖次的方法，設(shè)計(jì)并使用少齒差齒輪減速器為抽油機(jī)提供大傳動比，目標(biāo)是使該抽油機(jī)最低沖次能達(dá)到1 次/min。還對抽油機(jī)進(jìn)行了運(yùn)動學(xué)及運(yùn)動特性影響因素分析。1 結(jié)構(gòu)及原理1.1 少齒差齒輪減速器結(jié)構(gòu)及原理少齒差齒輪減速器屬于漸開線行星齒輪減速器中的一種，其單級傳動比i 為10～
機(jī)電工程技術(shù) 2023年2期2023-03-23
- 抽油機(jī)位移測量裝置設(shè)計(jì)
機(jī)井的光桿載荷和懸點(diǎn)位移組成的閉合曲線，電功圖是由抽油機(jī)井的電功率和懸點(diǎn)位移組成的閉合曲線。光桿載荷通過安裝于懸點(diǎn)的載荷傳感器直接測量；電功率由安裝于抽油機(jī)井配電箱內(nèi)的電功率表直接測量；位移參數(shù)由拉線式位移傳感器、角度式位移傳感器或加速度傳感器測量。其中，拉線式位移傳感器是直接測量，角度式和加速度式位移傳感器是間接測量，由于拉線式和角度式故障率較高，使用較少，因此抽油機(jī)井的位移參數(shù)主要利用加速度傳感器輸出的加速度數(shù)據(jù)的二次積分間接計(jì)算[1]。本文利用加速度
無線互聯(lián)科技 2022年12期2022-08-24
- 柔性超長沖程抽油機(jī)運(yùn)動特性及懸點(diǎn)載荷分析計(jì)算*
的環(huán)節(jié)便是抽油機(jī)懸點(diǎn)運(yùn)動規(guī)律以及懸點(diǎn)載荷分析。由于柔性超長沖程抽油機(jī)采用柔性鋼絲繩取代部分的鋼制抽油桿，使用天輪傳動機(jī)構(gòu)代替原有的傳動鏈條，井下配套長沖程管式柱塞泵（5根10 m的泵筒連接），相比于傳統(tǒng)游梁式抽油機(jī)，降低了結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，節(jié)約了成本，提高了采油效率，所以非常具有研究價值，而現(xiàn)有的研究大多只是對柔性超長沖程抽油機(jī)進(jìn)行綜合評價，鮮有后續(xù)的具體分析。因此對其懸點(diǎn)運(yùn)動規(guī)律的變化以及懸點(diǎn)載荷進(jìn)行研究就成為確定該新型抽油機(jī)參數(shù)的關(guān)鍵步驟[3]。本文擬在此
機(jī)電工程技術(shù) 2022年3期2022-05-12
- 非慣性系中大擺角單擺周期的積分形式及數(shù)值分析
非慣性系出發(fā)，對懸點(diǎn)可動單擺周期進(jìn)行了計(jì)算，得出周期的積分形式，并應(yīng)用數(shù)值計(jì)算與相關(guān)研究結(jié)果進(jìn)行對比分析.1 懸點(diǎn)可在水平方向無阻尼運(yùn)動單擺周期的積分形式考慮無阻尼情況，質(zhì)量為M的小環(huán)A套在光滑的水平固定桿上，擺球B的質(zhì)量為m，A和B用一長度為l的輕繩連接[模型來源2019年全國中學(xué)生物理競賽(江蘇賽區(qū))第一輪復(fù)賽第15題，教材中也有對應(yīng)模型[10]，如圖1所示].本文以擺線與豎直方向初始夾角為θ進(jìn)行計(jì)算(原題中擺線從水平位置自由釋放).圖1 懸點(diǎn)無阻尼單
物理通報 2021年10期2021-09-24
- 抽油機(jī)井電參轉(zhuǎn)示功圖技術(shù)應(yīng)用分析
四連桿傳動及光桿懸點(diǎn)消耗功率間的關(guān)系[1]，建立電動機(jī)輸入功率與懸點(diǎn)功率轉(zhuǎn)化關(guān)系，并結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際泵況診斷應(yīng)用情況，分析電參轉(zhuǎn)功圖的適用性，實(shí)現(xiàn)抽油機(jī)井電參轉(zhuǎn)功圖功能，無需載荷傳感器實(shí)現(xiàn)功圖測試，減少功圖測試用工、數(shù)據(jù)采集、傳輸、處理及存儲節(jié)點(diǎn)，提高數(shù)字化運(yùn)行效率[2-3]。1 技術(shù)原理1.1 光桿懸點(diǎn)載荷的確定游梁式抽油機(jī)舉升動力來源為電動機(jī)的輸入功率，根據(jù)能量守恒定律，電動機(jī)的輸入功率為光桿懸點(diǎn)功率與抽油機(jī)的機(jī)械損耗功率之和，游梁式抽油機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖[4-
石油石化節(jié)能 2021年9期2021-09-23
- 抽油井示功圖診斷分析方法研究
下數(shù)百至數(shù)千米。懸點(diǎn)示功圖，也稱地面(或光桿)示功圖[2]，是掌握深井泵工作狀況和油井流入動態(tài)的重要手段[3]。抽油機(jī)懸點(diǎn)的往復(fù)運(yùn)動通過抽油桿傳遞給深井泵，如將深井泵視為發(fā)送器，安裝于懸點(diǎn)的示功儀視為接收器，抽油桿柱即為一根傳送來自于深井泵負(fù)荷信號的傳導(dǎo)線，泵的工作狀況以應(yīng)力波的形式沿抽油桿柱傳到地面[3-4]。泵的各種工況主要表現(xiàn)為示功圖的不同幾何形狀特征。目前針對示功圖的應(yīng)用研究主要集中在利用模式識別技術(shù)，完成示功圖的計(jì)算機(jī)自動分類，從而實(shí)現(xiàn)對有桿抽油
沈陽理工大學(xué)學(xué)報 2021年1期2021-07-06
- 超長沖程抽油機(jī)在低滲透油田的應(yīng)用評價
參數(shù)（見表1）：懸點(diǎn)最大載荷：60～240 kN；沖次：1～8 h-1；沖程：20～50 m；日產(chǎn)液量：0.5～24 t。長沖程抽油泵技術(shù)工藝原理[5，6]，采用多級泵筒連接，泵體通過5根或多根10 m的泵相互串聯(lián)形成，泵筒采用特殊工藝處理，耐磨和抗腐蝕性（見表2）。表1 長沖程抽油泵參數(shù)列表表2 長沖程抽油泵性能特點(diǎn)2 超長沖程抽油機(jī)在低滲透油田的應(yīng)用建立超長沖程抽油機(jī)的運(yùn)動學(xué)理論分析模型，對抽油機(jī)的懸點(diǎn)運(yùn)動進(jìn)行分析，計(jì)算出抽油機(jī)任意時刻的懸點(diǎn)加速度、速
石油化工應(yīng)用 2021年4期2021-05-11
- 姬塬油田油井降載提效技術(shù)分析與應(yīng)用
00）1 抽油井懸點(diǎn)所承受的載荷分析抽油機(jī)在正常工作時，懸點(diǎn)所承受的載荷根據(jù)其性質(zhì)可分為靜載荷、動載荷、摩擦載荷及抽油過程中產(chǎn)生的其他載荷。在只考慮靜載荷、動載荷下的抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷公式[1-3]為:式中:Pmax-懸點(diǎn)最大載荷，kN；Pmin-懸點(diǎn)最小載荷，kN；A-不同泵掛深度最大載荷系數(shù)；s-沖程，m；n-沖次，min-1；Ar-抽油桿截面積，m2；ρr-抽油桿密度，t/m3；ρ1-液體密度，kg/m3；g-重力加速度；Lp-泵深，m；Ap-抽油泵柱塞
石油化工應(yīng)用 2021年1期2021-02-25
- 抽油機(jī)驢頭焊接工藝裝備的研制
確定是抽油機(jī)驢頭懸點(diǎn)投影超差所致。1 原因分析（1）抽油機(jī)的支架和游梁是在專用的工藝裝備上焊接成形的，重新對八型和十型抽油機(jī)的支架和游梁工裝進(jìn)行檢測，結(jié)果符合工裝圖紙要求，這兩部分對抽油機(jī)驢頭懸點(diǎn)投影的影響很小，可以不予考慮。（2）支架頂板和游梁軸承座是在鏜床上加工而成的，幾何參數(shù)符合圖紙要求，這部分對抽油機(jī)驢頭懸點(diǎn)投影的影響很小，可以不予考慮。（3）驢頭銷板是在工藝裝備上進(jìn)行焊接的，焊接銷板以驢頭側(cè)板的圓弧邊緣而不是圓弧面進(jìn)行定位，并且側(cè)板是用水焊切割的
設(shè)備管理與維修 2020年21期2021-01-05
- 有桿抽油井實(shí)際產(chǎn)液量模型的研究
產(chǎn)液量時都是根據(jù)懸點(diǎn)的示功圖來做參考，示功圖一般是用測試儀器測試一個沖程期間懸點(diǎn)處的位移數(shù)據(jù)和載荷數(shù)據(jù)。一般理論產(chǎn)液量計(jì)算時，都是用示功圖對油井進(jìn)行初步診斷，來判斷油井的工作情況。如果精確診斷油井的產(chǎn)油量和工作情況就需要泵功圖，泵功圖就是系統(tǒng)中泵中柱塞處的示功圖，把它稱作泵功圖。在現(xiàn)實(shí)操作過程中，很難直接在柱塞處測得示功圖，因?yàn)楸靡话愣际窃诘叵逻M(jìn)行安裝。所以，一般通過建立一個轉(zhuǎn)化模型，通過測試懸點(diǎn)處的示功圖，轉(zhuǎn)化有桿抽油系統(tǒng)桿件的任意處，得到地下深處泵的泵
天津化工 2020年5期2020-10-15
- 抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷測試在熱洗管理中的應(yīng)用
免，結(jié)蠟對抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷有重要的影響。一般來說，結(jié)蠟越嚴(yán)重，負(fù)載越大。但是不同區(qū)域結(jié)蠟情況不同，以喇嘛甸油田過渡帶抽油機(jī)井為例分析，輕度結(jié)蠟和不結(jié)蠟井比例不斷上升，延長熱洗周期有較大潛力空間[5]。載荷跟蹤法是抓熱洗工作的宏觀控制依據(jù)，是掌控油田總體熱洗情況的重要手段，監(jiān)控每口井熱洗情況，制定合理的熱洗周期，科學(xué)的洗井方法能夠提高熱洗質(zhì)量，降低油井懸點(diǎn)載荷，是實(shí)施降本增效的有效途徑之一[6-7]。通過跟蹤廠、礦、隊(duì)抽油機(jī)平均懸點(diǎn)載荷變化情況，宏觀分析熱洗狀
石油石化節(jié)能 2020年8期2020-09-02
- 游梁式抽油機(jī)變速驅(qū)動優(yōu)化建模與節(jié)能機(jī)理研究
慣性和振動載荷對懸點(diǎn)載荷的影響，建立了桿柱-液柱的二維耦合波動方程， 提高了懸點(diǎn)載荷的預(yù)測精度［3］。1989年，余國安和鄔示炯針對國內(nèi)油管一般不錨定的現(xiàn)狀， 建立了桿柱-液柱-管柱三維耦合波動方程并提出求解方法，進(jìn)一步提高了懸點(diǎn)載荷的預(yù)測精度［4］。 考慮到高滑差率電動機(jī)的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速與磁場的不同步性，董世民和馬德坤在1996年提出了對應(yīng)的預(yù)測模型和求解方法［5］。 2002年，薛承謹(jǐn)和鮑雨鋒采用MacCmark方法解決了電機(jī)與抽油機(jī)運(yùn)動和動力耦合的數(shù)值算法
化工機(jī)械 2020年3期2020-09-02
- 基于模糊PID控制的節(jié)能型復(fù)合液壓缸式抽油機(jī)設(shè)計(jì)
仿真模型3.1 懸點(diǎn)運(yùn)動情況分析抽油桿在上下行程的工作循環(huán)中，懸點(diǎn)載荷變化曲線、懸點(diǎn)位移變化曲線、懸點(diǎn)速度變化曲線如圖5～7所示。從圖5～7可以看出，懸點(diǎn)載荷最小值為60 kN，最大值為100 kN，在15 s的周期內(nèi)進(jìn)行一個循環(huán)，變化平穩(wěn)。懸點(diǎn)的位移在0～5 m內(nèi)不間斷循環(huán)，即沖程為5 m、沖次為4 min-1。上、下行程工況切換時出現(xiàn)較大的速度波動，持續(xù)約2 s后，懸點(diǎn)速度穩(wěn)定為勻速運(yùn)動，上行程工況中速度波動從0.29 m/s變化到0.34 m/s，速
石油礦場機(jī)械 2020年4期2020-08-01
- 單擺周期問題的歸納與深化
時,擺球總是相對懸點(diǎn)靜止在O點(diǎn),若讓其振動,擺球離開平衡位置,就要受到回復(fù)力作用(總是指向O點(diǎn)),可見O點(diǎn)就是其擺動的平衡位置。擺球靜止在O點(diǎn)時,所受的合外力為零,回復(fù)力也為零;擺球在振動過程中經(jīng)過O點(diǎn)時,其回復(fù)力仍為零,但因擺球沿圓弧運(yùn)動,故它所受的外力不為零。因此,在慣性系中,單擺的平衡位置就是擺球不振動時相對于懸點(diǎn)靜止的位置,擺球在此位置時所受回復(fù)力一定為零。圖62.在加速運(yùn)動的體系(非慣性系)中。如圖6所示,在水平向右加速運(yùn)動的小車上,當(dāng)擺球不振動
中學(xué)生數(shù)理化(高中版.高考理化) 2020年5期2020-05-22
- 曳引式抽油機(jī)在舉升中的應(yīng)用分析
不適應(yīng)長沖程；因懸點(diǎn)加速度和動載荷較大、平衡效果差，凈扭矩波動大，存在著大電機(jī)、大減速器配備方式，即“大馬拉小車”，因而效率低、能耗高[3]。為了節(jié)能和加大沖程，一方面對常規(guī)抽油機(jī)改進(jìn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，如前置型、異相型[4]、異型(雙驢頭)[5]、下偏杠鈴和彎游梁等抽油機(jī)[6-7]，這些變型機(jī)只對四連桿機(jī)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)，未擺脫其在傳遞過程中的影響，未解決根本問題[1]。另一方面,為適應(yīng)“長沖程、低沖次”抽油方式，諸如鏈條、寬帶、摩擦換向、數(shù)控等無游梁抽油機(jī)[8-9]
鉆采工藝 2020年6期2020-04-26
- 關(guān)于圓錐擺的推論及其應(yīng)用
的小球,繩子上端懸點(diǎn)固定,使小球在水平圓周上以恒定的角速度旋轉(zhuǎn),細(xì)繩所掠過的面為圓錐表面,這就是圓錐擺模型。圖1設(shè)圓錐擺做圓周運(yùn)動時圓心為O,圓心到懸點(diǎn)的距離為h,當(dāng)圓錐擺做圓周運(yùn)動的角速度為ω時,懸線與豎直方向的夾角為θ,小球受重力mg和繩子拉力FT作用。由圖1可得沿半徑指向圓心方向的合力為Fn=mgtanθ,又因?yàn)镕n=mω2r,r為圓錐擺做圓周運(yùn)動的半徑,由幾何關(guān)系得：r=htanθ,所以：mgtanθ=mω2htanθ,整理得：ω2h=g。可見,不
物理之友 2020年1期2020-03-04
- 基于三軸加速度傳感器的抽油機(jī)懸點(diǎn)位移測量裝置設(shè)計(jì)
成對測量的抽油機(jī)懸點(diǎn)加速度偏差進(jìn)行修正,提高抽油機(jī)懸點(diǎn)位移的計(jì)算精度。1 位移測量裝置設(shè)計(jì)1.1 總體設(shè)計(jì)位移測量裝置主要由單片機(jī)模塊、電源模塊、加速度采集模塊、存儲模塊、ZigBee模塊等部分組成,如圖1所示。圖1 位移測量裝置組成該裝置由電池供電,選用單片機(jī)作為控制芯片,通過ADXL362型加速度傳感器測量三軸加速度數(shù)據(jù),直接以數(shù)字量形式傳輸給單片機(jī),單片機(jī)對加速度數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)字濾波,計(jì)算抽油機(jī)沖次,再通過雙重積分計(jì)算抽油機(jī)懸點(diǎn)位移,最后利用ZigBee
傳感器與微系統(tǒng) 2019年12期2019-12-24
- 抽油機(jī)載荷隨動控制系統(tǒng)的研制及應(yīng)用
載荷變化與抽油機(jī)懸點(diǎn)位移和井下泵的工作周期之間的關(guān)系，利用抽油機(jī)沖次速度變化，直接影響井下泵的抽汲狀態(tài)，減小供液不足井的液面撞擊力度。抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷分為靜載荷和動載荷。影響靜載荷的因素有抽油桿柱的重力、液柱載荷、泵的沉沒壓力和井口壓力，影響動載荷的因素有抽油桿柱和液柱的慣性載荷、震動和沖擊載荷、摩擦載荷等[4]。1.1 抽油機(jī)桿柱載荷上沖程時，抽油機(jī)桿柱在空氣中的重力Gr：Gr=ArLρsg=GrL(1)(2)父親感嘆：“真后悔沒有早點(diǎn)種樹，要是從你讀大學(xué)
石油化工自動化 2019年3期2019-07-05
- 滾筒式抽油機(jī)加動載荷模擬試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)
性，一方面要按照懸點(diǎn)運(yùn)動規(guī)律進(jìn)行動態(tài)載荷加載，另一面要克服位移的干擾。關(guān)于抽油機(jī)加載的基本試驗(yàn)方法，國內(nèi)已做過一些研究[3-6]，現(xiàn)有的試驗(yàn)加載方法存在設(shè)備復(fù)雜，以及與實(shí)際抽油過程差異較大，導(dǎo)致試驗(yàn)結(jié)果失真等不足。為此，設(shè)計(jì)了一套能夠滿足試驗(yàn)要求的加載系統(tǒng)，后期搭建了試驗(yàn)平臺，對換向裝置做了有效的試驗(yàn)測試分析，驗(yàn)證了非圓齒輪行星系統(tǒng)換向裝置可實(shí)現(xiàn)高精度的換向傳動目的，也為后續(xù)抽油機(jī)換向裝置結(jié)構(gòu)改進(jìn)和提高效率提供可靠的數(shù)據(jù)支撐。1 抽油機(jī)加載系統(tǒng)根據(jù)換向裝置
石油礦場機(jī)械 2019年3期2019-05-30
- 提高抽油機(jī)采油系統(tǒng)效率研究
的輸出功率；通過懸點(diǎn)運(yùn)動分析，根據(jù)其他參數(shù)計(jì)算懸點(diǎn)載荷、曲柄軸凈扭矩等，求得系統(tǒng)的輸入功率，進(jìn)而求得系統(tǒng)效率。抽油機(jī)采油系統(tǒng)效率的計(jì)算式為式中：N2——抽油機(jī)采油系統(tǒng)輸出功率，kW；N1——抽油機(jī)采油系統(tǒng)輸入功率，kW。1.1 系統(tǒng)輸入功率1.1.1 抽油機(jī)懸點(diǎn)運(yùn)動規(guī)律以游梁式抽油機(jī)為例，應(yīng)用復(fù)變函數(shù)法精確分析得到抽油機(jī)懸點(diǎn)的運(yùn)動規(guī)律，即懸點(diǎn)的位移、速度和加速度。1.1.2 懸點(diǎn)載荷全面考慮抽油桿柱自重、泵活塞上的油柱重、抽油桿柱所受浮力、油井中液體對活塞
石油石化節(jié)能 2019年2期2019-03-22
- 抽油機(jī)最優(yōu)懸點(diǎn)載荷利用率的判斷方法研究
率是指抽油機(jī)實(shí)際懸點(diǎn)最大載荷與抽油機(jī)銘牌最大載荷之比。抽油機(jī)載荷利用率過高，容易造成抽油機(jī)使用壽命降低；抽油機(jī)載荷利用率過低，容易造成高耗能生產(chǎn)。為了降低抽油機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中的能耗，延長抽油機(jī)的使用壽命，有必要對抽油機(jī)井的合理載荷利用率進(jìn)行優(yōu)化分析。目前的研究主要集中在抽油機(jī)載荷利用率的影響因素上，例如，隨著沖程、沖速、動液面、泵徑和泵掛深度的增加，抽油機(jī)載荷利用率成正比例線性增加，各項(xiàng)參數(shù)按照對抽油機(jī)載荷利用率的影響權(quán)重大小依次排序?yàn)椋簺_程、沖速、動液面、
石油石化節(jié)能 2018年11期2018-12-28
- 抽油機(jī)井參數(shù)調(diào)整對系統(tǒng)效率的影響
下工作時，抽油機(jī)懸點(diǎn)所承受的載荷也不一樣，懸點(diǎn)最大載荷、最小載荷計(jì)算公式為式中：Pmax、Pmin——懸點(diǎn)最大和最小載荷，kN；W′r、Wr——上、下沖程中作用在懸點(diǎn)上的抽油桿桿柱載荷，kN；W′l——作用在活塞上的液柱載荷，kN；qr——每米抽油桿的桿柱的質(zhì)量，kg/m；L——抽油桿的長度，m；fr——抽油桿截面積，m2；ρl——抽汲液體的密度，kg/m3；fp——活塞截面積，cm2；s——沖程，m；n——沖速，次/min；r——曲柄半徑，m；l——連桿
石油石化節(jié)能 2018年9期2018-10-26
- 碳纖維復(fù)合材料抽油桿瞬態(tài)動力學(xué)分析
理論分析1.1 懸點(diǎn)靜載荷分析1.1.1上沖程懸點(diǎn)靜載荷在上沖程中，游動閥關(guān)閉，柱塞上下流體不連通，而固定閥在泵筒內(nèi)、外壓差的作用下打開。由于游動閥關(guān)閉，使懸點(diǎn)承受抽油桿柱組合的自重力和柱塞上油柱重力；同時，由于固定閥打開，使油管外一定沉沒度的油柱對柱塞下表面作用向上方向的壓力，懸點(diǎn)靜載荷的力由柱塞上流體的壓力、井下流體的壓力和抽油桿柱的重力組成。1) 抽油桿柱的重力。抽油桿柱在空氣中的重力。W=Wr+Wc=ArρrgLr+AcρcgLc(1)式中：Wr為
石油礦場機(jī)械 2018年5期2018-10-08
- 探究有桿泵采油產(chǎn)液量計(jì)算中示功圖理論的應(yīng)用
過程中，利用分析懸點(diǎn)示功圖，能夠?qū)ι罹玫墓ぷ髑闆r進(jìn)行全面掌握。但是，因?yàn)槌橛捅迷诰仓泄ぷ鞯臈l件較為復(fù)雜，懸點(diǎn)示功圖無法將地下泵的實(shí)際情況反映出來，所以就要創(chuàng)建相應(yīng)的模型，對地面懸點(diǎn)示功圖朝著地下泵功圖進(jìn)行轉(zhuǎn)換，分析泵的工作狀態(tài)，從而使抽油泵系統(tǒng)的工作效率得到有效提高。1 使用示功圖計(jì)算有桿泵采油產(chǎn)液量的依據(jù)圖1為地面功圖及泵功圖，通過圖1表示，其中a點(diǎn)指的是上沖程起始的位置。因?yàn)橛凸苓€沒有錨定，所以在液柱重量從油管朝著抽油泵柱塞轉(zhuǎn)移的過程中，油管就會成
中國設(shè)備工程 2018年14期2018-08-09
- 基于升頻技術(shù)的石油排采系統(tǒng)優(yōu)化分析
化會影響排采系統(tǒng)懸點(diǎn)和曲柄的速度、轉(zhuǎn)矩和應(yīng)力。文獻(xiàn)［1］-［2］給出了基于石油井現(xiàn)場條件的懸點(diǎn)運(yùn)動分析，但轉(zhuǎn)速條件默認(rèn)為勻速轉(zhuǎn)動，不能直接用于升頻技術(shù)等變轉(zhuǎn)速情況下的動態(tài)參數(shù)分析。本文分析應(yīng)用升頻技術(shù)給石油排采系統(tǒng)帶來的影響，給出優(yōu)化意見，對升頻技術(shù)在石油開采領(lǐng)域的應(yīng)用具有理論指導(dǎo)意義。2 抽油機(jī)幾何運(yùn)動參數(shù)石油排采系統(tǒng)的游梁式抽油機(jī)幾何結(jié)構(gòu)如圖1所示。（圖中:R、P、K、A、C 和 I分別表示曲柄半徑、連桿長度、基桿長度、游梁前臂長度、游梁后臂長度和基桿
電氣傳動自動化 2018年2期2018-06-22
- 基于Matlab的W7型抽油機(jī)懸點(diǎn)運(yùn)動分析*
平衡配置,可以與懸點(diǎn)載荷進(jìn)行較好的平衡,有效地減小輸出凈扭矩的波動值,達(dá)到減小動力配置、提高效率和降低能耗之目的。此外,可以使抽油機(jī)的主要結(jié)構(gòu)件受力大幅度減小,提高抽油機(jī)的工作可靠性[7]。2 W7-2.5-18HF抽油機(jī)懸點(diǎn)運(yùn)動分析2.1 抽油機(jī)幾何尺寸分析圖2為彎游梁式抽油機(jī)運(yùn)動簡圖。圖2 彎游梁式抽油機(jī)運(yùn)動簡圖圖中量符號說明：A為游梁前臂長度；M為游梁支點(diǎn)到彎點(diǎn)長度；N為游梁彎點(diǎn)到連桿節(jié)點(diǎn)長度；P為連桿長度；R為曲柄長度；I為游梁支撐中心到減速器輸出
機(jī)械研究與應(yīng)用 2018年1期2018-03-13
- 抽油機(jī)懸點(diǎn)上負(fù)荷過大的危害及治理對策探討
引言抽油機(jī)井驢頭懸點(diǎn)上負(fù)荷由以下因素組成，如：抽油桿在液體中的質(zhì)量、作用在活塞上的液柱質(zhì)量、桿柱運(yùn)動造成的慣性載荷、活塞與泵筒之間的摩擦載荷、管桿之間的摩擦載荷及井口回壓。抽油機(jī)井懸點(diǎn)上負(fù)荷過大，會導(dǎo)致抽油機(jī)井啟抽困難，能耗增大，同時，抽油桿疲勞加劇，易造成管串落井事故，增加井下作業(yè)費(fèi)用，影響油井產(chǎn)能正常發(fā)揮。隨著最近5年來原油上產(chǎn)力度的加大，單井的產(chǎn)液量逐年增大，油井泵徑逐漸增大。然而，抽油機(jī)同步升級較慢，導(dǎo)致油井懸點(diǎn)上負(fù)荷超理論最大載荷井逐年上升，從2
石油石化節(jié)能 2018年12期2018-02-14
- 二分搜索法求解懸鏈線問題
的問題之一。分析懸點(diǎn)等高及不等高兩種情況下懸鏈系數(shù)、弛垂度、懸點(diǎn)水平坐標(biāo)的常規(guī)數(shù)學(xué)求解方式，基于其運(yùn)算量大，誤差難以把握的不足，提出應(yīng)用二份搜索程序設(shè)計(jì)思想輔助求解的具體思路。分別給出3種不同應(yīng)用的完整程序及數(shù)據(jù)，比較分析數(shù)學(xué)方式與程序設(shè)計(jì)求解方法。以吊桿架設(shè)工程應(yīng)用為實(shí)例，結(jié)合完整C語言程序及其主函數(shù)流程圖 ，較詳細(xì)地描述了相關(guān)各參數(shù)的程序求解過程。上述方法已多次應(yīng)用于實(shí)踐，是簡單可行的。二分搜索法 懸鏈線 懸鏈系數(shù) 弛垂度 誤差分析 C程序設(shè)計(jì)0 引
計(jì)算機(jī)應(yīng)用與軟件 2017年9期2017-09-23
- 抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷在合水油田X區(qū)塊動態(tài)響應(yīng)分析
5400）抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷在合水油田X區(qū)塊動態(tài)響應(yīng)分析高潔 牟代斌 韓欠欠 李孟康（中國石油長慶油田分公司第十二采油廠，甘肅合水745400）游梁式抽油機(jī)是長慶油田最主要的采油設(shè)備，對于井筒狀況了解主要通過低壓試井資料，抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷的變化來診斷泵況，X區(qū)塊是2016年侏羅系油藏產(chǎn)建新區(qū)塊，目前由于結(jié)蠟周期短，導(dǎo)致維護(hù)性作業(yè)頻次上升。通過抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷在X區(qū)塊的動態(tài)響應(yīng)，采取清防蠟措施，降低井筒故障，減少維護(hù)性作業(yè)量，提升精細(xì)管理能力。懸點(diǎn)載荷；定向井；結(jié)蠟
化工管理 2017年20期2017-08-16
- 舵面角度測試方法研究
支架時，需先確定懸點(diǎn)1和懸點(diǎn)2兩個重要的參數(shù)點(diǎn)，這兩個參數(shù)點(diǎn)決定了LVDT的安裝位置。同時，在確定這兩個懸點(diǎn)位置時還需滿足圖2的LVDT實(shí)際使用的測試行程選擇原則。當(dāng)舵面位于中立位置時，在圖4中的舵面安裝支架中心面（或臺架安裝支架中心面）作草繪（如圖5所示）。（1）以旋轉(zhuǎn)點(diǎn)為圓心做一個直徑為260mm的圓，懸點(diǎn)1落在這個圓上，懸點(diǎn)1到舵面上表面在該平面上投影的距離大約為50mm～150mm（本例為97.941mm）。然后連接懸點(diǎn)1和旋轉(zhuǎn)點(diǎn)的連線；再在圓上畫
制造業(yè)自動化 2017年3期2017-05-02
- 主機(jī)構(gòu)為導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)的游梁式抽油機(jī)性能分析與評價
分析了該抽油機(jī)的懸點(diǎn)運(yùn)動、動力特性、主要構(gòu)件的受力特征和減速箱上的力矩特征。分析表明：該抽油機(jī)極位夾角較大，上沖程的懸點(diǎn)速度可近似為勻速，對于特定的示功圖，有節(jié)能效果。但上、下沖程的運(yùn)動平順性較差，一般需采用游梁平衡方式，曲柄作用在游梁上的載荷較大且方向交變。該結(jié)構(gòu)適合在低沖次、小型抽油機(jī)選用。導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)；抽油機(jī)；性能分析抽油機(jī)將電機(jī)的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動轉(zhuǎn)換成懸點(diǎn)往復(fù)直線運(yùn)動，是目前油田應(yīng)用最多的三抽采油裝備中的地面驅(qū)動設(shè)備。高需求量和不同的運(yùn)動要求，促使新型抽油機(jī)不
石油鉆采工藝 2016年2期2016-07-21
- 利用電機(jī)工作參數(shù)預(yù)測油井動液面深度的研究
油井實(shí)測電參數(shù)、懸點(diǎn)示功圖、動液面深度進(jìn)行驗(yàn)證。結(jié)果表明：理論示功圖與實(shí)測功圖面積誤差為8.16%，上沖程平均載荷相對誤差為1.37%，下沖程平均載荷誤差為3.48%，最大載荷相對誤差約為2.76%，最小載荷相對誤差約為8.802%，動液面深度誤差不超過10%。研究成果為油井實(shí)時調(diào)參提供了理論與試驗(yàn)基礎(chǔ)。抽油機(jī)井；電參數(shù)；懸點(diǎn)示功圖；動液面深度；供采平衡油井液面參數(shù)是判斷油井供液能力的直接參量，也是抽油機(jī)井調(diào)參的重要依據(jù)。因此，簡潔、準(zhǔn)確地確定油井動液面深
北京石油化工學(xué)院學(xué)報 2016年4期2016-03-02
- 低滲透油田抽油機(jī)選型優(yōu)化技術(shù)研究
和生產(chǎn)運(yùn)行成本。懸點(diǎn)載荷是確定抽油機(jī)機(jī)型的主要依據(jù)，從降低抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷入手，開展了供排協(xié)調(diào)優(yōu)選泵徑、抽油桿提強(qiáng)度降桿徑設(shè)計(jì)、定向井懸點(diǎn)載荷預(yù)測等技術(shù)研究，形成了低滲透油藏抽油機(jī)優(yōu)化選型方法。通過現(xiàn)場應(yīng)用表明，新投井應(yīng)用大機(jī)型抽油機(jī)比例明顯減少，新投井抽油機(jī)額定載荷下降了11.7kN，系統(tǒng)效率提高1.2%，平均單井抽油機(jī)投資減少0.7萬元，日耗電量減少9.2kWh，達(dá)到了提高系統(tǒng)效率、降低投資和運(yùn)行成本的目的。低滲透油田抽油機(jī)型號懸點(diǎn)載荷系統(tǒng)效率H級抽油桿
石油石化節(jié)能 2015年9期2015-11-02
- 深井采油技術(shù)減載效果對比研究
油中存在如何降低懸點(diǎn)負(fù)荷的問題，開展了深井有桿泵減載技術(shù)研究，通過分析玻璃鋼混合桿和深抽減載裝置的減載原理，結(jié)合實(shí)例計(jì)算對比分析兩種減載技術(shù)的減載效果，并采用了懸點(diǎn)最大載荷與最小載荷之差計(jì)算扭矩的方法，研究了兩種減載技術(shù)的節(jié)能效果。結(jié)果表明：玻璃鋼混合桿減載技術(shù)能減小懸點(diǎn)最大載荷達(dá)40.6%，深抽減載裝置減載技術(shù)平均降低懸點(diǎn)最大載荷22.8%，兩種減載技術(shù)減載效果都比較明顯。玻璃鋼混合桿具有一定的節(jié)能效果，而認(rèn)為深抽減載裝置具有節(jié)能性的觀點(diǎn)值得商榷。這將為
西南石油大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2015年2期2015-08-31
- 抽油機(jī)井機(jī)型優(yōu)化匹配技術(shù)的研究與應(yīng)用
最高的目的。2 懸點(diǎn)最大載荷公式的優(yōu)選2.1 計(jì)算公式的優(yōu)選抽油機(jī)在正常工作時，懸點(diǎn)所承受的載荷根據(jù)其性質(zhì)可分為靜載荷、動載荷、沉沒壓力以及井口回壓在懸點(diǎn)上形成的載荷。靜載荷通常是指抽油桿柱和液柱所受的重力以及液柱對抽油桿柱的浮力所產(chǎn)生的懸點(diǎn)載荷；動載荷是指由于抽油桿柱運(yùn)動時的振動、慣性以及摩擦所產(chǎn)生的懸點(diǎn)載荷。沉沒壓力的影響只發(fā)生在上沖程，它將減小懸點(diǎn)載荷。液流在地面管線中的流動阻力所造成的井口回壓，將對懸點(diǎn)產(chǎn)生附加載荷，其性質(zhì)與油管內(nèi)液體的作用載荷相同
石油石化節(jié)能 2015年6期2015-08-07
- 慣性載荷對游梁式抽油機(jī)動力特性影響
影響幅度最大，對懸點(diǎn)載荷影響最小。抽油機(jī)；慣性載荷；電機(jī)轉(zhuǎn)矩；減速箱凈轉(zhuǎn)矩；懸點(diǎn)載荷游梁式抽油機(jī)由于其固有的四連桿機(jī)構(gòu)特點(diǎn)，各運(yùn)動部件都要承受劇烈的周期性交變載荷的沖擊。為實(shí)現(xiàn)“降載節(jié)能”的目的，國內(nèi)外多個油田使用高轉(zhuǎn)差率電動機(jī)，或采用變速控制技術(shù)［12］。高轉(zhuǎn)差率驅(qū)動電機(jī)應(yīng)用于游梁式抽油機(jī)最早是由美國J．W．哈特先生在1964年提出。高轉(zhuǎn)差率驅(qū)動電機(jī)應(yīng)用于游梁式抽油機(jī)的出現(xiàn)，促使人們研究變速驅(qū)動時抽油機(jī)系統(tǒng)的運(yùn)動特性和動力特性耦合問題。1975年S．G．
石油礦場機(jī)械 2015年3期2015-08-04
- 五型抽油機(jī)增程技術(shù)研究*
m由圖1可知，當(dāng)懸點(diǎn)處于下死點(diǎn)及上死點(diǎn)兩極限位置時，游梁后臂和基桿之間的最大夾角ψmax及最小夾角ψmin分別為:那么可得懸點(diǎn)最大沖程長度S為:曲柄半徑R、游梁后壁長度C、連桿長度P和游梁前臂長度A均為固定值，都與機(jī)架高度無關(guān)，但基桿長度K與機(jī)架高度有關(guān):式中:H為機(jī)架高度，m;G為曲柄軸中心離地面高度?？梢姏_程S與機(jī)架高度H呈一定的函數(shù)關(guān)系。代入表1中的數(shù)據(jù)，通過軟件matlab的繪圖分析，如圖2所示。圖1 異五型抽油機(jī)運(yùn)動結(jié)構(gòu)簡圖圖2 沖程隨支架高度變
機(jī)械研究與應(yīng)用 2015年3期2015-06-11
- 滑輪增程式液壓抽油機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)研究
與機(jī)械配重相等的懸點(diǎn)載荷轉(zhuǎn)移到機(jī)架上，可以有效的減小液壓平衡蓄能器的容量，降低液壓抽油機(jī)制造成本。滑輪增程液壓抽油機(jī)的原理如圖1所示。上行程：在液壓力的作用下復(fù)合液壓缸活塞向上運(yùn)動， 從而帶動動滑輪10向上運(yùn)動，動滑輪10的向上運(yùn)動通過高強(qiáng)度皮帶6(或者鋼絲繩)來驅(qū)動懸點(diǎn)向上運(yùn)動，同時機(jī)械配重塊在自重作用下也向下運(yùn)動，通過皮帶5作用于懸點(diǎn)，對懸點(diǎn)有向上的作用力，復(fù)合液壓缸和機(jī)械平衡塊共同來提升懸點(diǎn)載荷，從而實(shí)現(xiàn)抽油機(jī)上行抽油運(yùn)動。下行程：下行程過程與上行程
液壓與氣動 2015年4期2015-05-10
- 曳引式抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷計(jì)算
其核心的曳引系統(tǒng)懸點(diǎn)載荷進(jìn)行分析和計(jì)算，以此確定電機(jī)兩端的鋼絲繩輪、導(dǎo)輪、動滑輪、鋼絲繩及平衡重等關(guān)鍵零部件的尺寸及選用標(biāo)準(zhǔn)。目前國內(nèi)外的專家學(xué)者對這種新型抽油機(jī)的懸點(diǎn)載荷做了大量的實(shí)驗(yàn)和分析，建立了懸點(diǎn)靜載荷及部分懸點(diǎn)動載荷的準(zhǔn)確的數(shù)學(xué)模型和完整的計(jì)算體系［2］。本文將在這個基礎(chǔ)上，考慮曳引式抽油機(jī)正反換向的往復(fù)式運(yùn)動給懸點(diǎn)帶來的慣性載荷、抽油桿的變形量產(chǎn)生的載荷、油液浮力引起的載荷以及抽油泵活塞與活塞壁摩擦產(chǎn)生的載荷這幾個因素，對懸點(diǎn)載荷的計(jì)算進(jìn)行補(bǔ)充
機(jī)械工程與自動化 2014年5期2014-12-31
- 電動機(jī)降額節(jié)能試驗(yàn)對比研究
數(shù)、減速箱扭矩和懸點(diǎn)動力參數(shù)，經(jīng)過對試驗(yàn)測試數(shù)據(jù)對比分析后發(fā)現(xiàn)：更換小功率22 kW電動機(jī)以后能夠達(dá)到節(jié)能降耗的效果[1]。1 試驗(yàn)方法及方案試驗(yàn)選在模擬試驗(yàn)井上進(jìn)行，基本試驗(yàn)參數(shù)見表1。電參數(shù)采用6139 電參數(shù)綜合測試儀進(jìn)行測試，減速箱扭矩用扭矩測試儀測試，懸點(diǎn)功圖用千里馬示功圖儀器測試，數(shù)據(jù)后處理及圖形繪制使用ORIGIN8.0軟件和EXCEL軟件進(jìn)行[2,3]。表1 CYJ10-3-37HB型抽油機(jī)與電動機(jī)基礎(chǔ)參數(shù)2 試驗(yàn)結(jié)果分析由圖1 可以看出：
石油石化節(jié)能 2014年11期2014-08-07
- 塔河油田雙作用抽油泵載荷分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)
雙作用泵抽油系統(tǒng)懸點(diǎn)載荷，特別是抽油桿柱設(shè)計(jì)理論方法的相關(guān)報道［1-8］。為此，結(jié)合雙作用泵的工作原理，對其懸點(diǎn)載荷、理論排量進(jìn)行分析，建立了雙作用泵抽油系統(tǒng)的桿柱設(shè)計(jì)方法。1 雙作用泵的結(jié)構(gòu)原理圖1 雙作用泵結(jié)構(gòu)示意圖如圖1，上沖程過程中，柱塞向上運(yùn)動，A腔容積增大、壓力降低，液體通過固定閥進(jìn)入泵中，完成吸液過程。與此同時，C腔體積受壓，液體通過中間排油閥排出，完成排液過程。下沖程過程中，柱塞向下運(yùn)動，C腔體積增加、壓力降低，液體通過中間進(jìn)油閥進(jìn)入泵中，
特種油氣藏 2014年2期2014-05-15
- 游梁式抽油機(jī)變速拖動載荷與平衡分析
例如游梁式抽油機(jī)懸點(diǎn)運(yùn)動規(guī)律對抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷的影響、平衡效果等。游梁式抽油機(jī)變速拖動對抽油機(jī)的動力學(xué)分析提出了新的研究課題。在常規(guī)條件下，游梁式抽油機(jī)的分析方法均是以曲柄運(yùn)動規(guī)律為起始研究點(diǎn)，分析抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷特性、抽油機(jī)的平衡特性等。但是在變速驅(qū)動下，必須在事先確定了游梁式抽油機(jī)懸點(diǎn)運(yùn)動特性后方可研究曲柄的運(yùn)動規(guī)律或電動機(jī)的工作特性。因此，必須提出一種新的研究方法進(jìn)行游梁式抽油機(jī)變速拖動節(jié)能技術(shù)研究。本文以游梁式抽油機(jī)懸點(diǎn)為基點(diǎn)，提出了游梁式抽油機(jī)在常規(guī)
石油礦場機(jī)械 2014年5期2014-05-04
- 玻璃鋼－鋼混合抽油桿柱優(yōu)化設(shè)計(jì)與節(jié)能評價
和邊界條件（包括懸點(diǎn)運(yùn)動規(guī)律及井下泵的受力條件）組成。當(dāng)抽油桿為不同材料及桿徑的混合桿時，預(yù)測模型的Gibbs波動方程組為：在不同材料及桿徑的界面處的連續(xù)條件為：式中：ui（x，t）——第i級抽油桿截面x 處在t時刻位移，m；Li——第i級抽油桿長度，m；Ei——第i級抽油桿柱的彈性模量，Pa；Ai——第i級抽油桿柱的橫截面積，m2；邊界條件包括：懸點(diǎn)運(yùn)動條件和井下泵的受力狀態(tài)。根據(jù)懸點(diǎn)運(yùn)動條件。懸點(diǎn)位移時間函數(shù)UO（t）：可以根據(jù)抽油機(jī)類型與幾何運(yùn)動特性
石油地質(zhì)與工程 2014年3期2014-04-27
- 抽油機(jī)驢頭懸點(diǎn)投影超差分析
00）抽油機(jī)驢頭懸點(diǎn)投影超差分析段清龍 張 翔 李鐵成（長慶油田分公司機(jī)械制造總廠，陜西 西安 710200）本文從制造和安裝等方面詳細(xì)分析了造成抽油機(jī)懸點(diǎn)投影超差的幾個原因。通過對懸點(diǎn)投影超差原因的分析，找到在生產(chǎn)制造和安裝過程中的薄弱點(diǎn)，規(guī)范和指導(dǎo)加工過程，提前預(yù)防懸點(diǎn)投影超差。對保證抽油機(jī)在試車中懸點(diǎn)投影技術(shù)指標(biāo)達(dá)標(biāo)具有很好的指導(dǎo)作用。抽油機(jī)；驢頭；懸點(diǎn)投影懸點(diǎn)投影是指在以光桿最大沖程運(yùn)行過程中，驢頭懸點(diǎn)在水平面上的投影。驢頭懸點(diǎn)與井口精確對中是抽油
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2014年16期2014-04-26
- 油井深抽減載節(jié)能裝置應(yīng)用效果分析
，因而造成抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷增加與原機(jī)采設(shè)備相匹配問題。同時為了降低機(jī)采設(shè)備能耗，達(dá)到降投資、降成本目的，深度挖掘井下機(jī)采工藝節(jié)能潛力成為必然趨勢。1 減載節(jié)能裝置SC減載裝置主要由φ1、φ2泵筒柱塞摩擦副、外管等零件組成，在井內(nèi)位于深井泵上端并分別與油管、抽油桿柱連接，與深井泵之間的距離視油井具體情況而定。SC減載裝置與深井強(qiáng)化泵或動筒式防沙卡泵配套使用，在深井或含沙井中使用效果會更佳。SC減載裝置的泵筒和外管等固定組件與上、下油管及深井強(qiáng)化泵的泵筒連接，柱
石油石化節(jié)能 2014年6期2014-04-10
- 抽油機(jī)懸點(diǎn)位移的在線測試
嚴(yán)錦根 抽油機(jī)懸點(diǎn)位移的在線測試王海文1鄭偉林2嚴(yán)錦根2王靜31中國石油大學(xué)（華東）2中國石化勝利油田孤東采油廠3西部鉆探青海鉆井公司游梁角位移法適合在游梁抽油機(jī)上使用，能夠?qū)崟r測試得到每個時刻懸點(diǎn)位移，不受油井工作參數(shù)影響，精度能夠達(dá)到0.10級要求。懸點(diǎn)加速度法把加速度傳感器與載荷傳感器制作成一體，適合于所有類型抽油機(jī)懸點(diǎn)位移測試，但誤差較大；采用沖程標(biāo)定的方法，能夠大大提高位移測試精度?；魻栐y試簡單，其位移不是實(shí)時數(shù)據(jù)，沖程、沖次發(fā)生變化時需要
油氣田地面工程 2014年11期2014-03-22
- 關(guān)于有桿抽油系統(tǒng)模型的構(gòu)建
到地面上來。通過懸點(diǎn)示功圖可以初步診斷油井的工作狀況，如產(chǎn)量、氣體影響、閥門漏液、沙堵等。要精確診斷油井的工作狀況，最好采用泵功圖。然而，泵在地下深處，使用儀器測試其示功數(shù)據(jù)實(shí)現(xiàn)困難大、成本高。因此，通過數(shù)學(xué)建模把懸點(diǎn)示功圖轉(zhuǎn)化為桿上任意點(diǎn)的示功圖并最終確定泵功圖，以準(zhǔn)確診斷油井的工作狀況，是一個很有價值的研究課題。電機(jī)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動通過四連桿結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)槌橛蜅U的垂直運(yùn)動[1]。經(jīng)分析四連桿機(jī)構(gòu)簡圖，發(fā)現(xiàn)求解懸點(diǎn)的運(yùn)動規(guī)律可以轉(zhuǎn)化為求解驢頭點(diǎn)的運(yùn)動規(guī)律。但經(jīng)過計(jì)算
宿州學(xué)院學(xué)報 2014年10期2014-02-03
- 基于懸點(diǎn)示功圖的油井產(chǎn)量動態(tài)測量技術(shù)研究
.有桿抽油系統(tǒng)的懸點(diǎn)示功圖是油井生產(chǎn)狀態(tài)評定的重要指標(biāo)之一，它描述了懸點(diǎn)載荷與位移的關(guān)系，反映了有桿抽油系統(tǒng)的工作狀況（正常、泄漏故障等），且懸點(diǎn)示功圖測量簡單，采用懸點(diǎn)示功圖監(jiān)測油井有桿抽油系統(tǒng)工作狀況在生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用.本文針對油井產(chǎn)量實(shí)時、連續(xù)監(jiān)測的問題開展工作，以有桿抽油系統(tǒng)為對象研究根據(jù)懸點(diǎn)示功圖測量油井產(chǎn)量動態(tài)監(jiān)測方法，在不增加測量設(shè)備、流程的條件下實(shí)現(xiàn)油井產(chǎn)量的實(shí)時、連續(xù)監(jiān)測，為油井產(chǎn)量測量、油井的自動化管理提供參考.1 有桿抽油系統(tǒng)的工作
三峽大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2013年3期2013-12-23
- 低產(chǎn)低效油井機(jī)采系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)與應(yīng)用
少26%，抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷降低27%。表1 超高強(qiáng)度抽油桿及D級抽油桿的材料及機(jī)械性能對比1.2 加強(qiáng)型Φ28mm整筒泵開展降低抽油泵泵徑研究，通過對Φ32mm整筒抽油泵進(jìn)行改進(jìn)，研制了Φ28mm加強(qiáng)型抽油泵，其金屬柱塞直徑為Φ28mm，游動凡爾球直徑Φ16mm，其余柱塞、泵管長度及聯(lián)結(jié)尺寸與Φ32 mm抽油泵完全一致，泵常數(shù)為0.886m3/d，最低理論排量為5.54m3/d，理論泵效最大能達(dá)到54%。Φ28mm抽油泵還沒有制定相關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)，由于球腔壁厚比
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2013年5期2013-09-07
- 單曲柄正扭矩柔性抽油機(jī)原理及試驗(yàn)研究
抽油機(jī)結(jié)構(gòu)，改變懸點(diǎn)載荷上下沖程運(yùn)動的做功區(qū)間，實(shí)現(xiàn)正扭矩變換，使交變載荷均勻化，提高系統(tǒng)效率。分析了該新型抽油機(jī)的工作原理，建立了抽油機(jī)運(yùn)動和動力學(xué)模型，并進(jìn)行了室內(nèi)和現(xiàn)場試驗(yàn)。理論分析、室內(nèi)和現(xiàn)場試驗(yàn)表明：該新型抽油機(jī)結(jié)構(gòu)緊湊，實(shí)現(xiàn)了正扭矩，節(jié)能效果良好。抽油機(jī)；扭矩；節(jié)能常規(guī)游梁式抽油機(jī)由于結(jié)構(gòu)簡單、操作方便、使用可靠等特點(diǎn)［1－2］，已在油田服役多年。但是，該機(jī)型在理想平衡情況下，沖程的上下死點(diǎn)時刻減速器輸出軸凈扭矩仍然存在較深的負(fù)向谷值，致使反向
石油礦場機(jī)械 2012年8期2012-12-11
- 游梁式雙驢頭雙井抽油機(jī)動力性能分析
梁式雙井抽油機(jī)的懸點(diǎn)對中井口，適應(yīng)井距的變化。采用變曲率驢頭（如圖2），通過調(diào)節(jié)驢頭上的調(diào)節(jié)螺母改變驢頭曲率使驢頭懸點(diǎn)與井口始終垂直，以適應(yīng)游梁前臂長度的變化。底座采用旋轉(zhuǎn)裝置，當(dāng)其中1口油井因故停產(chǎn)或作業(yè)時，可旋轉(zhuǎn)底座180°，變后置式抽油機(jī)為前置式抽油機(jī)繼續(xù)工作。游梁式雙驢頭雙井抽油機(jī)可以適應(yīng)一定范圍內(nèi)不同井距、不同工況、不同載荷的油井。圖1 伸縮游梁圖2 變曲率驢頭2 三維模型的建立Solidworks軟件是目前應(yīng)用最廣泛的三維設(shè)計(jì)軟件，擁有強(qiáng)大的3
石油礦場機(jī)械 2012年8期2012-12-11
- 三元復(fù)合驅(qū)抽油機(jī)井結(jié)垢及懸點(diǎn)載荷試驗(yàn)研究
驅(qū)抽油機(jī)井結(jié)垢及懸點(diǎn)載荷試驗(yàn)研究周瑞芬1，柏 琳1，李金玲2，朱 闖1（1.東北石油大學(xué)機(jī)械科學(xué)與工程學(xué)院，黑龍江大慶163318；2.大慶油田公司采油四廠，黑龍江大慶163318）①三元復(fù)合驅(qū)抽油機(jī)井容易結(jié)垢，并引起卡泵事故。在室內(nèi)建立抽油機(jī)井模擬試驗(yàn)臺，在清水中加入能產(chǎn)生結(jié)垢的化學(xué)物質(zhì)模擬井液，在不同沖程和沖次下試驗(yàn)，并與清水井液的試驗(yàn)結(jié)果比較，得知結(jié)垢會引起懸點(diǎn)載荷和示功圖變化。研究結(jié)果為監(jiān)測這2個參數(shù)，預(yù)防結(jié)垢危害奠定基礎(chǔ)。三元復(fù)合驅(qū)；懸點(diǎn)載荷；結(jié)
石油礦場機(jī)械 2012年4期2012-12-08
- 抽油機(jī)極位夾角、旋向與能耗關(guān)系研究
旋轉(zhuǎn)對比，上沖程懸點(diǎn)加速度下降，下沖程懸點(diǎn)加速度上升，抽油機(jī)上載荷下降，下載荷上升，導(dǎo)致交變載荷下降，實(shí)現(xiàn)了抽油機(jī)能耗下降。現(xiàn)場測試表明，抽油機(jī)反方向旋轉(zhuǎn)時，抽油機(jī)懸點(diǎn)交變載荷、電動機(jī)能耗均小于正方向旋轉(zhuǎn)。抽油機(jī) 極位夾角 旋向 能耗大慶油田在用的抽油機(jī)主要為極位夾角為正的偏移四連桿機(jī)構(gòu)，使得抽油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時上沖程慢，下沖程快。以CY JY 10-4.2-53H B型抽油機(jī)4.2m沖程為例，極位夾角達(dá)到了12°，上沖程角度為192°，下沖程角度為168°，當(dāng)抽
石油石化節(jié)能 2012年3期2012-11-15
- 利用實(shí)測功率曲線預(yù)測下偏杠鈴抽油機(jī)示功圖
準(zhǔn)確。但現(xiàn)場實(shí)測懸點(diǎn)示功圖時必須安裝功圖測試儀，費(fèi)時費(fèi)力，且受到載荷傳感器易老化、使用壽命短以及人為破壞嚴(yán)重等影響［3］。李虎君［4－5］等提出了一種間接得到示功圖的方法，即電機(jī)功率轉(zhuǎn)化法，也就是根據(jù)實(shí)測電機(jī)功率曲線預(yù)測示功圖。下偏杠鈴抽油機(jī)的平衡方式不同于常規(guī)抽油機(jī)［6－7］，本文對其進(jìn)行了深入的研究，提出了利用實(shí)測電機(jī)功率曲線計(jì)算下偏杠鈴抽油機(jī)示功圖的方法。1 示功圖預(yù)測模型懸點(diǎn)載荷與減速箱輸出軸凈扭矩之間存在一定的關(guān)系。為推導(dǎo)下偏杠鈴抽油機(jī)凈扭矩的計(jì)
石油礦場機(jī)械 2012年12期2012-09-07
- 一種彈簧擺運(yùn)動規(guī)律的研究
將A、B球拉到與懸點(diǎn)等高處，使繩與輕彈簧均處于水平，彈簧處于自然狀態(tài).將兩球分別由靜止開始釋放，當(dāng)兩球達(dá)到各自懸點(diǎn)的正下方時，兩球仍處在同一水平面上，則（A）兩球到達(dá)各自懸點(diǎn)的正下方時，兩球動能相等.（B）兩球到達(dá)各自懸點(diǎn)的正下方時，A球動能較大.（C）兩球到達(dá)各自懸點(diǎn)的正下方時，B球動能較大.（D）兩球到達(dá)各自懸點(diǎn)的正下方時，A球受到向上的拉力較大.解析：根據(jù)機(jī)械能守恒定律，A球在下降的過程中，重力勢能全部轉(zhuǎn)化為小球的動能；B球在下降的過程中，重力勢能轉(zhuǎn)
物理教師 2012年8期2012-07-19
- 用能量法簡捷推導(dǎo)可動懸點(diǎn)單擺的諧運(yùn)動周期
0054)“可動懸點(diǎn)的單擺”是指如下體系：如圖1，質(zhì)量為M的小圓環(huán)套在光滑的固定水平桿上，通過一長度為L的輕桿將質(zhì)量為m的小球與圓環(huán)連接，圓環(huán)、小球均視為質(zhì)點(diǎn)．證明此體系在小角度下的運(yùn)動是諧運(yùn)動，并求出諧運(yùn)動的周期．圖1(3)那么，體系的諧運(yùn)動角頻率和周期分別為拉開最大偏角時靜止放手，體系的水平動量守恒，即體系質(zhì)心在水平方向靜止不動，有mvx+MvM=0(1)由于偏角很小，可以認(rèn)為小球m僅在水平方向(x方向)振動，從而忽略小球在豎直方向(y方向)上的運(yùn)動，
物理通報 2012年9期2012-01-23
- 調(diào)徑變矩抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷計(jì)算
①調(diào)徑變矩抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷計(jì)算湯敬飛，吳曉東，馬國瑞，高照敏（中國石油大學(xué)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京102249）①為了計(jì)算調(diào)徑變矩抽油機(jī)的慣性載荷和摩擦載荷，研究了該抽油機(jī)的懸點(diǎn)運(yùn)動規(guī)律，得到了懸點(diǎn)運(yùn)動速度、加速度和曲柄轉(zhuǎn)角的關(guān)系式，推導(dǎo)出懸點(diǎn)慣性載荷計(jì)算式和抽油桿柱摩擦載荷計(jì)算式。以CYJ8－3－26HY型抽油機(jī)為例，把相關(guān)計(jì)算式編寫入計(jì)算程序并運(yùn)行，繪制出懸點(diǎn)慣性載荷、摩擦載荷和總載荷與曲柄轉(zhuǎn)角的關(guān)系曲線。為進(jìn)一步研究此類新型抽油機(jī)提供理論支持。抽
石油礦場機(jī)械 2011年11期2011-12-11
- 對一道與繩長有關(guān)的靜力學(xué)題的探討
的末端箭頭畫在了懸點(diǎn))，因而造成錯解.應(yīng)該注意不可將二者混淆.【例】如圖1所示，用細(xì)繩AC和BC吊起某一重物，AC和BC兩繩與豎直方向的夾角分別為60°和30°，已知懸點(diǎn)A、B之間的距離為2 m，繩BC承受的拉力為150 N，求繩AC承受的拉力.圖1 圖2錯解：C點(diǎn)受F、FAC與FBC三個力的作用，如圖2所示，由平行四邊形定則作出FAC與FBC的合力F合，則由幾何關(guān)系可知∠ABC=60°，繩BC承受的拉力此題之所以解答錯誤，就在于受力分析時誤將繩子長度當(dāng)成
物理通報 2010年2期2010-01-26