基于統(tǒng)計(jì)能量法的隔聲瓦減振性能仿真研究

錢(qián)德進(jìn)，繆旭弘，龐福振，王雪仁

?

基于統(tǒng)計(jì)能量法的隔聲瓦減振性能仿真研究

錢(qián)德進(jìn)，繆旭弘，龐福振，王雪仁

(中國(guó)人民解放軍92537部隊(duì)，北京100161)

在水下結(jié)構(gòu)表面敷設(shè)隔聲去耦材料是應(yīng)用最廣泛也是非常有效的一種提高艦船隱身性能的方法。基于統(tǒng)計(jì)能量法開(kāi)展了隔聲瓦對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)水下振動(dòng)的影響研究，討論了隔聲瓦敷設(shè)方式對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)水下振動(dòng)的影響，分析了阻尼損失系數(shù)對(duì)隔聲瓦減振效果的影響。研究表明，隔聲瓦敷設(shè)方式、阻尼損失系數(shù)對(duì)隔聲瓦減振效果有較大影響：當(dāng)隔聲瓦敷設(shè)在結(jié)構(gòu)振動(dòng)主導(dǎo)傳遞途徑上時(shí)，其對(duì)傳遞途徑下游結(jié)構(gòu)的振動(dòng)抑制效果較為明顯，而對(duì)于振源及傳遞途徑上游結(jié)構(gòu)振動(dòng)的影響較??；隔聲瓦減振效果隨敷設(shè)密度的增大而增加，隨阻尼損失系數(shù)的增大而有所降低。

統(tǒng)計(jì)能量法；隔聲瓦；水下振動(dòng)特性；阻尼損失系數(shù)

0 引言

水下輻射噪聲是限制海軍裝備性能的重要因素，對(duì)艦船隱身性有著非常重要的影響，聲波在水中可以傳播很遠(yuǎn)的距離，從而使聲源易于被探測(cè)和遭到攻擊。隔聲瓦作為一種有效降低艦船水下輻射噪聲的手段，正受到越來(lái)越多的關(guān)注。文獻(xiàn)[1]采用非均勻波導(dǎo)理論，研究了水下非均勻復(fù)合材料層結(jié)構(gòu)的聲學(xué)性能；文獻(xiàn)[2]采用分層媒質(zhì)模型對(duì)隔聲瓦的材料及結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行了研究；計(jì)及空腔的散射效應(yīng)，Audoly[3]應(yīng)用多次散射逼近方法分析了兩維情況均勻排列橢圓柱殼陣的聲學(xué)覆蓋層聲學(xué)特性；文獻(xiàn)[4]對(duì)含球形微粒和空腔結(jié)構(gòu)的聲學(xué)覆蓋層特性進(jìn)行了研究。研究表明，可通過(guò)優(yōu)化基材、粒子材料、孔隙率、粒子分布密度函數(shù)、空腔形狀等參數(shù)獲得最佳的吸聲性能。

上述研究多針對(duì)隔聲瓦聲學(xué)性能分析展開(kāi)，而實(shí)際上，隔聲瓦具有一定阻尼，其對(duì)結(jié)構(gòu)的振動(dòng)有一定的抑制效果。國(guó)內(nèi)對(duì)于隔聲瓦的減振效果研究相對(duì)較少，特別是在敷設(shè)隔聲瓦的艦船結(jié)構(gòu)水下振動(dòng)特性分析方面的研究更少[5]。本文在國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究的基礎(chǔ)上，基于統(tǒng)計(jì)能量法開(kāi)展了隔聲瓦對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)水下振動(dòng)特性的影響研究，分析了隔聲瓦敷設(shè)密度、敷設(shè)位置對(duì)錐柱結(jié)構(gòu)水下振動(dòng)特性的影響，討論了結(jié)構(gòu)阻尼損失系數(shù)對(duì)隔聲瓦減振效果的影響，為隔聲瓦實(shí)船應(yīng)用提供技術(shù)支撐。

1 統(tǒng)計(jì)能量法

統(tǒng)計(jì)能量法(Statistical Energy Analysis, SEA)在結(jié)構(gòu)中高頻聲振環(huán)境預(yù)報(bào)方面具有獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)，特別是進(jìn)入20世紀(jì)80年代以后，SEA法開(kāi)始在理論和工程應(yīng)用中的新進(jìn)展，如非保守耦合[6]、強(qiáng)耦合[7]、激勵(lì)相關(guān)性、試驗(yàn)SEA以及有限元和SEA相結(jié)合[8]等，大幅提高了SEA計(jì)算精度。

統(tǒng)計(jì)能量分析的基本原理[9]是將一復(fù)雜結(jié)構(gòu)劃分成若干子系統(tǒng)，當(dāng)某個(gè)或者某些子系統(tǒng)受到激勵(lì)載荷振動(dòng)時(shí)，子系統(tǒng)間將通過(guò)邊界進(jìn)行能量交換；這樣對(duì)每個(gè)子系統(tǒng)都能列出一個(gè)能量平衡方程，并最終得到一個(gè)高階線性方程組，求解此方程組可得到各子系統(tǒng)的能量，進(jìn)而由子系統(tǒng)能量得到各個(gè)子系統(tǒng)的振動(dòng)參數(shù)，如位移、速度、加速度等。

對(duì)于SEA模型中的某子系統(tǒng)而言，其在帶寬內(nèi)的平均損耗功率為

類(lèi)似的，保守耦合系統(tǒng)中從子系統(tǒng)傳遞到子系統(tǒng)的單向功率流可表示為

式(4)表明，當(dāng)系統(tǒng)進(jìn)行穩(wěn)態(tài)強(qiáng)迫振動(dòng)時(shí)，第個(gè)子系統(tǒng)輸入功率除消耗在該子系統(tǒng)阻尼上外，應(yīng)全部傳輸?shù)较噜徸酉到y(tǒng)上去，于是有

, (=1,2,…,) (5)

寫(xiě)成矩陣形式：

或(6)

求解方程(6)可得到每個(gè)子系統(tǒng)的振動(dòng)能量，再根據(jù)子系統(tǒng)的振動(dòng)能量分析就可以得到該子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的振動(dòng)均方速度為

子系統(tǒng)的振動(dòng)速度級(jí)為

對(duì)于聲場(chǎng)子系統(tǒng)，其聲壓均方值為

聲壓級(jí)為

(10)

2 隔聲瓦

隔聲瓦是由粘彈材料構(gòu)成的特殊聲學(xué)結(jié)構(gòu)，其一般由吸聲層、隔聲去耦層、阻尼層組成(如圖1所示)。阻尼層與船體結(jié)構(gòu)相連，耗散船體的振動(dòng)能量，使船體振動(dòng)有所降低。隔聲層內(nèi)部設(shè)有空腔結(jié)構(gòu)，當(dāng)船體振動(dòng)噪聲進(jìn)入隔聲去耦層時(shí)，一方面隔聲層阻抗與船體結(jié)構(gòu)構(gòu)成阻抗失配結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致船體振動(dòng)噪聲的傳遞相對(duì)較??；另一方面，當(dāng)船體振動(dòng)噪聲頻率與空腔諧振頻率相近時(shí)，將引起空腔的諧振，從而使船體輻射聲能進(jìn)一步下降。吸聲層由吸聲材料構(gòu)成，主要用于吸收透出隔聲層的船體振動(dòng)噪聲。通常情況下，結(jié)構(gòu)振動(dòng)噪聲通過(guò)隔聲瓦后會(huì)有一定衰減，且聲波頻率愈大，隔聲瓦減振降噪效果愈明顯。

3 計(jì)算模型及仿真參數(shù)設(shè)置

3.1 計(jì)算模型

計(jì)算模型由隔聲瓦及水下航行體復(fù)雜椎柱殼兩部分組成。復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)模型主要是在參考文獻(xiàn)[10,11]的基礎(chǔ)上，通過(guò)適當(dāng)處理得到。復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)如圖2所示，主要由雙層圓柱殼及雙層圓錐殼兩部分構(gòu)成，內(nèi)部設(shè)置多處平臺(tái)、艙壁等結(jié)構(gòu)；內(nèi)殼與外殼之間充有層間流體，且內(nèi)外殼之間設(shè)置托板等結(jié)構(gòu)連接；圓錐殼結(jié)構(gòu)內(nèi)部設(shè)有由扶強(qiáng)材、加強(qiáng)筋等支撐的平臺(tái)結(jié)構(gòu)。模型柱殼部分長(zhǎng)度為，錐殼部分長(zhǎng)度為，外殼直徑為，內(nèi)殼直徑為，則/=4/3，/=3/4，/=3.75。

計(jì)算模型子系統(tǒng)劃分需根據(jù)振動(dòng)噪聲在復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)的傳遞確定。計(jì)算模型被劃分為221個(gè)板殼子系統(tǒng)、8個(gè)聲學(xué)空腔子系統(tǒng)，并定義相應(yīng)的連接方式。振動(dòng)能量傳遞途徑如圖3所示。

3.2 工況及載荷設(shè)置

考慮到隔聲瓦實(shí)際敷設(shè)方式的不同及實(shí)船結(jié)構(gòu)阻尼的差異，本文通過(guò)改變隔聲瓦敷設(shè)密度(在全部?jī)?nèi)殼表面或外殼表面，分0%敷設(shè)、25%均勻敷設(shè)、50%均勻敷設(shè)、75%均勻敷設(shè)、100%敷設(shè)；僅圓錐殼表面敷設(shè))、敷設(shè)部位(分外殼敷設(shè)、內(nèi)殼敷設(shè))及結(jié)構(gòu)阻尼損失系數(shù)(分阻尼損失系數(shù)=1%、=5%)等方式，研究了隔聲瓦對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)水下振動(dòng)特性的影響。

復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)的水下振動(dòng)主要由激擾力引起，為便于研究，計(jì)算載荷以激振功率形式施加于圓錐殼平臺(tái)3處(見(jiàn)圖2)，并假定設(shè)備在各頻率下的激振功率均為單位功率。由統(tǒng)計(jì)能量分析理論可知，只有子系統(tǒng)模態(tài)密度或帶寬?內(nèi)振型數(shù)足夠大時(shí)(如>4)，統(tǒng)計(jì)能量分析才具有足夠的精度。對(duì)本計(jì)算模型進(jìn)行模態(tài)數(shù)分析可知(見(jiàn)圖4)，復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)的有效計(jì)算頻率為>400 Hz，由此確定模型的分析頻帶為400 Hz~20 kHz。

為便于分析，復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)振動(dòng)特性考核點(diǎn)分別設(shè)置在激勵(lì)源附近的內(nèi)部結(jié)構(gòu)、內(nèi)殼、托板、外殼處。

4 隔聲瓦減振性能分析

當(dāng)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)表面敷設(shè)隔聲瓦時(shí)，由于瓦的阻尼作用，復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)的水下振動(dòng)將發(fā)生改變。

4.1 敷設(shè)方式對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)水下振動(dòng)的影響

圖5給出了阻尼損失系數(shù)=1%、內(nèi)殼敷設(shè)隔聲瓦時(shí)不同敷設(shè)密度下隔聲瓦對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)的減振曲線，縱軸表示敷設(shè)隔聲瓦后結(jié)構(gòu)表面加速度振級(jí)與不敷設(shè)隔聲瓦時(shí)結(jié)構(gòu)表面加速度振級(jí)之差。

可以看出，內(nèi)殼敷設(shè)隔聲瓦時(shí)，內(nèi)殼、托板、外殼的振動(dòng)響應(yīng)均較不敷設(shè)隔聲瓦時(shí)偏小，并隨隔聲瓦敷設(shè)密度的增加而不斷降低；且敷設(shè)密度對(duì)隔聲瓦減振效果的影響也不盡相同，其對(duì)舷間托板振動(dòng)的影響最大，對(duì)外殼、內(nèi)殼振動(dòng)的影響次之，對(duì)內(nèi)部結(jié)構(gòu)振動(dòng)的影響最小。由圖5亦可看出，隔聲瓦敷設(shè)密度較低時(shí)，其對(duì)內(nèi)殼、舷間托板及外殼的減振效果大致呈線性增長(zhǎng)，而當(dāng)殼體敷設(shè)密度為100%或?qū)A錐殼敷設(shè)隔聲瓦時(shí)，隔聲瓦減振效果將迅速增大。從降低結(jié)構(gòu)振動(dòng)的角度，應(yīng)采取100%敷設(shè)或圓錐殼敷設(shè)方式。

(a) 隔聲瓦對(duì)內(nèi)部結(jié)構(gòu)的減振效果曲線

(b) 隔聲瓦對(duì)內(nèi)殼的減振效果曲線

(c) 隔聲瓦對(duì)托板的減振效果曲線

(d) 隔聲瓦對(duì)外殼的減振效果曲線

圖5=1%時(shí)內(nèi)殼典型敷設(shè)方式下隔聲瓦減振效果曲線

Fig.5 Vibration reduction curves of different ship parts while the inner hull are covered by decoupling tiles with different coverage densities for=1%

圖6給出了阻尼損失系數(shù)=1%，外殼敷設(shè)隔聲瓦時(shí)不同敷設(shè)密度下隔聲瓦的減振效果曲線。

由圖6可以看出，外殼敷設(shè)隔聲瓦時(shí)，外殼振動(dòng)隨敷設(shè)密度的增加有較大下降，而舷間托板、內(nèi)殼及內(nèi)部結(jié)構(gòu)的振動(dòng)速度級(jí)的變化則相對(duì)較小；當(dāng)隔聲瓦敷設(shè)密度較低時(shí)，其對(duì)內(nèi)殼、內(nèi)部結(jié)構(gòu)的減振效果不明顯，對(duì)于外殼結(jié)構(gòu)的減振效果則較為明顯，當(dāng)殼體敷設(shè)密度為100%時(shí)，對(duì)于外殼結(jié)構(gòu)的減振效果迅速增大。

對(duì)比圖5~6可以看出，當(dāng)外殼敷設(shè)隔聲瓦時(shí)，在仿真的中低頻段，外殼振動(dòng)響應(yīng)隨敷設(shè)密度的增加有較大下降，而舷間托板、內(nèi)殼及內(nèi)部結(jié)構(gòu)的振動(dòng)變化很?。欢?dāng)內(nèi)殼敷設(shè)隔聲瓦時(shí)，除內(nèi)部結(jié)構(gòu)的振動(dòng)基本保持不變外，內(nèi)殼、舷間托板、外殼結(jié)構(gòu)的振動(dòng)響應(yīng)均隨敷設(shè)密度的增加而降低，且100%敷設(shè)方式同圓錐殼敷設(shè)方式對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)振動(dòng)的影響大致相同。

由此可見(jiàn)，隔聲瓦對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)振動(dòng)的影響與其敷設(shè)方式密切相關(guān)：當(dāng)隔聲瓦敷設(shè)于復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)振動(dòng)主導(dǎo)傳遞途徑中時(shí)，其對(duì)傳遞途徑下游結(jié)構(gòu)的振動(dòng)抑制效果較為明顯，而對(duì)于振源及傳遞途徑上游結(jié)構(gòu)的減振效果較差。因此，從提高隔聲瓦減振效果角度，應(yīng)將其敷設(shè)在距離振源較近的主導(dǎo)傳遞途徑上，以有效阻止結(jié)構(gòu)振動(dòng)的傳遞，提高隔聲瓦的減振效果；對(duì)于本文研究的復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)，將隔聲瓦敷設(shè)在內(nèi)殼處，特別是對(duì)激勵(lì)源所在的圓錐殼區(qū)域全部敷設(shè)隔聲瓦，可對(duì)內(nèi)殼、托板、外殼振動(dòng)起到較好的抑制效果。

4.2 阻尼損失系數(shù)對(duì)隔聲瓦減振效果的影響分析

圖7給出了內(nèi)殼敷設(shè)隔聲瓦時(shí)、不同阻尼損失系數(shù)(=1%及=5%)下隔聲瓦的減振效果曲線。

可以看出，復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)的阻尼損失系數(shù)發(fā)生改變時(shí)，隔聲瓦減振效果也將隨之發(fā)生改變，其減振效果隨阻尼損失系數(shù)的增大有所降低，但頻率不同、考核部位不同，阻尼損失系數(shù)對(duì)隔聲瓦的降噪效果也有所不同。這是因?yàn)?，隨著阻尼損失系數(shù)的增大，激勵(lì)源傳至其它結(jié)構(gòu)的振動(dòng)能量在逐漸減小，隔聲瓦耗散的振動(dòng)能量也有所下降，故其減振效果將因此而有所減??；另一方面，激勵(lì)頻率不同，其引起的復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)振動(dòng)也有較大差異，故激勵(lì)頻率及考核部位發(fā)生改變時(shí)，阻尼損失系數(shù)對(duì)隔聲瓦的降噪效果也不同。

從圖中亦可看出，圓錐殼敷設(shè)方式與100% 敷設(shè)方式對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)振動(dòng)的影響大致相同，特別當(dāng)結(jié)構(gòu)阻尼損失系數(shù)為=5%時(shí)，兩種敷設(shè)方式下隔聲瓦的減振效果基本一致?？梢?jiàn)，從經(jīng)濟(jì)角度而言，當(dāng)結(jié)構(gòu)阻尼系數(shù)較大時(shí)，可采用對(duì)激勵(lì)源附近的圓錐殼敷設(shè)隔聲瓦方式達(dá)到良好的減振效果。

(a) 隔聲瓦對(duì)內(nèi)部結(jié)構(gòu)的減振效果曲線

(b) 隔聲瓦對(duì)內(nèi)殼的減振效果曲線

(c) 隔聲瓦對(duì)托板的減振效果曲線

(d) 隔聲瓦對(duì)外殼的減振效果曲線

圖6=1%時(shí)外殼典型敷設(shè)方式下隔聲瓦減振效果曲線

Fig.6 Vibration reduction curves of different ship parts while the outer hull are covered by decoupling tiles with different coverage densities for=1%

(a)=1%時(shí)對(duì)內(nèi)殼的減振效果曲線

(b)=5%時(shí)對(duì)內(nèi)殼的減振效果曲線

(c)=1%時(shí)對(duì)外殼減振效果曲線

(d)=5%時(shí)對(duì)外殼減振效果曲線

圖7 內(nèi)殼敷瓦且不同阻尼損失系數(shù)下隔聲瓦減振效果曲線

Fig.7 Vibration reduction curves while the inner hull are covered by decoupling tiles with different coverage densities for=1% and 5%

5 結(jié)論

本文基于統(tǒng)計(jì)能量法開(kāi)展了隔聲瓦對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)水下振動(dòng)的影響研究，分析了隔聲瓦敷設(shè)密度、敷設(shè)位置對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)水下航行體振動(dòng)的影響；在此基礎(chǔ)上討論了阻尼損耗系數(shù)對(duì)隔聲瓦減振效果的影響。主要得到以下結(jié)論：

(1) 隔聲瓦對(duì)復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)振動(dòng)的影響與其敷設(shè)方式密切相關(guān)：當(dāng)隔聲瓦敷設(shè)在復(fù)雜錐柱結(jié)構(gòu)振動(dòng)主導(dǎo)傳遞途徑上時(shí)，其對(duì)傳遞途徑下游的結(jié)構(gòu)振動(dòng)抑制效果較為明顯，而對(duì)于振源及傳遞途徑上游結(jié)構(gòu)的減振效果較差。

(2) 隔聲瓦減振效果隨阻尼損失系數(shù)的增大有所降低，但頻率不同、考核部位不同，阻尼損失系數(shù)對(duì)隔聲瓦的減振效果影響也不盡相同。

(3) 從經(jīng)濟(jì)角度而言，當(dāng)結(jié)構(gòu)阻尼系數(shù)較大時(shí)，采用對(duì)激勵(lì)源附近的圓錐殼區(qū)域敷設(shè)隔聲瓦可達(dá)到較好的減振效果。

[1] 何祚鏞, 王曼. 水下非均勻復(fù)合材料層結(jié)構(gòu)吸聲的理論研究[J]. 應(yīng)用聲學(xué), 1996, 15(5): 12-20.

HE Zuoyong, WANG Man. Investigation of the sound absorption of non-homogeneous composite multiple-Layer structures in water[J]. Applied Acoustics, 1996, 15(5): 12-20.

[2] 繆旭弘, 王仁乾, 顧磊. 去耦隔聲層性能數(shù)值分析[J]. 船舶力學(xué), 2005, 19(5): 125-131.

MIAO Xuhong, WANG Renqian, Gu Lei. Numerical analysis on the sound insulation performance of decoupling material[J]. Journal of Ship Mechanics, 2005, 19(5): 125-131.

[3] Audoly C. Modeling of compliant tube underwater reflectors[J]. J. Acoust. Soc. Am., 1990, 87(2): 1841-1847.

[4] 馬黎黎, 王仁乾. 基材含微粒的空腔結(jié)構(gòu)吸聲器吸聲性能預(yù)報(bào)的研究[J]. 聲學(xué)技術(shù), 2006, 25(3): 175-181.

MA Lili, WANG Renqian. Absorption capability of absorbers with cavity and made of material containing particles[J]. Technical Acoustics, 2006, 25(3): 175-181.

[5] 姚熊亮, 錢(qián)德進(jìn). 雙層圓柱殼振動(dòng)傳遞及近場(chǎng)聲輻射特性研究[J]. 聲學(xué)技術(shù), 2007, 26(6): 1226-1234.

YAO Xiongliang, QIAN Dejin. Research on the vibration passing and near-field acoustic radiation of double cylindrical shell[J]. Technical Acoustics, 2007, 26(6): 1226-1234.

[6] FAHY F J. Statistical energy analysis: a critical overview [M]. Philosophical Transactions of the Royal Society, 1994: 85-96.

[7] LAIM L, SOON A. Prediction of transientvibration envelopes using statistical energy analysis techniques[J]. Journal of Vibration and Acoustics, 1990, 112(4): 127-137.

[8] NEFSKE D J, SUNG S H. Power flow FEA of dynamicsystems: basic theory and application to beams[J]. Journal of Vibration, Acoustics, Stress and Reliability in Design, 1989, 74(3): 94-100.

[9] 姚德源, 王其政. 統(tǒng)計(jì)能量分析原理及其應(yīng)用[M].北京: 北京理工大學(xué)出版社, 1995: 165-176.

YAO Deyuan, WANG Qizheng. The theory and applications of statistical energy analysis[M]. Beijing: The Science and Technology University of Beijing Press, 1995: 165-176.

[10] Fiedler Ch, Schneider H G. BeTSSi-Sub Benchmark Target Strength Simulation Submarine[R]. Forschungsanstalt der Bundeswehr für Wasserschall und Geophysik, Kiel, 2002.

[11] Schneider H G. Acoustic Scattering by a Submarine: Results from a Benchmark Target Strength Simulation Workshop[C]// Proceedings of 10th International Congress on Sound and Vibration, Stockholm, Sweden, 2003.

Research on vibration suppression of decoupling tile by usingstatistical energy analysis method

QIAN De-jin, MIAO Xu-hong, PANG Fu-zhen, WANG Xue-ren

(Unit 92537 of PLA, Beijing 100161, China)

In order to improve submarine’s hiding capacity, acoustic decoupling tile is usually covered on the surface of the hull structure. The influences of decoupling tile on underwater vibration of a complex cylindrical & cone structure (CCCS) are investigated by using statistical energy analysis (SEA) method. Mainly, the influence of decoupling tile arrangement on vibration of CCCS and the influence of damping loss coefficient on vibration reduction capacity of decoupling tile are analyzed. Study indicates that decoupling tile can reduce vibration of CCCS, and the effect of reduction varies with the arrangement of decoupling tiles and the damping loss coefficient. Vibration reduction effect of the decoupling tile is remarkable to downstream structure of CCCS, while negelectable to the upstream structure if decoupling tiles are arranged on the main stream of vibration transfer, and the vibration reduction capacity of decoupling tile is proportion to the coverage density. Research also indicates that damping loss coefficient has effect on noise reduction capacity. With the increase of the damping loss coefficient, the vibration reduction capacity of decoupling tile decreases.

Statistical Energy Analysis(SEA); decoupling tile; underwater vibration characteristics; damping loss coefficient

U661.44

A

1000-3630(2015)-03-0237-06

10.3969/j.issn1000-3630.2015.03.010

2014-04-17;

2014-07-16

國(guó)家自然科學(xué)基金面上項(xiàng)目(50979111)

錢(qián)德進(jìn)(1982－), 男, 江蘇泰興人, 碩士研究生, 工程師, 研究方向?yàn)榕灤Y(jié)構(gòu)振動(dòng)及噪聲控制。

錢(qián)德進(jìn), E-mail: dejinqian@126.com