陳凌俠 劉永緒 袁蘭青
(陜西延長石油集團(tuán)煉化公司, 陜西 延安 727406)
催化裂化裝置投用再吸收塔提高干氣品質(zhì)
陳凌俠 劉永緒 袁蘭青
(陜西延長石油集團(tuán)煉化公司, 陜西 延安 727406)
本文主要介紹了延安煉油廠40萬噸/年催化裂化裝置再吸收塔的投用背景及投用后在提高干氣品質(zhì)、提高汽油、液化氣收率等方面取得的成果。
催化裝置;干氣;再吸收塔;再吸收劑;收率
在現(xiàn)代催化裂化工藝中,隨著加工量的增加及加工深度的增大,進(jìn)入吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的氣體量進(jìn)一步增加,吸收穩(wěn)定系統(tǒng)液化氣回收率低的狀況將更為明顯,也極大影響著其它以丙烯為原料的石油化工行業(yè)的發(fā)展。同時“干氣不干”也導(dǎo)致將大量液化氣、汽油等組分燃燒掉,造成較大的經(jīng)濟(jì)損失,降低企業(yè)效益。因此,有效降低干氣中C3以上組分含量,提高干氣品質(zhì)顯得尤為重要[1]。
我廠40萬噸/年催化裂化裝置自1991年建成投產(chǎn)以來再吸收塔一直閑置未投用,“干氣不干”問題較為突出。隨著以FCC裝置以干氣作原料的乙苯-苯乙烯裝置的投產(chǎn),對干氣品質(zhì)提出了更高的要求,由燃料要求提升為化工原材料要求,指標(biāo)控制干氣中C3體積含量不大于2%,C6含量不大于1%,。而再吸收塔操作就是將來自吸收塔的貧氣與來自分餾塔的再吸收劑(一般為輕柴油)進(jìn)行吸收,進(jìn)一步回收貧氣中攜帶的C3及以上有用組分,有效控制干氣質(zhì)量[2]。故提出再吸收塔技改項目,于2013年6月裝置大修期間實(shí)施并順利投用再吸收塔,不斷優(yōu)化操作,從根本上解決了上述問題。
(1)再吸收塔投用前改造措施 為確保裝置再吸收塔投用后產(chǎn)出質(zhì)量合格的干氣,對再吸收塔系統(tǒng)進(jìn)行了以下幾項改造:
①舊再吸收塔多年閑置未用,腐蝕嚴(yán)重;經(jīng)核算后原塔規(guī)格滿足我裝置正常生產(chǎn)需求,故按原規(guī)格更換塔體;②新塔內(nèi)恢復(fù)12層浮閥塔盤;③為降低再吸收劑(輕柴油)溫度,提高吸收效果,新安裝一臺冷卻器,冷卻后柴油溫度降至40℃左右,滿足出裝置和進(jìn)再吸收塔要求; ④為保證再吸收塔投用后富吸收油返回分餾塔溫度達(dá)到工藝指標(biāo),富吸收油出再吸收塔后與貧吸收油進(jìn)行逆向接觸加熱升溫;溫度可達(dá)120℃左右;⑤保留原再吸收塔壓油流程,再吸收塔-分餾塔循環(huán)發(fā)生故障時凝縮油可通過此流程進(jìn)入R-308(凝縮油罐),再經(jīng)過R-201(油氣分離器)進(jìn)入吸收穩(wěn)定系統(tǒng)。
(2)投用后工藝流程 40萬噸/年催化裂化裝置選擇輕柴油作為吸收劑,貧吸收油(195℃~210℃)從分餾塔(T-201)第17層塔盤抽出進(jìn)入柴油汽提塔(T-202)上部,經(jīng)柴油泵加壓后進(jìn)入L-204/1與來自再吸收塔的富吸收油進(jìn)行換熱溫度降至120℃左右,之后經(jīng)L-204/2、3 循環(huán)水冷卻后溫度降至40℃左右作為吸收劑進(jìn)入再吸收塔頂部,與來自塔底干氣逆向接觸進(jìn)行吸收。富吸收油自塔底流出經(jīng)L-204/1與貧吸收油換熱至120℃左右后返回分餾塔第18層塔盤。流程如下圖所示:
2.1干氣組分比較
表1 投用前后干氣組成對比(體積分?jǐn)?shù)%)
從表1可以看出,我裝置投用再吸收塔后,干氣中C3組分(丙烯+丙烷)含量從7.82%降至1.61%,降低了6.21個百分點(diǎn);C4組分含量從3.95%降至0.20%,降低了3.75個百分點(diǎn);C5組分含量從5.38%降至0.02%,降低了5.36個百分點(diǎn);干氣中丙烯和碳五含量都在指標(biāo)范圍內(nèi)。這說明選用相對揮發(fā)度較低的輕柴油作為吸收劑,可以充分吸收干氣中的C3以上組分,解決了裝置存在的“干氣不干”問題,滿足乙苯-苯乙烯裝置生產(chǎn)要求[3]。
2.2裝置收率比較
表2 投用前后各產(chǎn)品收率對比(質(zhì)量分?jǐn)?shù)%)
從表2可以看出,我裝置自再吸收塔投用后,汽油、液化氣綜合收率均有明顯的提高:汽油收率提高了3.08個百分點(diǎn),柴油收率降低了2.16個百分點(diǎn),液化氣收率提高了0.89個百分點(diǎn),輕油收率平均提高0.91個百分點(diǎn),總液收平均提高1.8個百分點(diǎn)。
2.3經(jīng)濟(jì)效益
(1)裝置加工能力40萬噸/年,汽油年增收40萬噸×3.08%=1.23萬噸,柴油年降低40萬噸×2.17%=0.86萬噸,液化氣年增收40萬噸×0.89%=0.36萬噸。按目前我廠油品出廠價格計算:汽油增收1.23×7130=8770萬元,柴油減少0.86×5750=4945萬元,液化氣增收0.36×3415=1229萬元。投用后一年可產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效益為:汽油+液化氣-柴油=8770+1229-4945=5054萬元。
(2)我裝置干氣平均產(chǎn)量50噸/天,投用前進(jìn)入火炬系統(tǒng)燒掉或作為燃料氣用;投用后全部去乙苯裝置做原料,可生產(chǎn)出乙苯18噸/天,乙苯出廠價格按1.1萬元/噸,全年可間接創(chuàng)造經(jīng)濟(jì)效益1.1×18×365=7227萬元。
3.1對分餾塔操作影響
分餾塔中段循環(huán)回流返回分餾塔的第16層塔盤,回流量較大(80t/h左右),富吸收油返回分餾塔的第18層塔盤且返塔量較小(5t/h左右)。由于這兩個返塔位置距離很近,所以不僅不會對分餾塔操作引起波動,而且相當(dāng)于增加了部分中段冷回流量,使得分餾塔中部溫度更容易控制,產(chǎn)品質(zhì)量更易達(dá)標(biāo)。
3.2對再吸收塔操作影響
采用輕柴油作吸收劑,在對柴油收率影響較小的前提下可以保證進(jìn)入再吸收塔的貧吸收油量,保證了再吸收塔正常操作,使得干氣中的C3以上組分得到了有效回收,從而提高了干氣品質(zhì),保證了后續(xù)乙苯-苯乙烯裝置對干氣的需求[4]。
40萬噸/年催化裂化裝置投用以輕柴油作吸收劑的再吸收塔后,在其它操作條件不變的前提下,回收了干氣中攜帶的C3以上組分,使得干氣品質(zhì)提升,為乙苯-苯乙烯裝置提供了合格優(yōu)質(zhì)的原料,同時提高了裝置汽油、液化氣收率和綜合收率,提高了企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益。
[1]劉英聚.催化裂化裝置操作指南[M].北京,中國石化出版社,2005.
[2]馬伯文.催化裂化技術(shù)問答[M].北京,中國石化出版社,2013.
[3]張紅軍.催化裂化裝置吸收穩(wěn)定系統(tǒng)技術(shù)改造與優(yōu)化[J].工業(yè)技術(shù)齊魯石油化工,2011,39(2):119~120.
[4]徐春明.重油催化裂化反應(yīng)過程分析[M].北京,中國石化出版社,2002.
[5]馬達(dá),等.催化裂化反應(yīng)提升管新型預(yù)提升段的工業(yè)應(yīng)用[J].煉油設(shè)計,2003,6:24~36.