亢天佑 聶建航 王青云 張文軍
低合金耐熱鋼2.25Cr—1Mo由于具有較高的高溫強度、優(yōu)異的抗氧化和抗氫脆性、優(yōu)良的加工工藝性以及性價比高等優(yōu)勢,故廣泛應用于石油化工、核電及火電等領域高溫作業(yè)的承壓設備的制造。近年來,隨著國內(nèi)鋼鐵冶煉水平的不斷提高,鋼的純凈度得到了較好的控制,國內(nèi)的各大鋼廠已經(jīng)成功研制出回火脆化敏感性很低的2.25Cr—1Mo鋼板,總體技術水平已和進口鋼板相當。但是目前,與之配套的國產(chǎn)焊接材料普遍存在著回火脆化傾向較大的問題,只能用在非核心部件的焊接,而關鍵部件的焊接依然要依賴進口。
由于從國外進口2.25Cr—1Mo鋼配套焊材供貨周期較長,且價格昂貴,給我國的承壓設備建造帶來了較大的時間成本和材料成本。為了實現(xiàn)2.25Cr—1Mo鋼配套焊材的國產(chǎn)化,打破國外廠商的技術壟斷和市場壟斷,形成必要的市場競爭態(tài)勢,我單位組織開展了2.25Cr—1Mo鋼配套焊條(牌號SR—R407)的研制工作。
(1)渣系選擇 為保證熔敷金屬具有較好的力學性能,本試驗通過多輪的均勻設計,最終選則新型的Ca O- Ba O-CaF2- Si O2-Zr O2-TiO2堿性渣系。與傳統(tǒng)的CaO-Ca F2-Si O2渣系相比,本試驗焊條藥皮中除含有較大量的堿性物質大理石、螢石外,還加入(質量分數(shù))8%~10%的B aCO3,進一步提高了熔渣的堿度,熔渣的堿度(B1)約為3.2。由于熔渣堿度較高,脫S效果非常好,且具有一定的脫P能力,有利于提高熔敷金屬的純凈度,降低熔敷金屬的X系數(shù)。另外藥皮中還加入一定的硅酸鹽、鋯酸鹽和一定量的金紅石,這對改善焊條的工藝性和熔敷金屬的塑性、低溫韌性有利。
(2)改善焊條工藝性 調整配方,控制熔滴的過渡狀態(tài),降低大顆粒過渡的概率,減少短路電爆炸飛濺;合理調整碳酸鹽、氟化物、硅酸鹽、鋯酸鹽以及金紅石的比例,使焊接熔渣具有較合適的熔點、粘度以及表面張力,以適合全位置焊接的要求,改善工藝性能。
(3)提高熔敷金屬低溫韌性 2.25Cr—1Mo合金系焊材由于合金元素含量較高,淬硬傾向較大,所以提高其熔敷金屬低溫韌性難度也較大。本試驗通過以下途徑提高其低溫韌性:①藥皮中加入一定量稀土氟化物。稀土氟化物一方面可細化晶粒,提高熔敷金屬的低溫韌性;另一方面可降低熔敷金屬中的擴散氫。②藥皮中加入一定量的鋯英砂。鋯英砂既可以改善立焊的工藝性能,又可以向熔敷金屬中過渡一定量的Zr,起到細化晶粒,提高熔敷金屬低溫韌性的作用。
(4)降低熔敷金屬的回火脆化敏感性 如何控制2.25Cr—1Mo合金系焊條熔敷金屬的回火脆性,是該焊條研制過程中最大的技術難題。本試驗通過以下途徑降低熔敷金屬的回火脆化傾向。
第一,合理控制原材料。在原材料(藥皮粉料和焊芯)選擇方面,加強對P、Sb、Sn、As等雜質元素的控制,尤其是P的控制,減少些雜質向熔敷金屬的過渡,以降低熔敷金屬的X系數(shù)。
第二,控制熔敷金屬Mn、Si含量。嚴格控制熔敷金屬中Mn和Si的含量(wMn<0.85%,wSi<0.3%),尤其是Si的含量,以降低熔敷金屬的J系數(shù)。而熔敷金屬中Mn、Si含量的降低,可能會造成脫氧不足,對其低溫韌性不利。本試驗通過向藥皮中添加適量的鈦鐵和硅鈣合金,以提高藥皮的脫氧能力,熔敷金屬氧含量控制在250~300ppm(1ppm=1×10-6)。
第三,控制熔敷金屬碳含量。C對提高熔敷金屬的強度有顯著作用,但過多的C會降低熔敷金屬的低溫韌性,提高其回火脆化敏感性,為此應控制wC在0.06%~0.1%。
第四,控制熔敷金屬中Ni的含量。Ni能有效提高熔敷金屬的低溫韌性,但會增加熔敷金屬的回火脆化傾向,為此應控制wNi在0.2%以下。
表1 熔敷金屬化學成分(質量分數(shù)) (%)
(1)工藝性能 在平板和坡口中進行工藝性能試驗。試驗結果表明,所研制的SR—R407焊條電弧穩(wěn)定,飛濺較小,脫渣容易,成形美觀,無氣孔和裂紋等缺陷,適合全位置焊接。圖1為用HA—XⅧ—4 E漢諾威弧焊分析儀對SR—R407焊條焊接過程中采集到的電弧電壓、焊接電流波形。由波形圖可知,該焊條短路過渡頻率較少,說明該焊條電弧比較穩(wěn)定,短路電爆炸概率較小,工藝性能較好。
(2)熔敷金屬化學成分 熔敷金屬的化學成分如表1所示。由表1可知,熔敷金屬中S、P、Sb、Sn、As等雜質元素含量較低,X系數(shù)約為7.1p pm;熔敷金屬中Mn、Si含量也較低,J系數(shù)約為66%。
(3)熔敷金屬力學性能 熔敷金屬力學性能試驗按照GB/T 5118—2012《熱強鋼焊條》有關規(guī)定進行。選用20mm厚的鋼板進行焊接,焊接電流170~175A,電弧電壓23~25V,焊接速度11~13cm/min,道間溫度160~250℃。焊后進行熱處理,最小熱處理溫度為690℃,保溫8 h;最大熱處理溫度為690℃,保溫28h,最小熱處理后的階梯冷卻試驗按照圖2所示曲線進行。表2為熔敷金屬的力學性能。
由表2結果可知,SR—R407焊條塑性、低溫韌性較好,高溫屈服強度較高。經(jīng)690℃×8h和690℃×28h熱處理后熔敷金屬力學性能變化不大,說明該焊條可適應的熱處理參數(shù)范圍較大,能較好滿足現(xiàn)場施工不同熱處理的需要。
按照GB/T3965—2012《熔敷金屬中擴散氫測定方法》對SR—R407焊條進行擴散氫含量試驗。焊前進行350℃,保溫1h烘焙。采用氣相色譜法測試,測試結果為:3.53mL/100g,3.42mL/100g,2.81mL/100g,2.82mL/100g(平均值為3.15mL/100g)。
(4)熔敷金屬回火脆性 實踐中,通常用V型缺口夏比試驗獲得的韌性-脆性轉變溫度,或者54J夏比沖擊吸收能量轉變溫度VTr54的變化量來評價回火脆化的程度。圖3為SR—R407焊條階冷前(最小熱處理)和階梯冷卻后熔敷金屬沖擊吸收能量-溫度曲線。圖3結果表明階梯冷卻后熔敷金屬的VTr54有所上升,但上升趨勢不明顯,階梯冷卻前VTr54約為-73℃,階梯冷卻后VTr54約為-62℃。工程上,對于一些重要結構,一般要求2.25Cr—1Mo鋼板以及配套焊材階梯冷卻試驗滿足要求。經(jīng)計算SR—R407焊條滿足要求。
由上面的結果可知,SR—R407焊條回火脆化傾向較小,可以取代進口焊條,用于對回火脆性要求苛刻的2.25Cr—1Mo鋼制承壓設備重要結構的焊接。
(5)熔敷金屬組織 SR—R407焊條階梯冷卻前和階梯冷卻后熔敷金屬的組織變化不大,均為細小鐵素體+貝氏體組織,說明該焊條熔敷金屬的組織穩(wěn)定性比較好。
通過渣系創(chuàng)新和優(yōu)化熔敷金屬成分等手段,成功研制出焊接工藝性能較好,綜合力學性能優(yōu)良,回火脆化敏感性極低的2.25Cr—1Mo合金系焊條,可以取代進口焊條,應用于對回火脆性要求較高的2.25Cr—1Mo鋼制承壓設備重要結構的焊接。
表2 SR—R407焊條熔敷金屬力學性能
圖1 SR—R407焊條電弧電壓、焊接電流波形
圖2 階梯冷卻曲線
圖3 SR—R407焊條階冷前后沖擊吸收能量-溫度關系
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