物探檢測(cè)技術(shù)在長(zhǎng)河壩水電站中的應(yīng)用

辛國(guó)平，由廣昊，劉建坤

(1.中國(guó)電建集團(tuán)成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，成都，610072；2.四川大唐國(guó)際甘孜水電開(kāi)發(fā)有限公司，成都，610072)

物探檢測(cè)技術(shù)在長(zhǎng)河壩水電站中的應(yīng)用

辛國(guó)平1，由廣昊2，劉建坤1

(1.中國(guó)電建集團(tuán)成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，成都，610072；2.四川大唐國(guó)際甘孜水電開(kāi)發(fā)有限公司，成都，610072)

本文簡(jiǎn)要介紹鉆孔全景圖像、單孔聲波、對(duì)穿聲波、聲波反射法、地質(zhì)雷達(dá)檢測(cè)、超聲波混凝土測(cè)缺、超聲波回彈等物探方法，在長(zhǎng)河壩水電站各工程部位檢測(cè)中的應(yīng)用情況及效果評(píng)價(jià)等。

長(zhǎng)河壩水電站 物探技術(shù) 應(yīng)用

1 概述

長(zhǎng)河壩水電站是大渡河流域水電梯級(jí)近期開(kāi)發(fā)的大型水電工程之一，電站位于四川省甘孜藏族自治州康定市境內(nèi)，地處大渡河上游金湯河口以下約 4km～7km河段，距上游的丹巴縣約85km，距下游的瀘定縣為50km，距成都約360km。長(zhǎng)河壩水電站壩型為礫石土心墻堆石壩，壩址處控制流域面積56648km2，多年平均流量839m3/s。水庫(kù)正常蓄水位1690m，正常蓄水位以下庫(kù)容約10.15億m3，總庫(kù)容為10.75億m3，調(diào)節(jié)庫(kù)容為4.15億m3，具有季調(diào)節(jié)能力。最大壩高240m，裝機(jī)容量2600MW。輸水建筑物布置在壩址左岸，主要由進(jìn)水口、壓力管道、尾水調(diào)壓室和尾水洞等組成。三條泄洪洞布置于右岸，從左至右依次為深孔泄洪洞(以下稱(chēng)1＃泄洪洞)、1＃開(kāi)敞式泄洪洞(以下稱(chēng)2＃泄洪洞)和2＃開(kāi)敞式泄洪洞(以下稱(chēng)3＃泄洪洞)，三條泄洪洞大致平行布置。

根據(jù)大渡河長(zhǎng)河壩水電站的工程特性，其主要地球物理檢測(cè)內(nèi)容有8個(gè)，包括:(1)固結(jié)灌漿質(zhì)量檢測(cè)效果；(2)帷幕灌漿質(zhì)量檢測(cè)效果；(3)地下廠房巖體松弛卸荷深度；(4)防滲墻質(zhì)量檢測(cè)；(5)錨桿及錨索錨固質(zhì)量檢測(cè)；(6)混凝土裂縫深度檢測(cè)；(7)隧洞襯砌質(zhì)量檢測(cè)；(8)鋼襯脫空檢測(cè)。

2 物探解決方案

大渡河長(zhǎng)河壩水電站主要工程地球物理問(wèn)題物探解決方案，依據(jù)其地質(zhì)特點(diǎn)及工程特性，解決這些問(wèn)題需要11種工程物探方法。包括單孔聲波、穿透聲波、表面聲波、聲波雙面斜測(cè)法、聲波反射法、脈沖回波、鉆孔全景圖像、探地雷達(dá)法、錨桿質(zhì)量檢測(cè)、超聲回彈混凝土強(qiáng)度檢測(cè)、電測(cè)深(高密度電法)、地震測(cè)井等方法。

根據(jù)長(zhǎng)河壩水電站工程特性結(jié)合需要解決的物探檢測(cè)問(wèn)題，分析各物探方法在長(zhǎng)河壩電站的具體應(yīng)用。

2.1 固結(jié)灌漿質(zhì)量檢測(cè)

測(cè)試固結(jié)灌漿前后巖體波速值或通過(guò)鉆孔全景圖像等，觀測(cè)裂隙、裂縫的充填情況。主要進(jìn)行單孔聲波、跨孔聲波、鉆孔全景圖像等物探檢測(cè)，分析各類(lèi)巖體波速提高情況，結(jié)合固結(jié)灌漿試驗(yàn)資料，配合設(shè)計(jì)、地質(zhì)人員建立各巖級(jí)固結(jié)灌漿試驗(yàn)驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)，綜合評(píng)價(jià)巖體固結(jié)灌漿效果。

長(zhǎng)河壩水電站建基巖體較破碎部位進(jìn)行了大量的固結(jié)灌漿工作，主要在大壩兩岸坡、泄洪放空系統(tǒng)邊坡、泄洪洞、尾水洞、壓力管道以及泄洪洞、引水洞進(jìn)口基礎(chǔ)等部位。

2.1.1 大壩兩岸坡

長(zhǎng)河壩水電站大壩左岸壩肩邊坡固結(jié)灌漿，共進(jìn)行了81個(gè)單元單孔聲波測(cè)試，各單元灌前聲波平均速度為 4033m/s～4798m/s，灌后為4484m/s～5024m/s，提高率為1.67% ～18.03%。右岸壩肩邊坡共進(jìn)行了74個(gè)單元單孔聲波測(cè)試，各單元灌前聲波平均速度為3732m/s～4794m/s，灌后為4369m/s～5056m/s，提高率為0.33% ～19.13%。

根據(jù)《四川省大渡河長(zhǎng)河壩水電站大壩基巖地基固結(jié)灌漿施工技術(shù)要求》，長(zhǎng)河壩水電站兩岸坡固結(jié)灌漿灌后巖體平均聲波速度及測(cè)點(diǎn)波速分布滿足設(shè)計(jì)要求。

2.1.2 放空洞

放空洞進(jìn)口塔基礎(chǔ)固結(jié)灌漿目前進(jìn)行了1～2單元的單孔聲波測(cè)試，灌前各單元平均聲波速度為 4441m/s～4656m/s，灌后為 4927m/s～5006m/s，提高率為7.5%～10.9%。

2.1.3 泄洪洞

1＃泄洪洞進(jìn)口塔基礎(chǔ)固結(jié)灌漿1～3單元，灌前各單元平均聲波速度為4014m/s～4197m/s，灌后為 4364m/s～4486m/s，提高率為 6.86% ～9.61%。

1＃泄洪洞洞身各單元單孔聲波平均波速灌前為3871m/s～4330m/s，灌后為4268m/s～4779 m/s，巖體灌后聲波波速較灌前聲波波速有所提高，提高率為7.4%～11.8%。

2＃泄洪洞洞身各單元單孔聲波平均波速灌前為3847m/s～4736m/s，灌后為4218m/s～4884 m/s，巖體灌后聲波波速較灌前聲波波速有所提高，提高率為2.74%～12.6%。

2＃泄洪洞挑坎，平均單孔聲波波速灌前為3961m/s，灌后為4376m/s，巖體灌后聲波波速較灌前聲波波速有所提高，提高率為10.48%。

3＃泄洪洞進(jìn)口塔體基礎(chǔ)固結(jié)灌漿2單元，平均單孔聲波波速灌前為4197m/s，灌后為4652 m/s，提高率為11.1%。

3＃泄洪洞洞身無(wú)蓋重固結(jié)灌漿試驗(yàn)區(qū)，進(jìn)行了1個(gè)單元的單孔聲波和全景圖像測(cè)試，灌前各單元平均聲波速度為4452m/s，灌后為4783m/s，提高率為7.43%。全景圖像表明，試驗(yàn)區(qū)巖體較完整，裂隙以微張～張開(kāi)為主，灌后巖體裂隙已填充水泥結(jié)石。

3＃泄洪洞洞身各單元單孔聲波平均波速灌前為4105m/s～4878m/s，灌后為4617m/s～5155 m/s，巖體灌后聲波波速較灌前有所提高，提高率為5.68%～13.3%。

2.1.4 引水洞

引水洞進(jìn)口塔基礎(chǔ)進(jìn)行了23個(gè)單元的單孔聲波測(cè)試，其中進(jìn)行了1、3單元共3組試驗(yàn)區(qū)測(cè)試，試驗(yàn)區(qū)灌前各單元平均聲波速度為4248m/s～4579m/s，灌后為4537m/s～4864m/s，提高率為2.7%～14.5%；1～16單元為有蓋重固結(jié)灌漿，灌前各單元平均聲波速度為3931m/s～4713m/s，灌后為4158m/s～5018m/s，提高率為2.19% ～18.4%；17～23單元無(wú)蓋重固結(jié)灌漿灌后單孔聲波平均速度為3760m/s～4296m/s。

2.1.5 尾水洞

2＃尾水洞進(jìn)行了1個(gè)單元灌前灌后聲波檢測(cè)工作，平均單孔聲波速度灌前為4660m/s，灌后為4915m/s，提高率為 5.5%；對(duì)穿聲波灌前為4489m/s，灌后為4636m/s，提高率為3.3%。

2.2 帷幕灌漿質(zhì)量檢測(cè)

長(zhǎng)河壩水電站帷幕灌漿質(zhì)量檢測(cè)，主要進(jìn)行了鉆孔全景圖像測(cè)試，副防滲墻墻下帷幕進(jìn)行了聲波測(cè)試。

2.2.1 左右岸三角區(qū)帷幕

長(zhǎng)河壩左右岸三角區(qū)帷幕及灌漿平硐帷幕鉆孔全景圖像測(cè)試成果表明，巖體較完整，局部裂隙發(fā)育，以緩傾角裂隙為主，部分裂隙可見(jiàn)水泥漿液充填。

2.2.2 副防滲墻

副防滲墻墻下基巖巖體較破碎，裂隙發(fā)育、以緩傾角為主。帷幕灌漿效果較好，裂隙普遍填充水泥結(jié)石；灌后聲波波速較高，聲波曲線起伏較小，平均聲波波速一般在4670m/s～4990m/s。

2.3 回填灌漿檢測(cè)

利用鉆孔全景圖像、地質(zhì)雷達(dá)、垂直聲波反射法，檢測(cè)回填灌漿后混凝土與圍巖之間是否存在不密實(shí)區(qū)及位置、規(guī)模等。主要針對(duì)洞室回填灌漿密實(shí)度進(jìn)行檢測(cè)，一般采用探地雷達(dá)法、垂直聲波反射法，檢測(cè)出回填灌漿不密實(shí)區(qū)和脫空區(qū)域的位置、規(guī)模等，為后期處理提供依據(jù)。

長(zhǎng)河壩水電站主要進(jìn)行了探洞回填鉆孔全景圖像檢測(cè)工作及尾水洞襯砌回填地質(zhì)雷達(dá)檢測(cè)工作。

2.3.1 勘探平洞回填

XPD11勘探平洞回填效果檢查共進(jìn)行了13個(gè)鉆孔全景圖像測(cè)試。測(cè)試成果表明，探洞頂部部分位置存在0.3m～1.5m高度空腔，經(jīng)灌漿處理后混凝土與基巖膠接密實(shí)。

XPD10－2勘探平洞灌前CZ4CW9－1－3－3鉆孔全景圖像表明，該孔巖體較完整，部分孔段緩傾角裂隙發(fā)育，23.3m～25.5m為探洞。其中，23.3m～23.5m為空腔，23.5m～25.5m為回填混凝土。

2.3.2 尾水洞回填灌漿

1＃尾水洞進(jìn)行了0＋128m～0＋250m樁號(hào)段頂拱回填灌漿質(zhì)量地質(zhì)雷達(dá)檢測(cè)工作。檢測(cè)結(jié)果表明，頂拱及左右拱角存在輕微脫空和脫空異常。異常段長(zhǎng)度占測(cè)試段長(zhǎng)度的7.62%。

2.3.3 泄洪洞回填灌漿

1＃～3＃泄洪洞部分洞段頂拱回填灌漿后，進(jìn)行了地質(zhì)雷達(dá)檢測(cè)。從檢測(cè)結(jié)果來(lái)看，回填灌漿效果總體較好，2＃、3＃泄洪洞檢查洞段未發(fā)現(xiàn)異常，1＃泄洪洞共發(fā)現(xiàn)5處異常，主要為脫空、輕微脫空和接觸不密實(shí)。

2.4 混凝土防滲墻質(zhì)量檢測(cè)

長(zhǎng)河壩主、副防滲墻檢測(cè)主要采用了跨孔聲波、聲波CT、鉆孔全景圖像等方法進(jìn)行檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果為:

主防滲墻墻體聲波測(cè)試成果表明，壩基主防滲墻混凝土澆筑較均勻，密實(shí)性較好，僅局部存在低波速異常，分布不連續(xù)、不集中。單孔平均聲波速度4232m/s～4377m/s，墻體對(duì)穿聲波平均波速在4200m/s～4547m/s，發(fā)現(xiàn)有15處混凝土聲波波速低于設(shè)計(jì)值，聲波波速為3594m/s～3779 m/s。其中，有4處缺陷經(jīng)過(guò)灌漿處理后聲波波速大于設(shè)計(jì)值。

鉆孔全景圖像資料反映，墻體混凝土總體澆注密實(shí)性較好，局部存在缺陷異常。其中，有3條5mm～15mm寬張開(kāi)水平縫，一條閉合水平縫，一條豎向裂縫；2處混凝土離析。

主防滲墻墻體與基礎(chǔ)接觸部位聲波波速較低，平均單孔聲波波速2393m/s～4400m/s，平均對(duì)穿聲波波速3330m/s～4242m/s；鉆孔全景圖像反映接觸部位含浮渣，局部呈空腔。

副防滲墻通過(guò)單孔聲波、對(duì)穿聲波及CT成像成果綜合反映壩基副防滲墻混凝土澆筑總體較均勻、密實(shí)性較好，僅局部存在低波速異常，分布不連續(xù)、不集中。單孔平均聲波速度4322m/s～4470m/s，墻體對(duì)穿聲波平均波速在4200m/s～ 4481m/s，發(fā)現(xiàn)16處聲波速度低于3850m/s。

副防滲墻通過(guò)鉆孔全景圖像成果反映墻體混凝土總體澆注密實(shí)性較好，局部存在混凝土欠密實(shí)及混凝土夾泥。

副防滲墻墻體底部與基礎(chǔ)接觸部位單孔聲波、對(duì)穿聲波和個(gè)鉆孔全景圖像成果表明，基礎(chǔ)接觸部位一般接觸較緊密、填充水泥結(jié)石，灌漿前聲波波速一般較低，平均聲波波速 3330m/s～4677m/s。

2.5 錨桿錨索錨固質(zhì)量檢測(cè)

對(duì)于錨桿錨索錨固質(zhì)量檢測(cè)，采取雙管齊下的方案，首先是選擇代表性地段對(duì)錨桿、錨索孔進(jìn)行鉆孔全景圖像測(cè)試，觀察孔中不良地質(zhì)體的發(fā)育情況；其次是對(duì)錨桿錨索錨固質(zhì)量進(jìn)行聲波無(wú)損檢測(cè)，檢測(cè)其長(zhǎng)度、密實(shí)度和缺陷。

2.5.1 錨桿

長(zhǎng)河壩水電站錨桿檢測(cè)，共測(cè)試了5198根錨桿。其中，大壩邊坡檢測(cè)297根，引水發(fā)電系統(tǒng)洞室及邊坡檢測(cè)3597根，泄洪放空系統(tǒng)洞室及邊坡檢測(cè)1158根，中期導(dǎo)流洞洞室及邊坡檢測(cè)149根。其主要問(wèn)題是少數(shù)抽檢錨桿砂漿飽滿度低于規(guī)范或設(shè)計(jì)要求，在泄洪洞出口邊坡抽檢到2根錨桿長(zhǎng)度小于設(shè)計(jì)要求，6根錨桿全空漿。

2.5.2 錨索孔

長(zhǎng)河壩水電站右岸泄洪放空系統(tǒng)邊坡，共抽檢110個(gè)錨索孔錨固段單孔聲波測(cè)試。其中，8個(gè)錨索孔只進(jìn)行了錨固段巖體灌前測(cè)試，102個(gè)錨索孔進(jìn)行了灌后測(cè)試。

泄洪洞進(jìn)口邊坡A區(qū)共測(cè)試45個(gè)錨索孔，高程分布為1825m～1880m，錨固段灌前平均聲波波速為2517m/s～3152m/s，錨固段灌后平均波速為2838m/s～4708m/s。其中，43個(gè)孔錨固段巖體灌后單孔聲波波速大于3000m/s，滿足設(shè)計(jì)要求；1孔(XJAMS－14，高程1825m)錨固段巖體灌后單孔聲波波速小于3000m/s(為2838m/s，無(wú)灌前)，1孔(XJAM8－6，高程1825m)錨固段巖體只進(jìn)行灌前測(cè)試，灌前單孔聲波波速小于3000m/ s(為2815m/s)。

泄洪洞進(jìn)口邊坡B區(qū)共測(cè)試42個(gè)錨索孔，高程分布為1770m～1820m，錨固段灌前平均聲波波速為2256m/s～2926m/s，錨固段灌后平均波速為2727m/s～4384m/s。其中，36個(gè)孔錨固段巖體灌后單孔聲波波速大于3000m/s，滿足設(shè)計(jì)要求；3孔(XJBMS10－14、XJBMS11－17、XJBMS11－20，高程1815m～1820m)錨固段巖體灌后單孔聲波波速小于3000m/s(為2727m/s～2994m/s)，3孔(XJBMS7－14、XJBMS7－15、XJBMS8－14，高程1800m～1805m)錨固段巖體只進(jìn)行灌前測(cè)試，灌前單孔聲波波速小于3000m/s(為2769m/s～2887m/s)。

泄洪洞進(jìn)口邊坡D區(qū)共測(cè)試23個(gè)錨索孔，高程分布為1755m～1830m，錨固段灌前平均聲波波速為2653m/s～2879m/s，錨固段灌后平均波速為3010m/s～3843m/s。其中，21個(gè)孔錨固段巖體灌后單孔聲波波速大于3000m/s，滿足設(shè)計(jì)要求；2孔(XJD2MS6－9、XJD2MS7－3，高程分布為1780m～1785m)錨固段只進(jìn)行灌前測(cè)試，灌前單孔聲波平均波速小于3000m/s(為2846m/s～2879m/s)。

泄洪洞進(jìn)口邊坡共進(jìn)行了8個(gè)錨索孔全孔聲波測(cè)試，為護(hù)壁灌漿后測(cè)試。綜合分析可能邊坡中部存在一段較高波速的巖體，聲波速度在4000m/s～4700m/s，從邊坡頂部到底部埋深呈增加趨勢(shì)，水平埋深為42m～58m，長(zhǎng)度約為10m。

長(zhǎng)河壩水電站右岸泄洪洞進(jìn)口邊坡共進(jìn)行了12個(gè)鉆孔全景圖像測(cè)試，總體分析可得，進(jìn)口邊坡巖體破碎與較破碎交替出現(xiàn)，裂隙較發(fā)育，以陡頃裂隙為主，在A區(qū)左下側(cè)、D2和C區(qū)存在局部較完整巖體，在空間(高程1740m～1830m)上大致呈現(xiàn)小傾角豎直帶狀，水平深度為46m～60m，與全孔聲波分析結(jié)果一致。

泄洪洞出口邊坡A區(qū)共測(cè)試18個(gè)錨索孔錨固段，錨固段灌后平均波速為3510m/s～4519 m/s，波速大于3000m/s，滿足設(shè)計(jì)要求。

泄洪洞出口邊坡B區(qū)共測(cè)試41個(gè)錨索孔錨固段。其中，2孔只進(jìn)行了灌前測(cè)試，39孔進(jìn)行了灌后測(cè)試。2個(gè)錨索孔錨固段灌前平均波速為3892m/s～4458m/s，波速大于3000m/s，滿足設(shè)計(jì)要求；38個(gè)錨索孔錨固段灌后平均波速為3391m/s～4513m/s，波速大于3000m/s，滿足設(shè)計(jì)要求；1個(gè)錨索孔由于上斜孔，無(wú)有效數(shù)據(jù)。

泄洪洞出口邊坡C區(qū)共測(cè)試5個(gè)錨索孔，錨固段灌后單孔聲波平均波速為3760m/s～4165 m/s，波速大于3000m/s，滿足設(shè)計(jì)要求。

泄洪洞出口邊坡共進(jìn)行了2個(gè)錨索孔和2個(gè)監(jiān)測(cè)孔全孔聲波測(cè)試，為護(hù)壁灌漿后測(cè)試。綜合分析可能邊坡中偏上游部的深部存在聲波速度較高的巖段，聲波速度在4600m/s水平埋深呈現(xiàn)沿斜下游方向增加，水平埋深為22m～43m，長(zhǎng)度為從埋深到孔底。

長(zhǎng)河壩水電站右岸泄洪洞出口邊坡根據(jù)任務(wù)要求和施工情況，共進(jìn)行了12個(gè)鉆孔全景圖像測(cè)試，初步分析得出，邊坡的淺部巖體較破碎，深部巖體較完整；在邊坡上游側(cè)，高程1570m～1700m范圍內(nèi)，較完整巖體埋深沿斜下游方向增加，從邊坡中上部到右下部的水平埋深為22m～46m，與全孔聲波分析結(jié)果一致；邊坡下游側(cè)測(cè)孔較少，僅能得出在下游側(cè)靠近中部，高程1610m～1660m范圍內(nèi)水平埋深40m～50m處見(jiàn)較完整巖體

2.6 地震縱橫波測(cè)試

長(zhǎng)河壩水電站大壩基坑覆蓋層共進(jìn)行了45個(gè)單元灌后地震縱橫波測(cè)試，4個(gè)單元灌前、灌后地震縱橫波測(cè)試。灌前地震縱波速度為1384m/s～1520m/s，地震橫波速度為318m/s～338m/s；灌后地震縱波速度為1825m/s～2469m/s，地震橫波速度為584m/s～911m/s。

根據(jù)《四川省大渡河長(zhǎng)河壩水電站大壩覆蓋層地基固結(jié)灌漿灌后技術(shù)要求》，灌后地震波測(cè)試要求縱波、橫波分別較灌后平均提高不低于40%和60%，且縱波波速不低于1600m/s，橫波波速不低于500m/s。

長(zhǎng)河壩水電站大壩基坑覆蓋層地震縱橫波灌后平均速度滿足設(shè)計(jì)要求，由于灌前資料較少，故不能對(duì)提高率進(jìn)行評(píng)價(jià)。

2.7 巖體質(zhì)量檢測(cè)

長(zhǎng)河壩水電站地下廠房、主變室、尾調(diào)室均進(jìn)行了長(zhǎng)觀孔的多次聲波測(cè)試。

地下廠房1491m高程長(zhǎng)觀孔多次觀測(cè)聲波曲線形態(tài)基本一致，局部測(cè)試孔段巖體聲波波速出現(xiàn)小變化，長(zhǎng)觀孔巖體聲波波速除孔口段松弛段外，基本無(wú)較大衰減。測(cè)試孔孔口段0～2m孔段1～5月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率10%～15%；測(cè)試孔2m～5m孔段1～5月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率2%～9%；測(cè)試孔5m～10m孔段1～5月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率3%～6%；測(cè)試孔10m以上孔段1～5月期間，巖體聲波波速基本無(wú)衰減。

地下廠房1501m～1503m高程長(zhǎng)觀孔多次觀測(cè)聲波曲線形態(tài)基本一致，局部測(cè)試孔段巖體聲波波速出現(xiàn)小變化，長(zhǎng)觀孔巖體聲波波速除孔口段松弛段外，基本無(wú)較大衰減。測(cè)試孔孔口段0～2m孔段半月～7月期間，除CF1501－2S鉆孔聲波波速累計(jì)衰減率5.2%外，巖體聲波波速累計(jì)衰減率12%～28%；測(cè)試孔2m～5m孔段半月～7月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率2% ～10%；測(cè)試孔5m～10m孔段半月～7月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率0～8%；測(cè)試孔10m以上孔段半月～7月期間，巖體聲波波速基本無(wú)衰減。

主變室1489m高程長(zhǎng)觀孔多次觀測(cè)聲波曲線形態(tài)基本一致，局部測(cè)試孔段巖體聲波波速出現(xiàn)小變化，長(zhǎng)觀孔巖體聲波波速除孔口段松弛段外，基本無(wú)較大衰減。測(cè)試孔孔口段0～2m孔段半月～8月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率7%～14%；測(cè)試孔2m～5m孔段半月～8月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率10%～15%；測(cè)試孔5m～10m孔段半月～8月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率5%～14%；測(cè)試孔10m以上孔段半月～8月期間，巖體聲波波速基本無(wú)衰減。

尾調(diào)室1512m高程長(zhǎng)觀孔多次觀測(cè)聲波曲線形態(tài)基本一致，局部測(cè)試孔段巖體聲波波速出現(xiàn)小變化，長(zhǎng)觀孔巖體聲波波速除孔口段松弛段外，基本無(wú)較大衰減。測(cè)試孔孔口段0～2m孔段1～9月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率0～13%；測(cè)試孔2m～5m孔段1～9月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率4%～7%；測(cè)試孔5m～10m孔段1～9月期間，巖體聲波波速累計(jì)衰減率4%～6%；測(cè)試孔10m以上孔段1～9月期間，巖體聲波波速基本無(wú)衰減。

2.8 混凝土質(zhì)量檢測(cè)

長(zhǎng)河壩水電站廠房進(jìn)水口J2MS18－2錨墩進(jìn)行了混凝土超聲回彈綜合法檢測(cè)工作，檢測(cè)結(jié)果表明平均強(qiáng)度為32.1MPa，最小值為29.6MPa，現(xiàn)齡期(測(cè)試時(shí))混凝土強(qiáng)度為30.3MPa。

長(zhǎng)河壩水電站大壩廊道及刺墻進(jìn)行了聲波雙面斜測(cè)法裂縫檢測(cè)工作，化學(xué)灌漿前測(cè)試結(jié)果表明，廊道3＃裂縫未貫穿深度為50cm～150cm，多數(shù)位置已貫穿；6＃裂縫深度為33cm～150cm；12＃、17＃裂縫深度小于40cm。廊道外側(cè)18＃、19＃裂縫，測(cè)線通過(guò)樁號(hào)段裂縫深度較淺，多數(shù)裂縫深度小于10cm，僅3個(gè)位置裂縫深度在20cm～70cm。廊道外側(cè)21＃裂縫:①號(hào)測(cè)線裂縫深度較淺，為閉合裂縫；②、③號(hào)測(cè)線裂縫深度為110cm。廊道外側(cè)22＃、23＃裂縫深度為50cm～80cm。刺墻253、290樁號(hào)裂縫均為張開(kāi)貫穿裂縫?；瘜W(xué)灌漿灌后測(cè)試結(jié)果表明，多數(shù)裂縫填充密實(shí)，灌漿效果較好，少數(shù)裂縫為有一定填充～填充基本密實(shí)。

長(zhǎng)河壩水電站大壩廊道樁號(hào)縱0＋214m～縱0＋220m之間進(jìn)行了雙面對(duì)測(cè)法混凝土密實(shí)度檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果為混凝土平均聲波速度在4034m/s～4448m/s之間，各測(cè)線聲波速度波動(dòng)較小，測(cè)區(qū)混凝土除裂縫影響外，混凝土均勻、密實(shí)。

3 結(jié)語(yǔ)

物探技術(shù)經(jīng)過(guò)近些年來(lái)的不斷進(jìn)步與發(fā)展，已經(jīng)逐漸在各種工程施工監(jiān)測(cè)中得到了大范圍的應(yīng)用。在水利水電工程建設(shè)中，通過(guò)物探檢測(cè)手段，不僅能夠準(zhǔn)確事前預(yù)判未知的地質(zhì)情況，為工程設(shè)計(jì)提供有力支持，節(jié)省工期，節(jié)約投資，同時(shí)也能夠在工程質(zhì)量過(guò)程控制與評(píng)價(jià)中發(fā)揮重要作用。但我們也必須看到，任何一種檢測(cè)技術(shù)都不是萬(wàn)能的，在實(shí)踐中，用對(duì)、用好檢測(cè)方法，發(fā)揮各種檢測(cè)技術(shù)的優(yōu)勢(shì)，才能達(dá)到“事前預(yù)判、事中控制、事后評(píng)價(jià)”的目的。長(zhǎng)河壩水電站開(kāi)展的物探檢測(cè)方法眾多，針對(duì)不同的質(zhì)量檢測(cè)問(wèn)題，采取不同的物探方法，取得的檢測(cè)效果明顯。

〔1〕中國(guó)水利電力物探科技信息網(wǎng).工程物探手冊(cè).北京:中國(guó)水利水電出版社，2011.

〔2〕李張明，張建清，趙鑫鈺.三峽工程地球物理探測(cè)技術(shù)理論與實(shí)踐.長(zhǎng)江出版社，2008.

〔3〕張建清，陳敏等.水電工程施工質(zhì)量物探檢測(cè)方法應(yīng)用效果綜述[J].水利技術(shù)監(jiān)督，2009，12(2).

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2095－1809(2016)05－0065－05

辛國(guó)平(1969－)，男，重慶市人，教授級(jí)高級(jí)工程師，主要從事物探技術(shù)與管理工作；

劉建坤(1975－)，女，黑龍江哈爾濱人，工程師，主要從事水電工程施工技術(shù)與管理工作；

由廣昊(1975－)，男，黑龍江佳木斯人，工程師，主要從事水電工程建設(shè)技術(shù)與管理工作。