爆破振動(dòng)持時(shí)分析及微差爆破延期時(shí)間優(yōu)選*

鐘冬望，何 理，操 鵬，張 奎

(1.武漢科技大學(xué)理學(xué)院，湖北 武漢 430065；2.中鐵港航-武科大爆破技術(shù)研究中心，湖北 武漢 430065；3.湖北皓昇爆破工程有限公司，湖北 十堰 442012)

爆破振動(dòng)持時(shí)分析及微差爆破延期時(shí)間優(yōu)選*

鐘冬望1,2，何 理1,2，操 鵬2，張 奎3

(1.武漢科技大學(xué)理學(xué)院，湖北 武漢 430065；2.中鐵港航-武科大爆破技術(shù)研究中心，湖北 武漢 430065；3.湖北皓昇爆破工程有限公司，湖北 十堰 442012)

爆破振動(dòng)持續(xù)時(shí)間以及微差爆破延期時(shí)間分別是爆破振動(dòng)危害客觀評(píng)價(jià)與主動(dòng)控制的重要指標(biāo)，對(duì)振動(dòng)持時(shí)影響因素和延期時(shí)間優(yōu)選方法進(jìn)行深入探究極為必要。結(jié)合量綱分析理論，探討了爆破振動(dòng)持時(shí)影響因素，推導(dǎo)出爆破振動(dòng)持時(shí)預(yù)測(cè)公式，該公式線性相關(guān)性達(dá)到89.7%；基于地震波線性疊加原理，通過(guò)MATLAB 7.0編程，計(jì)算得到毫秒微差爆破不同爆心距處合理延時(shí)區(qū)間。結(jié)果表明，爆破振動(dòng)信號(hào)能量與振動(dòng)持續(xù)時(shí)間相關(guān)性高，在振動(dòng)持時(shí)預(yù)測(cè)公式中引入信號(hào)能量，可提高預(yù)測(cè)精度；振動(dòng)持續(xù)時(shí)間與比例速度負(fù)相關(guān)，與比例藥量正相關(guān)；合理孔間延期時(shí)間往往不是某一具體值，而是一個(gè)或多個(gè)時(shí)間區(qū)間；不同爆心距處合理延期時(shí)間值不同。工程應(yīng)用表明，給出的爆破振動(dòng)持時(shí)預(yù)測(cè)公式與微差爆破延時(shí)優(yōu)選方法切實(shí)可行。

爆炸力學(xué)；振動(dòng)持續(xù)時(shí)間；量綱分析；延期時(shí)間；線性疊加原理；微差爆破

爆破振動(dòng)危害的準(zhǔn)確預(yù)測(cè)及有效控制是工程爆破領(lǐng)域有待深入研究的重大難題之一[1-6]。隨著爆破技術(shù)與民眾安全意識(shí)的提高，很多國(guó)家均制定了振動(dòng)速度與頻率相結(jié)合的爆破振動(dòng)安全標(biāo)準(zhǔn)，使得爆破振動(dòng)安全評(píng)價(jià)體系更加科學(xué)化、合理化[7-9]，但大量工程實(shí)踐表明爆破振動(dòng)作用下，建(構(gòu))筑物的受損程度與爆破振動(dòng)信號(hào)所攜帶能量的相關(guān)性較高[10-12]，且能量又由振動(dòng)速度、頻率與振動(dòng)持續(xù)時(shí)間綜合表征[13]，較長(zhǎng)的爆破振動(dòng)持續(xù)時(shí)間造成的振動(dòng)累積、疲勞效應(yīng)不容忽視，而現(xiàn)行的爆破安全標(biāo)準(zhǔn)未將爆破振動(dòng)持續(xù)時(shí)間考慮在內(nèi)，故進(jìn)一步對(duì)爆破振動(dòng)持續(xù)時(shí)間進(jìn)行相關(guān)理論研究與探討極為必要。在充分研究爆破振動(dòng)效應(yīng)的同時(shí)，若能提出有效降低爆破振動(dòng)危害的主動(dòng)控制措施，才能順利開(kāi)展生產(chǎn)、進(jìn)一步推動(dòng)爆破技術(shù)的發(fā)展。

本文中結(jié)合單段爆破振動(dòng)波形特性，基于量綱分析理論，類比天然地震振動(dòng)持時(shí)經(jīng)驗(yàn)公式，推導(dǎo)爆破振動(dòng)持時(shí)預(yù)測(cè)公式；基于地震波線性疊加理論，采用MATLAB 7.0對(duì)微差爆破延期時(shí)間進(jìn)行優(yōu)選，總結(jié)規(guī)律，以期進(jìn)一步完善爆破振動(dòng)危害預(yù)測(cè)方法，實(shí)現(xiàn)爆破振動(dòng)危害的高效、主動(dòng)控制。

1 爆破振動(dòng)持時(shí)預(yù)測(cè)方法

1.1 爆破振動(dòng)持時(shí)的量綱理論

爆破振動(dòng)持續(xù)時(shí)間對(duì)結(jié)構(gòu)的危害主要表現(xiàn)為：當(dāng)結(jié)構(gòu)反應(yīng)超越材料彈性極限時(shí)，發(fā)生強(qiáng)度降低、喪失現(xiàn)象，具體表現(xiàn)為[4]：

(1)對(duì)于線性體系，持續(xù)的強(qiáng)震使得結(jié)構(gòu)反應(yīng)出現(xiàn)極值的概率增加；

(2)對(duì)于無(wú)退化的非線性體系，振動(dòng)持時(shí)的增加使得結(jié)構(gòu)出現(xiàn)較大永久變形的概率增加；

(3)振動(dòng)持時(shí)越長(zhǎng)，地震波破壞能量就越大，資料表明[4,8,14]，振動(dòng)持時(shí)由1 s增加到50 s，破壞能力平均增大約40倍。

因此，探討爆破振動(dòng)持時(shí)的影響因素對(duì)爆破振動(dòng)安全判據(jù)的研究具有重大理論價(jià)值和現(xiàn)實(shí)意義。

McGuire主張[15]，天然地震的振動(dòng)持時(shí)Td可表示為：

InTd=0.19+1.15M+0.35Inr+0.73Js

(1)

式中：M為地震等級(jí)，與爆源能量正相關(guān)；r為傳播距離；Js為代表介質(zhì)傳播性質(zhì)的的參數(shù)，Js=0代表基巖，Js=1代表土層。

由此可見(jiàn)，天然地震的振動(dòng)持時(shí)主要受地震等級(jí)、傳播距離以及傳播介質(zhì)性質(zhì)等因素的影響。

爆破振動(dòng)與天然地震的區(qū)別主要是震源位置及震源能量的差異，它們的傳播機(jī)理是一致的。類比式(1)，可以認(rèn)定爆破振動(dòng)持時(shí)T是與振動(dòng)信號(hào)攜帶能量Es、爆心距R、傳播介質(zhì)性質(zhì)(彈性模量E、泊松比μ)、單響最大藥量Q有關(guān)的參量。文獻(xiàn)[16]中認(rèn)為，爆破振動(dòng)是介質(zhì)彈性和慣性綜合作用的結(jié)果，

在各向同性的彈性介質(zhì)中，介質(zhì)彈性可用彈性模量E和泊松比μ來(lái)表征；對(duì)于介質(zhì)的慣性通常用密度ρ來(lái)表征。故選取信號(hào)攜帶能量Es(J)、爆心距R(m)、介質(zhì)彈性模量E(Pa)、介質(zhì)泊松比μ、介質(zhì)密度ρ(kg/m3)及單響最大藥量Q(kg)作為制約爆破振動(dòng)持時(shí)的主要變量，文中裝藥結(jié)構(gòu)統(tǒng)一為耦合裝藥形式。各變量的量綱如表1所示。

表1 各變量的量綱Table 1 Dimension of variables

各變量間的函數(shù)關(guān)系可表示為：

T=F(Es，E，ρ，R，μ，Q)

(2)

式中:變量數(shù)為7，基本量綱數(shù)為3，選擇獨(dú)立變量個(gè)數(shù)為為3，獨(dú)立變量依次為ρ、R、E，建立4個(gè)量綱為一的參量π1、π2、π3、π4，其表達(dá)式為：

(3)

由此可以得到：

(4)

在一次爆破作業(yè)中，傳播介質(zhì)E、ρ、μ均可視為常數(shù)，故對(duì)式(3)進(jìn)行簡(jiǎn)化，得到：

T/R=F[Es，(Q/R3)]

(5)

因此，一定爆心距范圍內(nèi)，爆破振動(dòng)持續(xù)時(shí)間的相似準(zhǔn)數(shù)方程可寫(xiě)為：

(6)

參照薩道夫斯基公式，對(duì)式(6)做乘積變換處理，得到

(7)

式中：Vmax為質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)峰值速度(cm/s)；K1、K2為修正系數(shù)；α、β和γ為振動(dòng)持時(shí)躍變指數(shù)。

定義Vmax/R、Q1/3/R分別為比例速度和比例藥量，比例速度反映了峰值速度隨傳播距離的變化規(guī)律。在單次特定爆破條件下，隨傳播距離(R)的變化，比例速度與比例藥量均出現(xiàn)不同的變化，因此爆破振動(dòng)持時(shí)(T)是比例速度和比例藥量綜合作用的結(jié)果。同時(shí)爆破振動(dòng)持時(shí)(T)受地質(zhì)狀況影響很大，同一次爆破中，相同爆心距處，質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)峰值速度也可能存在較大差異，而式(7)中修正系數(shù)K2類似于薩道夫斯基公式中與地震波傳播地段介質(zhì)性質(zhì)及藥包結(jié)構(gòu)特征相關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)K，且式(7)與薩氏公式近似的計(jì)算形式恰恰能間接反映出多種因素對(duì)振動(dòng)持時(shí)的影響，能大大提高對(duì)爆破振動(dòng)持時(shí)的預(yù)測(cè)精度。大規(guī)模微差爆破中，延期時(shí)間過(guò)短，分段振波主振相會(huì)產(chǎn)生干擾疊加現(xiàn)象，導(dǎo)致爆破振動(dòng)峰值速度與單響最大藥量相關(guān)性差，式(7)中引入振動(dòng)信號(hào)攜帶能量(Es)較好的彌補(bǔ)了振動(dòng)持時(shí)的這一預(yù)測(cè)缺陷，一定微差段數(shù)范圍內(nèi)，分段振波間疊加干擾情況愈嚴(yán)重，式(7)中振動(dòng)信號(hào)攜帶能量(Es)對(duì)振動(dòng)持時(shí)預(yù)測(cè)精度的貢獻(xiàn)就愈大。

1.2 爆破振動(dòng)持時(shí)預(yù)測(cè)公式的工程應(yīng)用

1.2.1 應(yīng)用步驟

(1) 根據(jù)爆區(qū)實(shí)地環(huán)境狀況，針對(duì)某次爆破，布置盡可能多的振動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，進(jìn)行爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)；

(2) 通過(guò)統(tǒng)計(jì)、處理爆破振動(dòng)數(shù)據(jù)依次得到持時(shí)預(yù)測(cè)公式(7)中各參量(T、Vmax、R，Es及Q)；

(3) 采用最小二乘法擬合數(shù)據(jù)，進(jìn)行線性回歸得到持時(shí)預(yù)測(cè)公式中的K2、α、β，確保公式線性擬合相關(guān)系數(shù)大于81%，否則重復(fù)步驟(1)～(3)，直至達(dá)到擬合要求；

(4) 借助振動(dòng)監(jiān)測(cè)，應(yīng)用式(7)對(duì)特定點(diǎn)進(jìn)行爆破振動(dòng)持時(shí)預(yù)測(cè)。

1.2.2 工程應(yīng)用實(shí)例

在十堰堰口采石場(chǎng)進(jìn)行單孔爆破試驗(yàn)，單孔耦合裝藥量為40 kg，主爆藥選用巖石膨化硝銨炸藥，折合TNT當(dāng)量35.6 kg[17]，選用2#巖石乳化炸藥為起爆藥。選用成都泰測(cè)科技研發(fā)的Mini-Blast Ⅰ型爆破振動(dòng)測(cè)試儀進(jìn)行爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)，現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得不同爆心距處爆破振動(dòng)時(shí)程曲線如圖1所示，其中V為爆破振動(dòng)峰值速度。

將爆破振動(dòng)時(shí)程曲線分為主振段與尾振段2個(gè)部分，初始波至波幅衰減為最大幅值1/e間的波形為主振段，主振段相應(yīng)的持續(xù)時(shí)間為爆破振動(dòng)持續(xù)時(shí)間[4]。爆破振動(dòng)數(shù)據(jù)如表2所示，其中：信號(hào)攜帶能量Es為通過(guò)選取db8小波基，對(duì)各信號(hào)分別進(jìn)行深度為11層的小波包分解計(jì)算得到[13]。

由表2可以看出，爆破地震波所攜帶的能量隨傳播距離的增加，衰減趨勢(shì)明顯，且衰減速度快，其能量衰減以米計(jì)，有別于天然地震能量的衰減。爆破振動(dòng)持續(xù)時(shí)間隨爆心距的增加或能量的衰減并未呈現(xiàn)嚴(yán)格的變化趨勢(shì)，表明振動(dòng)持時(shí)不僅是能量與爆心距的函數(shù)，還受爆破地震波傳播地段介質(zhì)自身屬性等因素影響。

由于受到礦區(qū)場(chǎng)地客觀條件限制，振動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)4(s4)被布置于平滑石壁上(未與地面剛性聯(lián)結(jié))，導(dǎo)致振動(dòng)監(jiān)測(cè)存在較大失真可能性，故結(jié)合表2中數(shù)據(jù)對(duì)式(7)進(jìn)行線性回歸分析時(shí)，剔除信號(hào)s4相關(guān)數(shù)據(jù)，采用最小二乘法進(jìn)行擬合，得到爆破振動(dòng)持時(shí)的預(yù)測(cè)公式：

(8)

式中:α=1.002表明振動(dòng)持時(shí)與信號(hào)能量相關(guān)性好，持時(shí)預(yù)測(cè)公式引入信號(hào)攜帶能量(Es)是合理的。公式線性擬合相關(guān)系數(shù)為89.7%，表明此式用于爆破振動(dòng)持時(shí)預(yù)測(cè)切實(shí)可行，具有較高精度。

2 微差爆破延期時(shí)間優(yōu)選

隨著新型爆破器材的出現(xiàn)，通過(guò)高精度數(shù)碼電子雷管可實(shí)現(xiàn)最小段間微差爆破延時(shí)毫秒差為1 ms，基于精確毫秒延時(shí)的控制爆破技術(shù)得到日益廣泛的應(yīng)用[5,13]。通過(guò)設(shè)置合理的段間延期時(shí)間可有效降低爆破振動(dòng)強(qiáng)度、改善巖石爆破效果及擴(kuò)大爆破規(guī)模。

2.1 爆破地震波線性疊加原理

單孔爆破獲得的不同爆心距處振動(dòng)信號(hào)中包含了爆區(qū)到測(cè)點(diǎn)間所有復(fù)雜地質(zhì)條件下傳播介質(zhì)震動(dòng)的屬性。假設(shè)單段爆破地震波形是由無(wú)數(shù)個(gè)正弦諧波組成，諧波間相互干擾疊加，正、正相位間波形幅值疊加相長(zhǎng)，致使地震波幅值增加，正、負(fù)相位間波形幅值疊加相消，致使地震波幅值降低。因此，微差爆破地震波形可以看作由一定數(shù)目的單段震波組成，即將爆破振動(dòng)疊加過(guò)程假設(shè)為一個(gè)線性系統(tǒng)[5]，可由下式表示：

(9)

式中：F(t)為由線性疊加法預(yù)測(cè)得到的微差爆破地震波形；m為一次爆破炸藥總段數(shù)；fi(t)為單孔爆破地震波形。

由于基于實(shí)地記錄得到的單孔爆破地震波形綜合包含了傳播介質(zhì)地質(zhì)條件和爆破條件的信息，而微差爆破其實(shí)是多個(gè)單孔爆破在不同時(shí)空下的組合，因此可以通過(guò)對(duì)實(shí)測(cè)單孔爆破地震波形進(jìn)行線性疊加來(lái)表征微差爆破的地震波屬性。

2.2 微差爆破延時(shí)優(yōu)選應(yīng)用實(shí)例

2.2.1 延時(shí)優(yōu)選方法

基于地震波線性疊加原理，采用MATLAB 7.0編程，對(duì)圖1中不同爆心距處各爆破振動(dòng)波形進(jìn)行線性疊加，優(yōu)選微差爆破延期時(shí)間。假定疊加段數(shù)為5段，延期時(shí)間范圍取為0～100 ms，典型微差延期時(shí)間與爆破振動(dòng)峰值速度的關(guān)系曲線如圖2所示，其中：Δt為爆破延期時(shí)間。

圖2 延期時(shí)間與振動(dòng)峰值速度的關(guān)系Fig.2 Variation of delayed time interval with peak velocity

由圖2可以看出，選取合理的微差延期時(shí)間，可大幅降低爆破地震動(dòng)強(qiáng)度，反之亦然。最大峰值速度對(duì)應(yīng)的微差延期時(shí)間為0 ms，此時(shí)各段藥包同時(shí)起爆，等同實(shí)際齊發(fā)爆破效果。當(dāng)微差延期時(shí)間大于某一臨界值時(shí)，線性疊加后的振動(dòng)波形速度峰值趨于單段地震波峰值速度，此時(shí)可認(rèn)為各分段地震波主振段已相互錯(cuò)開(kāi)，盡管此時(shí)微差爆破地震動(dòng)強(qiáng)度較低，但通常不利于巖體破碎，不能充分發(fā)揮微差爆破的優(yōu)勢(shì)。 為綜合考慮爆破振動(dòng)強(qiáng)度與巖石爆破效果兩方面因素，定義延期時(shí)間在50 ms以內(nèi)，且滿足疊加峰值速度小于單段振波峰值速度的時(shí)間段作為采石場(chǎng)不同爆心距處合理微差延期時(shí)間值。通過(guò)統(tǒng)計(jì)得到不同爆心距處的合理微差延期時(shí)間，如表3所示，其中：ti和tI分別為合理延時(shí)區(qū)間和區(qū)間總長(zhǎng)度。

表3 各測(cè)點(diǎn)的合理延時(shí)區(qū)間Table 3 Reasonable range of delayed time interval for each measuring point

由表3可以看出，合理微差延期時(shí)間往往不是某一具體的值，而是一個(gè)或多個(gè)時(shí)間區(qū)間，由此計(jì)算的合理延期時(shí)間更加便于爆破作業(yè)人員根據(jù)實(shí)地情況選擇合適的爆破器材，從而實(shí)現(xiàn)微差爆破優(yōu)勢(shì)最大化。不同爆心距處，合理微差延期時(shí)間存在較大差異，表明合理微差延期時(shí)間的計(jì)算應(yīng)考慮構(gòu)筑物(被保護(hù)物)距爆源距離這一因素。爆心距為35.5 m處無(wú)符合前文定義的合理延時(shí)區(qū)間，主要是由于監(jiān)測(cè)點(diǎn)基巖與地面非剛性聯(lián)結(jié)，振動(dòng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)未準(zhǔn)確反應(yīng)爆破地震動(dòng)固有屬性，導(dǎo)致數(shù)據(jù)失真所致。

表3中，隨爆心距的增加，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)合理延期時(shí)間有逐漸向大過(guò)渡的趨勢(shì)，主要是由于隨傳播距離的增加，地震波中的縱波(P波)、橫波(S波)以及面波(L波)因傳播速度差異而逐漸分開(kāi)。當(dāng)超過(guò)某一臨界距離后，地震波振動(dòng)特性主要表現(xiàn)為波長(zhǎng)大、振幅強(qiáng)、衰減慢的面波屬性，因此基于線性疊加原理的微差爆破延期時(shí)間優(yōu)選值有逐漸增加的趨勢(shì)。

表3中不同爆心距處合理延時(shí)區(qū)間總長(zhǎng)度長(zhǎng)短參差不齊，無(wú)明顯規(guī)律可循，反映出爆破地震波的振動(dòng)隨機(jī)性與復(fù)雜性。

2.2.2 工程應(yīng)用

圖3 采石場(chǎng)圖片F(xiàn)ig.3 Picture of the quarry

堰口采石場(chǎng)礦區(qū)溝谷發(fā)育，地表切割強(qiáng)烈，地層及巖性簡(jiǎn)單，礦體主要成分為晉寧期輝綠巖(βμ)，巖石裂隙不發(fā)育，大部分呈閉合狀態(tài)。采石場(chǎng)地貌如圖3(a)所示。

在距離爆區(qū)約300 m處的磚混結(jié)構(gòu)民房處布置監(jiān)測(cè)點(diǎn)，重復(fù)至少3次單孔爆破試驗(yàn)，盡量保證每次試驗(yàn)時(shí)裝藥結(jié)構(gòu)與裝藥量(TNT當(dāng)量為35.6 kg)一致，待單孔爆炸振動(dòng)波形監(jiān)測(cè)結(jié)果穩(wěn)定，采用前文所述延時(shí)優(yōu)選方法(疊加段數(shù)為12段)，計(jì)算得到民房處合理延時(shí)區(qū)間為20～25 ms。結(jié)合采石場(chǎng)巖性實(shí)際，綜合考慮爆破地震動(dòng)強(qiáng)度、巖石破碎效果及爆破網(wǎng)絡(luò)可靠性等因素，最終選用高精度數(shù)碼電子雷管替代傳統(tǒng)導(dǎo)爆管雷管實(shí)現(xiàn)孔間延時(shí)，控制單次爆破規(guī)模不大于500 kg，孔徑d=90 mm，孔距a=3 m，排距b=2.5 m，孔深h=10 m，延時(shí)Δt=20 ms，堵塞不小于3.5 m。變更爆破參數(shù)后，民房處爆破振動(dòng)速度峰值最大為0.332 mm/s，小于單孔炸藥爆破時(shí)峰值速度(0.339 mm/s)，且?guī)r石爆破效果得到顯著改善，如圖3(b)所示。

3 結(jié) 論

(1) 爆破振動(dòng)信號(hào)能量是速度、頻率、持續(xù)時(shí)間的綜合表征，與振動(dòng)持續(xù)時(shí)間相關(guān)性好，振動(dòng)持時(shí)預(yù)測(cè)公式引入信號(hào)攜帶能量(Es)，可提高預(yù)測(cè)精度。(2) 爆破振動(dòng)持續(xù)時(shí)間與比例速度負(fù)相關(guān)，與比例藥量正相關(guān)。(3) 合理微差延期時(shí)間往往不是某一具體值，而是一個(gè)或多個(gè)時(shí)間區(qū)間；不同爆心距處合理微差延期時(shí)間值不同。

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(責(zé)任編輯 王小飛)

Analysis of blasting vibration duration and optimizing of delayed time interval for millisecond blasting

Zhong Dongwang1,2, He Li1,2, Cao Peng2, Zhang Kui3

(1.CollegeofScience,WuhanUniversityofScienceandTechnology,Wuhan430065,Hubei,China;2.CRPCE-WUSTBlastingTechnologyResearchCenter,Wuhan430065,Hubei,China;3.HubeiHaoshengBlastingEngineeringCo.,LTD,Shiyan442012,Hubei,China)

Duration of blasting vibration and delayed time interval of millisecond blasting are respectively an important indicator for assessing and controlling blasting hazards. It is therefore of great necessity to explore the factors that may influence the duration and the ways that can optimize the interval. In the present work, combined with dimensional analysis, we examined the factors influencing the duration arrived at a formula for predicting the blasting vibration duration, whose linear correlation reached 89.7%. Based on the linear superposition theory of seismic wave, the reasonable range of delayed time interval with different distances between the blasting source and the measuring point was obtained using MATLAB7.0. The result shows that there is close correlation between the signal energy and the duration of blasting vibration, the accuracy of prediction can be improved by introducing the signal energy into the predictive formula, the duration is negatively related to the proportional velocity and positively related to the proportional charge weight, and the reasonable range of the delayed time interval between the blasting holes is not always a specific value but may be one or more time intervals, which are determined by different distances between the explosion source and the measuring point. The application of the formula in actual engineering shows that our predictive formula and optimization for millisecond blasting are highly practicable.

mechanics of explosion; duration of blasting vibration; dimensional analysis; delayed time interval; linear superposition tTheory; millisecond blasting

10.11883/1001-1455(2016)05-0703-07

2013-04-12；

2013-07-28

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51574184)；湖北省教育廳科學(xué)技術(shù)研究項(xiàng)目(Q20161101)； 武漢科技大學(xué)青年科技骨干培育計(jì)劃項(xiàng)目(2016xz018)

鐘冬望(1963- )，男，教授，博士生導(dǎo)師；

何 理，emp-heli@hotmail.com。

O381國(guó)標(biāo)學(xué)科代碼：13035

A