馬洪建

(中鐵二十二局集團第四工程有限公司， 天津 301700)

?

異型墩帽連續(xù)梁橋0號塊銷接托架設計與施工

馬洪建

(中鐵二十二局集團第四工程有限公司， 天津 301700)

【摘要】以銅玉鐵路錦江特大橋主橋箱梁0號塊為例，設計了大噸位銷接托架。通過調整托架錨座的方式，實現(xiàn)了異型墩帽條件下托架主要構件的規(guī)格統(tǒng)一和周轉利用。不僅降低了施工成本，而且提高了施工速度，保證了施工質量和安全，可為同類工程提供參考。

【關鍵詞】高墩;托架;銷接;預壓;變形

1工程概況

錦江特大橋位于銅仁市環(huán)北街道管轄區(qū)大明邊城處，為跨越濱江大道、錦江及大明邊城外環(huán)路的特大橋，橋梁跨徑為1×24 m+9×32 m+(40+64+40) m+(68+128+68) m+(40+64+40) m+3×24 m，全橋長度為960.85 m(圖1)。該橋(68+128+68) m連續(xù)梁的14號和15號墩其0號塊長1 300 cm，梁高956.9～988.9 cm，梁寬B=11.9 m，節(jié)段混凝土體積為572.4 m3，總重量達1 516.9 t。該橋0號段施工的主要難度為：

(1)14號和15號墩墩高分別為47.0 m和48.5 m，且位于錦江河道內，常規(guī)支架不適合該橋0號塊節(jié)段施工，只能采取托架施工方案。

(2)該橋0號塊節(jié)段重量高達1 516.9 t，且該橋墩墩頂采用托盤式結構，屬于空間不規(guī)則形狀，給托架的設計帶來難度。

圖1　錦江大橋布置

2大噸位施工托架設計及驗算

2.1托架設計

橋梁施工臨時結構設計時不應只考慮其承載力是否能夠滿足要求，還要考慮到施工是否方便可行。為減少高空焊接作業(yè)，保證托架的施工質量，避免意外事故，同時考慮到托架主要構件的周轉使用，本橋托架各主要構件之間采用銷接形式(圖2)。

2.2托架驗算

本工程0號塊長1 300 cm，梁高956.9～988.9 cm，梁寬B=11. 9 m。托架承重段箱梁長2.7 m，平均每米混凝土方量為29.33 m3，則每米重力P0=29.33×26 kN=763 kN。根據相應規(guī)范橫梁強度驗算荷載計算見表1。

經計算的橫梁的內力如圖3所示，托架的內力圖如圖4所示。

由此可得：

(a)立面圖

(b)剖面圖

(c)平面圖圖2　托架設計

位置q1(翼緣)q2(腹板)q3(頂板+底板)托架承重梁段長度/m2.72.72.7荷載分布長度/m2.450.905.2混凝土/(26kN·m-3)42.43800.95157.92模板/(1.2kN·m-2)3.7360.36.55支架/(2kN·m-2)5.45.45.4施人設/(3kN·m-2)8.18.18.1振搗荷載/(2kN·m-2)5.45.45.4傾倒混凝土荷載/(2kN·m-2)5.45.45.4不可預見荷載/(1kN·m-2)2.72.72.7合計/(kN/m2)73.2888.3191.5

(a) 橫梁彎矩

(b) 橫梁剪力圖3　橫梁內力

3托架預壓及實施效果

3.1托架預壓方案

預壓目的：(1)驗證托架的穩(wěn)定性、剛度及強度，確保施工安全。(2)消除托架的非彈性變形，測量托架的彈性變形,指導梁體標高控制。(3)通過托架預壓措施模擬箱梁荷載情況，測量托架變形沉降情況，確保梁體不因托架沉降而產生開裂。

(a) 托架彎矩

(b) 托架剪力

(c) 托架軸力圖4　托架內力

托架預壓施工方法：(1)根據箱梁的翼板薄、重量較輕、箱室部位較厚、重量較重的結構特點，采取翼板與箱室部位分開進行預壓。翼板部位較輕，3次預壓到位(120%結構重)，其中每側預壓分布如圖5所示。1區(qū)為底板和頂板承重區(qū)，總承重為67.62 t,預壓時20%、50%、100%、120%結構重分級進行預壓；2區(qū)為腹板承重區(qū)，總承重每側69.81 t,預壓時20%、50%、80%、90%、100%、120%結構重分級進行預壓；3區(qū)為翼緣板承重區(qū)，總承重8.89 t,預壓時20%、80%、120%結構重分級進行預壓。(2)加載20%時持續(xù)約30 min后測量沉降量；50%時持續(xù)約1 h;80%、90%荷載分別持續(xù)2 h后測量沉降量;加載至100%荷載時，每隔2 h測量一次，沉降穩(wěn)定后方可進行超載預壓;120%荷載持續(xù)約24 h，每隔2 h測量一次。沉降穩(wěn)定后方可進行卸載，并記錄加載和卸載過程的沉降數據。

圖5　預壓加載

3.2預壓分析

通過對分級加載和分級卸載過程托架各測點變形觀測得，14號墩托架預壓加載過程的變形情況如圖6(a)所示，預壓卸載過程托架的變形情況如圖6(b)所示，托架預壓彈性變形情況如圖6(c)所示，托架預壓非彈性變形情況如圖6(d)所示。由此可知：

(1)14號墩托架在預壓過程中總體變形較小，在加載為設計荷載的120%時托架的最大豎向變形為2.6 cm，平均豎向變形為1.3 cm。

(2)托架預壓豎向變形主要由非彈性變形所引起，在加載為設計荷載的120%時托架的最大非彈性豎向變形為1.0 cm，平均豎向非彈性變形為0.28 cm。

(3)托架預壓過程中彈性豎向變形較小，在加載為設計荷載的120%時托架的最大彈性豎向變形為1.8 cm，平均豎向彈性變形為1.0 cm。

(a) 加載變形

(b)卸載變形

(c) 加載彈性變形

(d)卸載非彈性變形圖6　預壓數據分析

4結論

結合銅玉鐵路錦江特大橋的工程特點，經論證分析，該橋14號和15號墩箱梁0號塊采用托架法施工，通過該項目的實際實施效果，得到如下結論：

(1)本橋0號塊托架設計合理，托架承載力和剛度均滿足要求，通過預壓有效消除了托架非彈性變形。施工實踐證明立模時托架的豎向彈性變形按10 mm考慮合理。

(2)為了提高托架材料的周轉性，降低施工成本，托架設計時通過錨座來適應墩頂空間變化，實現(xiàn)了主要構件采用統(tǒng)一規(guī)格。

(3)采用銷接連接，減少高空焊接作業(yè)，提高了施工速度，保證了托架的施工質量，取得了較好的工程效果。

參考文獻

[1]JTJ 041-2002 公路橋涵施工技術規(guī)范[S].

[2]魏河廣,楊壽忠. 拉索式萬能桿件掛籃與0號、1號塊托架一體化設計[C]//中國土木工程學會橋梁及結構工程分會，天津市建設管理委員會.2008:7.

[3]王為凱,張潤升. 浙江省三門縣金鱗大橋超長構件施工技術[J]. 施工技術,2012(3):78-84.

[4]周愛國. 佛山石灣大橋主橋施工技術[J]. 橋梁建設,2012(2):98-103.

[5]張堅. 石武客運專線駐馬店特大橋(40+64+40)m連續(xù)梁施工技術[J]. 鐵道標準設計,2010(9):98-100.

[6]夏艷國. 懸臂澆筑連續(xù)梁0號塊現(xiàn)澆支架探討[J]. 鐵道建筑技術,2013(11):8-11.

[7]曾勇,桂永旺,張雪松,楊壽忠. 雙碑嘉陵江大橋帶鉸組合掛籃加載試驗研究[J]. 橋梁建設,2014(2):67-72.

【文獻標志碼】B

【中圖分類號】U445.466

[作者簡介]馬洪建(1986～)，男，滿族，本科，工程師，從事道路橋梁隧道施工工作。

[定稿日期]2015-10-12