梁 越，劉澤宇，張 強(qiáng)，袁 野

(1. 重慶交通大學(xué) 國(guó)家內(nèi)河航道整治工程技術(shù)研究中心，重慶 400074；2.河海大學(xué) 巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京 210098；3.重慶交通大學(xué) 水利水運(yùn)工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 400074)

破碎泥巖顆粒與鋼護(hù)筒接觸面往復(fù)剪切特性試驗(yàn)研究

梁 越1,2,3，劉澤宇1,3，張 強(qiáng)1,3，袁 野1,3

(1. 重慶交通大學(xué) 國(guó)家內(nèi)河航道整治工程技術(shù)研究中心，重慶 400074；2.河海大學(xué) 巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京 210098；3.重慶交通大學(xué) 水利水運(yùn)工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 400074)

通過(guò)改進(jìn)的室內(nèi)直剪儀，控制試樣顆粒級(jí)配、干密度、含水率等，研究鋼-土接觸面剪切特性在不同往復(fù)剪切圈數(shù)下的變化情況。分別在法向應(yīng)力100，200，300，400 kPa條件下，記錄不同剪切圈數(shù)下剪應(yīng)力和法向位移的變化情況，引入摩爾-庫(kù)倫準(zhǔn)則分析了剪應(yīng)力位移關(guān)系曲線、極限剪應(yīng)力以及法向位移隨往復(fù)剪切圈數(shù)的變化規(guī)律，發(fā)現(xiàn)剪應(yīng)力位移關(guān)系曲線呈先急劇上升后趨于穩(wěn)定的現(xiàn)象；隨著往復(fù)剪切圈數(shù)的增加，極限剪應(yīng)力和法向位移均有逐漸減小的趨勢(shì)，且在一定的剪切圈數(shù)后趨于穩(wěn)定；黏結(jié)力隨剪切圈數(shù)的增加表現(xiàn)為先增大后減小最后趨于穩(wěn)定，而內(nèi)摩擦角則逐漸減小并趨于穩(wěn)定。

巖土工程；破碎泥巖；鋼-土界面；往復(fù)剪切；剪切特性

0 引 言

大直徑鋼護(hù)筒嵌巖樁在長(zhǎng)江上游等山區(qū)河流的港口碼頭建設(shè)中得到了廣泛運(yùn)用。其由進(jìn)入巖層較淺的鋼護(hù)筒和內(nèi)部嵌入中風(fēng)化巖層一定深度的鋼筋混凝土兩部分組成。在運(yùn)行中樁不僅承受一定的豎向荷載，還要承受船舶撞擊力、系纜力、水流波浪等重復(fù)荷載作用。因此，鋼護(hù)筒嵌巖樁樁側(cè)鋼-土界面在長(zhǎng)期重復(fù)作用下的強(qiáng)度演化規(guī)律是影響樁基荷載傳遞規(guī)律以及承載力、累計(jì)水平變形計(jì)算的關(guān)鍵。故鋼-土界面的往復(fù)剪切特性對(duì)研究鋼護(hù)筒嵌巖樁在重復(fù)荷載作用下的承載能力具有重要指導(dǎo)意義。土與結(jié)構(gòu)物接觸面問(wèn)題，已有大量學(xué)者[1-3]對(duì)其進(jìn)行了探究。J.G.POTYONDY[4]通過(guò)室內(nèi)直剪試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)可用類似于摩爾-庫(kù)倫的強(qiáng)度準(zhǔn)則來(lái)描述黏土與結(jié)構(gòu)物接觸面強(qiáng)度。楊有蓮等[5]研究了分別在有無(wú)泥皮情況下不同土與混凝土結(jié)構(gòu)接觸面的剪切特性，結(jié)果顯示有泥皮的存在時(shí)對(duì)其剪切特性的影響很大，主要表現(xiàn)在外摩擦角上。胡黎明等[6]進(jìn)行了一系列的砂土與不同粗糙度接觸面的直剪試驗(yàn)，提出土與結(jié)構(gòu)接觸面存在臨界相對(duì)粗糙度Rcr，并通過(guò)Rcr將接觸面分為光滑接觸面和粗糙接觸面。張嘎等[7-9]、馮大闊等[10]利用自制大型剪切儀器系統(tǒng)研究了粗粒土與結(jié)構(gòu)接觸面問(wèn)題?？偨Y(jié)了粗粒土與結(jié)構(gòu)接觸面剪切特性的基本規(guī)律，但對(duì)于受力易產(chǎn)生破碎的泥巖與結(jié)構(gòu)物接觸面的剪切特性研究甚少。以往學(xué)者針對(duì)土與結(jié)構(gòu)接觸面的研究大多是基于單調(diào)荷載下的剪切試驗(yàn)?？紤]到重慶地區(qū)泥巖分布廣泛且常用作碼頭回填土料，經(jīng)常受到船舶、水流等重復(fù)荷載的作用。因此筆者通過(guò)控制試樣顆粒級(jí)配、干密度、含水率等，針對(duì)重復(fù)荷載作用下鋼護(hù)筒嵌巖樁與回填覆蓋層之間的相互作用問(wèn)題，主要探究破碎泥巖顆粒在重復(fù)荷載下剪切特性的演變規(guī)律。

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)用料為重慶果園碼頭用于回填的泥巖，弱風(fēng)化、呈紫紅色，受力易產(chǎn)生破碎。

由室內(nèi)土工試驗(yàn)測(cè)得，試驗(yàn)用土基本物理指標(biāo)：土顆粒密度2.72 g/cm3，天然密度為2.44 g/cm3，飽和密度為2.72 g/cm3，最大干密度為1.92 g/cm3，塑限21.2%，液限39.6%。文中控制試樣干密度為1.85 g/cm3，含水率為8%，顆粒級(jí)配見圖1。

圖1 顆粒級(jí)配曲線Fig.1 Particle size grading distribution

1.2 試驗(yàn)儀器

試驗(yàn)儀器由ZJ型應(yīng)變控制式直剪儀改進(jìn)而成，如圖2。主要改進(jìn)如下：用螺絲將厚2 mm的鋼板一端固定在上剪切盒上，另一端與拉壓力傳感器連接，使鋼板、上剪切盒和拉壓力傳感器共同組成一個(gè)剛性整體；在上下剪切盒中間放置一塊厚5 mm且上表面具有一定粗糙度的鋼板，鋼板尺寸與下盒斷面邊長(zhǎng)相同，在鋼板上對(duì)應(yīng)下剪切盒孔位置處進(jìn)行人工鉆孔，孔中插入銷釘將鋼板固定于下剪切盒上，銷釘高度與鋼板面平齊，以此來(lái)模擬結(jié)構(gòu)物面板；下剪切盒一端通過(guò)銷釘?shù)攘慵B接到可伸縮的驅(qū)動(dòng)器軸承上，另一端裝有位移傳感器；剪切過(guò)程中，裝有土樣的上剪切盒保持固定，通過(guò)驅(qū)動(dòng)器軸承的伸縮使固定在下剪切盒上的鋼板與土樣之間產(chǎn)生往返的錯(cuò)動(dòng)，以達(dá)到往返剪切的效果。

圖2 剪切試驗(yàn)裝置示意Fig.2 Schematic of the shearing test equipment

數(shù)據(jù)的采集采用東華測(cè)試DH5902N數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，與儀器連接的兩個(gè)位移百分表和拉壓力傳感器。分別測(cè)出剪切過(guò)程中的法向位移、剪切位移及剪切力的變化情況，設(shè)置采集頻率為10 Hz，較于常規(guī)直剪試驗(yàn)?zāi)芨_的記錄剪切過(guò)程。

1.3 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

文中往返剪切均采用應(yīng)變控制，為展現(xiàn)出完整的剪切過(guò)程，設(shè)計(jì)最大剪切位移可達(dá)10 mm，雙向達(dá)到最大剪切位移自動(dòng)停止。試驗(yàn)選擇進(jìn)行快剪試驗(yàn)，剪切速率12 r/min，一次單向剪切耗時(shí)4 min 10 s?？紤]到實(shí)際工程中鋼護(hù)筒壁不可能絕對(duì)光滑，故試驗(yàn)所用鋼板為Q235人工粗糙鋼板，取粗糙度R=0.5 mm(R為鋼板表面凹槽的峰谷距，如圖3)[7]。一般樁后回填覆蓋土層能達(dá)到15～20 m，其上覆蓋層的應(yīng)力能達(dá)到350 kPa左右，因此試驗(yàn)設(shè)計(jì)法向應(yīng)力分為100，200，300，400 kPa四級(jí)，對(duì)應(yīng)每個(gè)法向應(yīng)力做3組平行試驗(yàn)以降低試驗(yàn)中的隨機(jī)誤差。定義一個(gè)往復(fù)剪切過(guò)程為1圈，包括前推和后拉兩次剪切，根據(jù)實(shí)際剪切結(jié)果，試樣在剪切循環(huán)25圈后各項(xiàng)性能指標(biāo)均已趨于穩(wěn)定，因此設(shè)計(jì)往返剪切循環(huán)圈數(shù)為25圈，共剪切50次。

圖3 人工粗糙鋼板形狀及粗糙度定義示意Fig.3 Shape of artificial rough steel plate and definition of roughness

2 數(shù)據(jù)分析

2.1 剪應(yīng)力-位移曲線隨剪切圈數(shù)的變化分析

根據(jù)試驗(yàn)所測(cè)數(shù)據(jù)，繪制剪應(yīng)力-位移曲線，圖4為法向應(yīng)力300 kPa條件下剪應(yīng)力τ(kPa)關(guān)于剪切位移λ(mm)的λ-τ關(guān)系曲線隨剪切圈數(shù)的變化規(guī)律。

圖4 λ-τ關(guān)系曲線Fig.4 Relation curve between λ and τ

由圖4可知，不同剪切圈數(shù)下的λ-τ關(guān)系曲線發(fā)展趨勢(shì)基本一致。剪切過(guò)程可分為試驗(yàn)前期剪應(yīng)力隨剪切位移的增加而急劇增加的彈性階段、試驗(yàn)中期剪應(yīng)力增加速率變緩的塑性階段和最后剪應(yīng)力值趨于穩(wěn)定的破壞階段。圖4中可以看出，試樣在達(dá)到破壞階段后，由于鋼板粗糙度的影響，造成接觸面附近土體顆粒的破碎、翻滾、爬升等不規(guī)則運(yùn)動(dòng)，使其剪應(yīng)力值在一個(gè)較小的范圍內(nèi)波動(dòng)。

為能更清楚地探討剪應(yīng)力位移關(guān)系曲線隨剪切圈數(shù)的變化規(guī)律，取特定循環(huán)圈數(shù)(N=1(第一個(gè)循環(huán)),10,20,25)下的試驗(yàn)數(shù)據(jù)作圖5，發(fā)現(xiàn)隨著剪切圈數(shù)的增加，剪應(yīng)力位移關(guān)系曲線在彈性階段的斜率有所增大，即彈性階段剪應(yīng)力隨剪切位移的增加而增大的速度越來(lái)越快。

圖5 λ-τ關(guān)系曲線隨剪切圈數(shù)的變化Fig.5 Relations between λ and τ changing with shear cycles

2.2 抗剪強(qiáng)度隨剪切圈數(shù)的變化分析

由表1可知，在同一剪切循環(huán)內(nèi)，土體的極限剪應(yīng)力在往返兩個(gè)方向上表現(xiàn)出明顯的異向性，且該規(guī)律隨著剪切圈數(shù)的增加一直存在。該異向性的形成主要是由于試樣經(jīng)過(guò)第一次剪切后，結(jié)構(gòu)面附近本隨機(jī)分布的土體顆粒在剪應(yīng)力作用下發(fā)生滑移、轉(zhuǎn)動(dòng)、破碎等變化，土體顆粒長(zhǎng)軸沿著剪切方向分布，使得結(jié)構(gòu)面附近的土體顆粒有了新的定向排列順序，最終表現(xiàn)為同一剪切循環(huán)內(nèi)兩個(gè)方向上的極限剪應(yīng)力的不同[9]。

表1 剪切圈數(shù)與極限剪應(yīng)力的關(guān)系Table 1 Relations between shear cycles and the ultimate shear stress

同時(shí)，隨著往復(fù)剪切的進(jìn)行，接觸面附近土體顆粒不斷地被剪碎，導(dǎo)致土體抗剪強(qiáng)度持續(xù)減小，但剪切到一定圈數(shù)后，接觸面附近土體顆粒不再破碎從而達(dá)到一個(gè)相對(duì)平衡狀態(tài)。圖5和表1中，可以從具體的數(shù)據(jù)中觀察到試樣的極限剪應(yīng)力在前10圈有著明顯的減小現(xiàn)象，其減小的速度逐漸變緩最后在剪切循環(huán)20圈左右趨于穩(wěn)定。為描述試樣抗剪強(qiáng)度隨往復(fù)剪切圈數(shù)的影響，圖6是根據(jù)試驗(yàn)所得數(shù)據(jù)擬合得到的不同剪切圈數(shù)中的σ-τ關(guān)系曲線，其中σ為法向應(yīng)力，τ為剪應(yīng)力。

圖6 σ-τ關(guān)系曲線Fig.6 Relation curve between σ and τ

由圖6可知，各個(gè)剪切圈數(shù)下的σ-τ曲線均具有良好的線性擬合關(guān)系，且隨著往復(fù)剪切圈數(shù)的增加圖中曲線的位置越偏下最終趨于穩(wěn)定。再次證明了圖5中得到的抗剪強(qiáng)度隨往復(fù)剪切圈數(shù)增加而降低并趨于穩(wěn)定的結(jié)論。

通過(guò)引用摩爾-庫(kù)倫準(zhǔn)則：τ=c+σtanφ，其中c為鋼-土界面的黏結(jié)力；σ為施加的法向應(yīng)力；φ為鋼-土界面的內(nèi)摩擦角。用圖解法確定擬合參數(shù)反算出各剪切圈數(shù)下對(duì)應(yīng)土樣的c，φ值，具體見表2。

表2 剪切圈數(shù)與黏結(jié)力、摩擦角關(guān)系Table 2 Relations among shear cycles, cohesion and internal friction

(續(xù)表2)

剪切圈數(shù)N/圈黏結(jié)力c/kPa摩擦角φ/(°)剪切圈數(shù)N/圈黏結(jié)力c/kPa摩擦角φ/(°)424.6324.381525.2921.20525.4323.772022.9120.68626.7523.082523.3120.34726.4922.81

根據(jù)表2中所列數(shù)據(jù)，分別作圖7、圖8。從圖7中可知，隨著剪切圈數(shù)的增加，黏結(jié)力表現(xiàn)為先增加后減小最后趨于穩(wěn)定。其變化過(guò)程具體可以分為3個(gè)階段：①剪切初期即前5個(gè)循環(huán)，在法向應(yīng)力作用下土體顆粒不斷被壓密，黏結(jié)力急速增大，這一階段黏結(jié)力的變化，法向應(yīng)力起主導(dǎo)作用；②隨著往復(fù)剪切的繼續(xù)，法向應(yīng)力對(duì)黏結(jié)力的影響逐漸降低，剪應(yīng)力過(guò)渡成為主要因素，在剪應(yīng)力的往復(fù)作用下，接觸面附近的土體顆粒開始出現(xiàn)破碎、翻滾、爬升等運(yùn)動(dòng)，該階段黏結(jié)力表現(xiàn)為逐漸減小；③當(dāng)往復(fù)剪切圈數(shù)到20圈左右，接觸面附近土體顆粒已達(dá)到了一個(gè)相對(duì)平衡的狀態(tài)，此時(shí)黏結(jié)力也趨于穩(wěn)定。

圖7 黏結(jié)力c隨剪切圈數(shù)的變化Fig.7 Variation curves of cohesion changing with shear cycles

圖8 摩擦角φ隨剪切圈數(shù)的變化Fig.8 Variation curves of friction angle φ changing with cyclic shear

圖8中內(nèi)摩擦角隨著往復(fù)剪切圈數(shù)的增加呈現(xiàn)出逐漸減小并趨于穩(wěn)定的現(xiàn)象。內(nèi)摩擦角的減小即反映了土體摩擦因數(shù)的減小。剪切初期，由于土體顆粒形狀不規(guī)則和鋼板表面存在一定的粗糙度，在法向應(yīng)力及土體自重的影響下，土顆粒與鋼板之間及土體內(nèi)部顆粒之間相互咬合較緊密，從而此階段的摩擦因數(shù)較大；隨著往復(fù)剪切的進(jìn)行，接觸面附近土體顆粒在剪應(yīng)力的作用下不斷地摩擦破碎，從較大顆粒變成細(xì)小顆粒，同時(shí)土體顆粒之間的摩擦，使土體顆粒變得更為圓滑，從而摩擦因數(shù)在此階段表現(xiàn)為不斷變小；當(dāng)剪切循環(huán)到20圈左右時(shí)，接觸面附近土體顆粒達(dá)到一個(gè)相對(duì)平衡狀態(tài)，此時(shí)摩擦因數(shù)表現(xiàn)為一個(gè)較為穩(wěn)定的值。

2.3 法向位移的剪切變化分析

筆者用u來(lái)表示法向位移且豎直向上為正方向。圖9表示法向應(yīng)力在300 kPa條件下法向位移在剪切過(guò)程中的變化情況。由圖9可知，試樣的剪切體變表現(xiàn)為剪縮，且剪切體變量由不可逆性剪切體變和可逆性剪切體變兩部分組成。剪切初期，法向位移變化明顯，此階段法向位移的變化主要由法向應(yīng)力的壓縮引起，以不可逆剪切體變?yōu)橹?。隨著往復(fù)剪切的進(jìn)行，其剪切體變逐漸過(guò)渡到以可逆性剪切體變?yōu)橹?，此階段不可逆性剪切體變趨于穩(wěn)定且不再有明顯的增加，而可逆性剪切體變會(huì)隨剪切方向的改變表現(xiàn)為有規(guī)律的變化。

圖9 300 kPa下法向位移隨剪切過(guò)程的變化Fig.9 The normal displacement changing with shear under 300 kPa

以往復(fù)剪切次數(shù)為橫坐標(biāo)，各法向應(yīng)力條件下的法向位移為縱坐標(biāo)，作圖10。從圖10中可以看出，各法向應(yīng)力條件下法向位移變化曲線形式基本相同，剪切體變表現(xiàn)為剪縮的特性，且法向應(yīng)力對(duì)法向位移量有很大的影響。法向應(yīng)力越大法向位移累積量越大且累積速率越快，主要是由于隨著法向應(yīng)力的增加試樣被壓的更密實(shí)，產(chǎn)生的不可逆性剪切體變量隨即增加。但隨著法向應(yīng)力的不斷提升，法向位移的增加量越來(lái)越小，預(yù)測(cè)法向應(yīng)力達(dá)到一定值后，其法向位移量會(huì)趨于穩(wěn)定不再變化。

重慶地區(qū)泥巖分布廣泛且常被用作港口碼頭回填用料。筆者針對(duì)在船舶荷載、系纜力、水流荷載等長(zhǎng)期重復(fù)作用下的鋼護(hù)筒嵌巖樁樁側(cè)鋼-土接觸面問(wèn)題，對(duì)鋼-土界面往復(fù)剪切特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究，探索了剪應(yīng)力位移關(guān)系曲線、極限剪應(yīng)力、剪切體變及土體強(qiáng)度參數(shù)等在往復(fù)剪切條件下的變化規(guī)律。試驗(yàn)的結(jié)果對(duì)探討深水碼頭大直徑鋼護(hù)筒嵌巖樁的長(zhǎng)期承載機(jī)理具有一定的參考價(jià)值。由于試驗(yàn)設(shè)備等條件的限制，試驗(yàn)也存在著較多不足之處：試驗(yàn)儀器由原有的應(yīng)變式直剪儀改裝而成，對(duì)試樣的尺寸有極大的限制，尺寸效應(yīng)比較明顯；實(shí)際工程中鋼-土界面間的剪切特性受多種因素的共同影響，探究多因素相互耦合對(duì)土體剪切特性的影響極具實(shí)踐意義；對(duì)于類似泥巖這種質(zhì)地較軟的土料，如何定性和定量的衡量其在重復(fù)荷載下的顆粒破碎問(wèn)題是個(gè)重要的課題。

圖10 不同法向應(yīng)力下法向位移隨剪切次數(shù)的變化Fig.10 The normal displacement changing with shear cycles under different normal stress

3 結(jié) 論

1)破碎泥巖顆粒鋼-土界面剪應(yīng)力位移關(guān)系表現(xiàn)為彈塑性，并沒(méi)有明顯的應(yīng)變軟化現(xiàn)象發(fā)生。隨著往復(fù)剪切圈數(shù)的增加，剪應(yīng)力位移關(guān)系曲線形式表現(xiàn)出一致性，但在彈性階段剪應(yīng)力位移關(guān)系曲線的斜率有所增大。

2)同一剪切循環(huán)中，極限剪應(yīng)力在前進(jìn)和后退兩個(gè)方向上存在著異向性，且該異向性在剪切過(guò)程中一直存在；往復(fù)剪切圈數(shù)對(duì)破碎泥巖顆粒的極限剪應(yīng)力也存在著一定的影響，隨著剪切圈數(shù)的增加，表現(xiàn)為先減小最后趨于穩(wěn)定。

3)隨著往復(fù)剪切的進(jìn)行，接觸面體應(yīng)變表現(xiàn)為減縮，由可逆性和不可逆性兩部分體應(yīng)變分量組成，其中不可逆性體應(yīng)變分量占主導(dǎo)地位；由壓縮引起的不可逆性體應(yīng)變分量隨著法向應(yīng)力的增加有明顯的增加。

4)通過(guò)摩爾-庫(kù)倫準(zhǔn)則，擬合不同往復(fù)剪切圈數(shù)下的黏結(jié)力c和內(nèi)摩擦角φ，發(fā)現(xiàn)隨著往復(fù)剪切圈數(shù)的增加，黏結(jié)力表現(xiàn)為先增大后減小最后趨于穩(wěn)定，而內(nèi)摩擦角則逐漸減小并趨于穩(wěn)定。

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Reciprocating Shear Characteristics of Contact Interface Between Broken Mudstone and Steel Casing

LIANG Yue1, 2, 3, LIU Zeyu1, 3, ZHANG Qiang1, 3, YUAN Ye1, 3

(1. National Engineering Research Center for Inland Waterway Regulation, Chongqing Jiaotong University, Chongqing 400074, P.R.China; 2. Key Laboratory of Ministry of Education for Geomechanics and Embankment Engineering,Hohai University, Nanjing 210098, Jiangsu, P.R.China; 3. Key Laboratory of Ministry of Education for Hydraulic and Waterway Engineering, Chongqing Jiaotong University, Chongqing 400074, P.R.China)

The change of shear characteristics of steel-soil contact interface with different cyclic shear cycles was studied by improving the indoor direct shear apparatus and controlling the graduation, dry density, moisture content and so on. The change of shear stress and normal displacement with different shear cycles was recorded respectively under normal stress from 100, 200, 300 kPa to 400 kPa. The relation curve between shear stress and displacement, the ultimate shearing stress and the rule of normal displacement changing with cyclic shear cycles were analyzed by the introduction Mohr-Coulomb failure criterion. It is discovered that: a) the relationship curve between shear stress and displacement is found to be stable after a sharp rise; b) both the ultimate shearing stress and the normal displacement have a gradual decrease trend with the increase of the number of cyclic shear cycles, and intend to be stable at a certain number of shear cycles; c) with the increase of the number of cyclic shear cycles, the cohesive force firstly increases, and then gradually decreases, and tends to be stable finally; and the internal friction angle tends to be stable after a gradual decrease.

geotechnical engineering; broken mudstone; contact interface between steel and soil; reciprocating shear; shear properties

10.3969/j.issn.1674-0696.2016.04.13

2015-08-05；

2015-12-25

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51409029,51349007)；重慶市教委科學(xué)技術(shù)研究項(xiàng)目(KJ130412)；重慶市基礎(chǔ)與前沿研究計(jì)劃項(xiàng)目(estc2013jcyjA30006);河海大學(xué)巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開放基金項(xiàng)目(GH201303)

梁 越(1985—)男，山東臨沂人，副教授，博士，主要從事大尺寸樁基承載性狀方面的研究。E-mail:liangyue2560@163.com。

TU432

A

1674-0696(2016)04-060-05