作者簡(jiǎn)介:黃萍萍(1987—),工程師,研究方向:公路工程技術(shù)。
摘要:為研究公路橋梁組合跨度結(jié)構(gòu)錨固區(qū)的應(yīng)力-應(yīng)變狀態(tài),文章采用LIRA程序建立有限元模型,對(duì)公路橋梁組合跨度結(jié)構(gòu)錨固區(qū)的應(yīng)力集中系數(shù)進(jìn)行數(shù)值研究,并分析了法向應(yīng)力沿跨度結(jié)構(gòu)高度和長(zhǎng)度分布的性質(zhì)。所獲得的系數(shù)可用于現(xiàn)有橋梁設(shè)計(jì)的耐久性和強(qiáng)度計(jì)算,也可用于確定橋梁結(jié)構(gòu)的剩余壽命以及預(yù)測(cè)其使用壽命。
關(guān)鍵詞:組合結(jié)構(gòu);應(yīng)力集中系數(shù);法向應(yīng)力;有限元方法;荷載
中國(guó)分類號(hào):U448.14A411494
0 引言
根據(jù)我國(guó)《2019年交通運(yùn)輸行業(yè)發(fā)展統(tǒng)計(jì)公報(bào)》顯示,截止到 2019 年年末,我國(guó)公路橋梁共計(jì) 87.83×104座,總跨度已高達(dá) 6 063.46×104 m,其中特大橋梁共 5 716 座,跨度達(dá) 1 033.23×104 m;大橋共 108 344 座,跨度達(dá) 2 923.75×104 m[1]。無論從橋梁數(shù)量還是各種類型橋梁的跨度來說,我國(guó)都已成為世界第一橋梁大國(guó)。但是我國(guó)橋梁發(fā)展極不平衡,絕大多數(shù)為混凝土橋梁,鋼橋或組合梁橋的占比都很少,其中鋼-混組合梁橋的占比僅不足 1%[2]。鋼-混組合梁橋是一種新型的橋梁體系結(jié)構(gòu),可以發(fā)揮出鋼材和混凝土兩種材料的優(yōu)勢(shì)[3-5],鋼主梁和混凝土板可以通過抗剪連接件連接受力,充分利用鋼和混凝土的特點(diǎn),鋼材的抗拉性能和混凝土的抗壓性能同時(shí)發(fā)揮作用,并且鋼-混組合梁橋具有自重輕、構(gòu)件剛度大、抗傾覆能力、施工速度快、綜合效益好等優(yōu)點(diǎn)[6-7],分別與由鋼和混凝土各自制成的結(jié)構(gòu)相比,組合結(jié)構(gòu)具有更高的承載能力,并減少了材料的消耗。
目前,不少國(guó)家機(jī)構(gòu)都已開展了鋼筋混凝土與鋼筋剛性錨固組合的理論分析和試驗(yàn)研究。研究認(rèn)為:在反復(fù)加載和卸載剪切力作用下,組合結(jié)構(gòu)的靜載試驗(yàn)顯示了剛性錨固工作的非彈性性質(zhì),以及在反復(fù)荷載作用下殘余剪切位移的累積[8]。在第一個(gè)加載階段,殘余位移的大小與彈性位移的數(shù)量級(jí)相同,且隨著殘余位移的累積,彈性變形模量呈下降趨勢(shì)。在大多數(shù)情況下,承載力的耗盡是因?yàn)榛炷涟宓淖冃卧斐傻慕Y(jié)果。
應(yīng)力集中系數(shù)[9]是結(jié)構(gòu)耐久性計(jì)算的基礎(chǔ),是確定結(jié)構(gòu)可靠度、耐久性和預(yù)測(cè)開發(fā)后剩余資源量的重要參數(shù)。本文研究對(duì)象為橋梁跨徑結(jié)構(gòu)的軋鋼梁與鋼筋混凝土路面板相結(jié)合,剪切連接器是兩壁剛性錨,可感知剪切力和撕裂力。并通過理論計(jì)算,確定了大跨度組合結(jié)構(gòu)梁?jiǎn)卧L(zhǎng)度方向上剛性錨固區(qū)的應(yīng)力集中系數(shù)變化。
1 橋梁跨度結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)模型的建立
用現(xiàn)有的解析計(jì)算方法很難描述單元之間的應(yīng)力分布。為了解決這類問題,通常使用實(shí)現(xiàn)有限元方法(FEM)的現(xiàn)代軟件和計(jì)算系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)值研究。因此本文利用LIRA-SAPR(有限元分析的軟件)對(duì)應(yīng)力集中系數(shù)進(jìn)行了數(shù)值研究。
為了方便模擬,該橋梁跨度結(jié)構(gòu)的支撐結(jié)構(gòu)設(shè)置為90B2的工字鋼截面,板截面寬為2.5 m(如圖1所示)。選擇截面是由于在計(jì)算機(jī)上解決所有跨度施工問題所面對(duì)的復(fù)雜性,對(duì)一個(gè)空間方案進(jìn)行計(jì)算,其節(jié)點(diǎn)有6個(gè)自由度:3個(gè)線性位移和3個(gè)旋轉(zhuǎn)角(X、Y、Z、Ux、Uy、Uz),位移由沿中間支撐軸線(禁止沿Z方向移動(dòng))和沿靠近海岸支架的梁邊緣(禁止沿Z、X、Y方向運(yùn)動(dòng))的連接件限制,跨度為16.76 m。
道路面板(圖2)是通過體積有限元模型(34個(gè)通用的空間六節(jié)點(diǎn)等參有限元和36個(gè)通用的空間八節(jié)點(diǎn)等參有限元)進(jìn)行模擬的。采用帶加勁肋和錨固的跨梁(圖3)來模擬殼體包絡(luò)(41個(gè)通用矩形殼有限元、42個(gè)通用三角形殼有限元、44個(gè)通用四邊形殼有限元)。
有限元網(wǎng)格的尺寸分配方式應(yīng)確保獲得的結(jié)果誤差不超過5%,而有限元網(wǎng)格的特征尺寸為:
(1)水平方向50 mm;(2)垂直方向30 mm;(3)在錨固區(qū)域中,為了更詳細(xì)地進(jìn)行錨固建模和應(yīng)力集中系數(shù)研究,對(duì)網(wǎng)格步長(zhǎng)進(jìn)行了壓縮。
為了模擬板和梁上帶之間的統(tǒng)一接縫,在垂直Z軸方向進(jìn)一步進(jìn)行了合并運(yùn)動(dòng)。因此,在跨接梁彎曲過程中,沿縫節(jié)點(diǎn)的剪力全部轉(zhuǎn)移到剛性錨上,而沒有考慮鋼梁上帶與鋼筋混凝土板之間的粘結(jié)力。
2 設(shè)計(jì)模型的荷載定義
在仿真過程中,設(shè)計(jì)方案考慮了以下荷載:(1)金屬和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的自重;(2)帶狀荷載A15(具有相應(yīng)影響線的荷載段);(3)跨距中心的A15手推車;(4)支架附近的A15手推車。
在設(shè)計(jì)模型的節(jié)點(diǎn)上,沿其縱軸均勻地分配自重荷載。
本文根據(jù)分析計(jì)算結(jié)果,確定了具有臨時(shí)移動(dòng)荷載的加載方案。在該荷載方案下,考慮模型中的最大彎曲力和剪切力:履帶式手推車的A15荷載,在計(jì)算中沒有考慮對(duì)獲得工作量影響較小的荷載。由于本研究?jī)H模擬了帶有一根金屬梁的板截面,因此需要確定A15手推車和A15條形軌道沿參考?jí)毫τ绊懢€的總荷載(圖4)。
(1)臨時(shí)移動(dòng)荷載A15寬度上跨度施工的荷載方案;
(2)支撐壓力對(duì)極限梁的影響線(偏心壓縮法)。
為了確定最大跨度彎矩,將A15手推車的荷載施加在第一個(gè)跨距中心0.6 m×0.2 m的區(qū)域上,并根據(jù)跨彎矩影響線施加帶狀載荷(圖5)。手推車車輪的輪軸位于影響線頂部的上方。
為了確定最大支撐彎矩,將A15手推車的荷載施加在第一和第二跨0.6 m×0.2 m的區(qū)域,跨距為20.0 m,并在第一、第二和第四跨施加帶狀荷載(圖6)。
本文根據(jù)靜力計(jì)算結(jié)果,確定荷載的設(shè)計(jì)組合(如表1所示),以確定力因子的最大值。
3 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)模型的結(jié)果分析
本文所考慮模型的法向應(yīng)力分布性質(zhì)完全符合監(jiān)管文件《鋼規(guī)》中給出的公認(rèn)理論,如圖7、圖8所示。模擬結(jié)果中上翼緣法向應(yīng)力與模擬混凝土工作的體積有限元法向應(yīng)力差值能清楚地表示出來,并沿截面高度變化。應(yīng)力集中系數(shù)由公式(4)確定:
為了確定應(yīng)力集中系數(shù),如表2所示總結(jié)了第一個(gè)跨度中獲得的所有法向應(yīng)力(錨附近和錨之間)。發(fā)現(xiàn)在第一跨度中出現(xiàn)了彎矩和剪切力,以及剪切力的最大值(圖9、圖10)。
4 結(jié)語
(1)在1#錨附近以及1#和2#錨之間,混凝土板中法向應(yīng)力的最大差值為37.5%。
(2)混凝土板中法向應(yīng)力的最小差值(0.78%)是在最大彎矩處16#錨的區(qū)域內(nèi)確定的。
(3)在連續(xù)梁體系中法向應(yīng)力沿車道板寬度的不均勻分布比相同跨度的劈裂體系更為明顯。通過板寬度的最大應(yīng)力不均勻性出現(xiàn)在連續(xù)梁的支撐(包括中間支撐)上方。
(4)模擬混凝土工作時(shí),上翼緣法向應(yīng)力與體積有限元法向應(yīng)力的差值能被清楚地表達(dá)出來,并且沿截面高度變化。在壓縮區(qū)域中,差值為80%~85%,在拉伸區(qū)域中,差值為75%~80%。
(5)本文的研究結(jié)果可作為確定彈性應(yīng)力集中系數(shù)工程方法的補(bǔ)充,并在將來可用于橋梁鋼-混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性計(jì)算,以及預(yù)測(cè)橋梁結(jié)構(gòu)的剩余壽命。
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