郭建軍，黎洪光（重慶水利電力職業(yè)技術(shù)學(xué)院，重慶　402160）

?

矩形張拉膜結(jié)構(gòu)預(yù)張力的試驗(yàn)研究

郭建軍，黎洪光
（重慶水利電力職業(yè)技術(shù)學(xué)院，重慶402160）

摘要：采用雙軸張拉支架施加薄膜預(yù)張力，利用數(shù)顯式推拉力計(jì)測(cè)量張力變化，對(duì)膜面施加集中沖擊荷載，采用非接觸式激光位移傳感器測(cè)得膜面各特征點(diǎn)的位移變化。對(duì)比薄膜在不同預(yù)張力作用下的振幅、速度、加速度。試驗(yàn)結(jié)果表明，薄膜振動(dòng)的振幅隨著預(yù)張力的增大而逐漸減小，振幅衰減的速度和加速度隨著預(yù)張力的增大而增大；但是當(dāng)預(yù)張力增大到一定程度以后，這種變化規(guī)律的趨勢(shì)逐漸減弱，趨于穩(wěn)定；通過(guò)試驗(yàn)得到了該預(yù)張力的范圍。

關(guān)鍵詞：膜結(jié)構(gòu)；試驗(yàn)研究；動(dòng)力響應(yīng)；預(yù)張力

基金論文：該論文為重慶水利電力職業(yè)技術(shù)學(xué)院2015年度院級(jí)科研項(xiàng)目（項(xiàng)目編號(hào)：K201509）資助的論文之一。

0　引言

建筑張拉薄膜結(jié)構(gòu)是一種新穎的建筑結(jié)構(gòu)體系，其輕盈美觀的造型以及大跨度的空間跨越能力等優(yōu)點(diǎn)使其越來(lái)越多地應(yīng)用到各類(lèi)建筑當(dāng)中。由于建筑膜材的材料特性決定了張拉膜結(jié)構(gòu)屬于柔性結(jié)構(gòu)體系，其剛度和承載能力必須依靠初始預(yù)張力和初始曲率等條件來(lái)決定。為保證其工程質(zhì)量，延長(zhǎng)結(jié)構(gòu)使用壽命，防止結(jié)構(gòu)過(guò)早破壞以及減少工程事故等，研究這類(lèi)結(jié)構(gòu)形式的受荷變形、松弛徐變、褶皺等力學(xué)性能，成為發(fā)展建筑張拉膜結(jié)構(gòu)的一個(gè)重要課題。

關(guān)于膜結(jié)的力學(xué)性能問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外很多專(zhuān)家和學(xué)者作了相關(guān)研究工作。2004年，徐其功分析得出：膜結(jié)構(gòu)初張力對(duì)荷載效應(yīng)有較大影響，荷載與效應(yīng)不是線性關(guān)系［1］。2004年，陳波采用非線性隨機(jī)模擬時(shí)程分析方法對(duì)脊谷式膜結(jié)構(gòu)的風(fēng)振響應(yīng)特性進(jìn)行系統(tǒng)參數(shù)分析得出：膜預(yù)張力不但對(duì)脊谷式膜結(jié)構(gòu)的形狀有較大影響，對(duì)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力性能也有較明顯的影響；隨著預(yù)張力的增大，結(jié)構(gòu)剛度增大，故位移響應(yīng)均值和均方差都減小，而且十分顯著；對(duì)薄膜應(yīng)力的影響也相似，增大預(yù)張力，風(fēng)荷載引起的應(yīng)力增量均值和方差都相應(yīng)減小，但是應(yīng)力總量（包括預(yù)張力）卻增大，但幅度較小；因此，增大膜初始預(yù)張力，能明顯改善結(jié)構(gòu)的動(dòng)力性能［2］。2006年，蔡文琦從索膜結(jié)構(gòu)的基本曲面形式入手，按不同的預(yù)張力相對(duì)關(guān)系進(jìn)行形態(tài)分析，從中總結(jié)出索膜結(jié)構(gòu)找形分析中預(yù)張力取值的參考標(biāo)準(zhǔn)［3］。2006年，陸鑒恒運(yùn)用ANSYS二次開(kāi)發(fā)實(shí)現(xiàn)對(duì)膜結(jié)構(gòu)進(jìn)行受荷分析得出：初始預(yù)拉應(yīng)力、矢跨比、邊界約束等對(duì)膜結(jié)構(gòu)在荷載作用下變形有著重要影響［4］。2005年，尹小明結(jié)合實(shí)際工程，采用膜的預(yù)張力一般可以假定為膜片設(shè)計(jì)強(qiáng)度的5％～10％的方案，并將安全系數(shù)取為5［5］。2006年，徐明輝等人從有限元分析和實(shí)際加載試驗(yàn)兩方面，對(duì)膜結(jié)構(gòu)單元在分布載荷下的力學(xué)性能進(jìn)行測(cè)試，發(fā)現(xiàn)前者的位移最大值比后者結(jié)果小，而前者的應(yīng)力應(yīng)變最大值比后者結(jié)果大。采用最大應(yīng)力理論，膜材承載的織物纖維經(jīng)緯方向的最大拉應(yīng)力均小于其破壞應(yīng)力，滿(mǎn)足強(qiáng)度要求，得出采用膜單元構(gòu)建大型建筑是安全的結(jié)論［6］。但是關(guān)于膜結(jié)構(gòu)初始預(yù)張力取值范圍與其動(dòng)力特性的關(guān)系研究很少，主要是由于薄膜結(jié)構(gòu)的測(cè)試一直是個(gè)難題［7］。2011年，李元齊采用激光位移傳感器對(duì)乳膠薄膜振動(dòng)的附加質(zhì)量進(jìn)行了研究［8］。

規(guī)程中給出了根據(jù)國(guó)內(nèi)外膜材應(yīng)力-應(yīng)變?cè)囼?yàn)結(jié)果和工程經(jīng)驗(yàn)而確定的初始預(yù)張力最小值，但未考慮膜結(jié)構(gòu)預(yù)張力大小對(duì)其荷載效應(yīng)和動(dòng)力性能影響，本文根據(jù)薄膜的動(dòng)力響應(yīng)特性，利用試驗(yàn)的方法，得出張拉薄膜在沖擊荷載作用下，預(yù)張力大小與動(dòng)力響應(yīng)特性的關(guān)系，從這個(gè)角度出發(fā)驗(yàn)證規(guī)程中初始預(yù)張力建議取值的合理性。

1　試驗(yàn)裝置及測(cè)試方法

1.1試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)在雙軸張拉支架上進(jìn)行，支架平面尺寸3800mm× 4160mm，中心正方形區(qū)域?yàn)?200mm×1200mm，試驗(yàn)原理簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖1。整個(gè)試驗(yàn)支架用60mm×60mm的方鋼管焊接而成，并且在試驗(yàn)架的四根支柱及其臺(tái)面四端加上60mm×60mm的方鋼管作為斜支撐。

1.2預(yù)張力測(cè)量

圖1　試驗(yàn)示意圖

預(yù)張力施加過(guò)程中采用數(shù)顯式推拉力計(jì)進(jìn)行張力控制測(cè)量，見(jiàn)圖2。數(shù)顯式推拉力計(jì)是基于S型傳感器的原理而設(shè)計(jì)的，彈性體（彈性元件）在外力作用下產(chǎn)生彈性變形，使粘貼在他表面的電阻應(yīng)變片（轉(zhuǎn)換元件）也隨同產(chǎn)生變形，電阻應(yīng)變片變形后，它的阻值將發(fā)生變化（增大或減小），再經(jīng)相應(yīng)的測(cè)量電路把這一電阻變化轉(zhuǎn)換為電信號(hào)（電壓或電流），從而完成了將外力變換為電信號(hào)的過(guò)程。

圖2　數(shù)顯式推拉力計(jì)

1.3振動(dòng)位移測(cè)量

由于薄膜材料自身的輕質(zhì)和易受干擾的特性，決定了在測(cè)量其振動(dòng)位移時(shí)，必須考慮所選測(cè)量設(shè)備的質(zhì)量對(duì)膜面振動(dòng)的干擾，所以不能用傳統(tǒng)的接觸式測(cè)量?jī)x。采用了ZLDS100激光位移傳感器作為薄膜振動(dòng)位移測(cè)量，0.1％的精度，采樣頻率為2kHz，分辨率為0.01％，如圖3。

圖3　激光位移傳感器

1.4荷載作用點(diǎn)及傳感器布局

在膜的一面施加沖擊荷載，另一面布置ZLDS100激光位移傳感器，以測(cè)量膜在沖擊荷載作用下橫向振動(dòng)位移，位移傳感器應(yīng)該與支架相互獨(dú)立，以避免支架在沖擊荷載作用下的振動(dòng)對(duì)位移傳感器的干擾。荷載作用位置和激光位移傳感器采集位置與膜面的相對(duì)位置見(jiàn)圖4，圖中，C1、C2和C3表示膜面上方三個(gè)激光位移傳感器的采集位置，J1、J2和J3表示膜面下方先后施加集中荷載的作用點(diǎn)。

圖4　荷載作用點(diǎn)及傳感器布置圖

2　試驗(yàn)及結(jié)果分析

2.1試驗(yàn)

選取工程中運(yùn)用最廣泛的P類(lèi)C級(jí)膜材制成膜材試件，并四邊進(jìn)行編號(hào)，記X（1-3）方向?yàn)榫曄?，Y（2-4）方向?yàn)榻?jīng)向，令薄膜x、y方向的拉力值相等，即σx=σy=σo，共分八級(jí)進(jìn)行張拉。依次為1.0kN、2.0kN、3.0kN、4.0kN、5.0kN、6.0kN、7.0kN、8.0kN。每個(gè)張力級(jí)別下，用兩種槍配三種子彈（仿真槍配玻璃子彈、塑料子彈和鐵子彈，依次記為FB、FS和FT；玩具槍配玻璃子彈和塑料子彈，依次記為WB和WS），沖擊薄膜表面的特征點(diǎn)。用激光位移傳感器采集了薄膜表面的C1、C2、C3三個(gè)測(cè)量點(diǎn)的振動(dòng)數(shù)據(jù)并保存，試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)情況圖見(jiàn)圖5。

圖5　現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)圖

2.2試驗(yàn)結(jié)果分析

根據(jù)薄膜在不同等級(jí)預(yù)張力下，受到橫向集中沖擊作用而振動(dòng)的位移變化，可以求出其位移時(shí)程曲線、速度時(shí)程曲線、加速度時(shí)程曲線、頻率、最大沖擊位移和最大振幅等，進(jìn)而分析預(yù)張力大小對(duì)薄膜動(dòng)力響應(yīng)的影響。

表1是采用仿真槍發(fā)射玻璃子彈射擊中心區(qū)域尺寸為1200mm×1200mm的正方形海德斯薄膜中心點(diǎn)J1時(shí)，膜面C1點(diǎn)振動(dòng)的時(shí)程曲線。

根據(jù)表1可以看出，海德斯薄膜在受到同一種集中沖擊荷載作用時(shí)，薄膜的動(dòng)力響應(yīng)隨著預(yù)張力遞增而有規(guī)律地變化，當(dāng)薄膜所受預(yù)張力F＜5kN時(shí)，其變化規(guī)律是：（1）薄膜振動(dòng)的振幅隨著預(yù)張力的增大而逐漸減小，振幅衰減的速度隨著預(yù)張力的增大而增大；（2）薄膜振動(dòng)的速度和加速度隨著預(yù)張力增大而增大。當(dāng)薄膜所受預(yù)張力F≥5kN時(shí)，薄膜振動(dòng)的幅度、速度和加速度隨預(yù)張力大小的變化而變化的趨勢(shì)同前，但是變化幅度沒(méi)有那么明顯，逐漸趨于穩(wěn)定。

表1　正方形海德斯薄膜C1測(cè)點(diǎn)振動(dòng)時(shí)程曲線

出現(xiàn)以上試驗(yàn)現(xiàn)象的原因在于：（1）薄膜所受預(yù)張力很小時(shí)，膜面非常松弛，所以在沖擊荷載下，其振動(dòng)的振幅較大，但是由于膜面很松弛，沒(méi)有彈性，所以振動(dòng)的速度和加速度都很?。唬?）隨著預(yù)張力的增大，膜面變得越來(lái)越緊，膜材處于彈性變形階段，在不改變沖擊荷載的情況下，膜面的橫向變形能力逐級(jí)降低，表現(xiàn)為振幅減小，振動(dòng)的速度和加速度增加；（3）當(dāng)預(yù)張力增加到一定程度（F=4～5kN）以后，膜材的彈性階段基本結(jié)束，膜材剛度也增加到一定大小后，在沖擊荷載不變的情況下，隨著預(yù)張力的增大，膜面振動(dòng)形式表現(xiàn)為振幅穩(wěn)定，振動(dòng)的速度和加速度都趨于穩(wěn)定；（4）薄膜振動(dòng)的動(dòng)剛度和作用力有關(guān)系，沖擊力的速度不同，薄膜的動(dòng)剛度不同，則薄膜的動(dòng)力響應(yīng)就不同，采用仿真槍發(fā)射子彈沖擊膜面，每次沖擊的子彈速度有一定差別，所以膜面的動(dòng)力響應(yīng)存在一些偏差。

圖6和圖7是正方形海德斯膜在各級(jí)預(yù)張力下分別受到五種沖擊作用時(shí)的瞬間最大沖擊位移和沖擊作用后振動(dòng)的最大振幅。

根據(jù)圖6和圖7分析得出：正方形海德斯薄膜受到同種橫向沖擊荷載作用時(shí)，隨著預(yù)張力的增加，薄膜的瞬間沖擊位移和沖擊作用后的振動(dòng)振幅的最大值逐步趨于穩(wěn)定；當(dāng)膜面所受預(yù)張力越來(lái)越大時(shí)，膜面受不同種類(lèi)的沖擊荷載而產(chǎn)生的沖擊位移和振幅的差別越來(lái)越?。贿@表明膜材在預(yù)張力達(dá)到一定程度后，膜面剛度增大，外部沖擊荷載相對(duì)較小，在懸殊不大的幾種荷載的沖擊下不會(huì)產(chǎn)生差別較大的變形和振動(dòng)。

根據(jù)以上試驗(yàn)現(xiàn)象分析可以看出：正方形海德斯薄膜所受預(yù)張力在5kN以?xún)?nèi)時(shí)，膜面受到橫向沖擊荷載作用而振動(dòng)的位移、速度和加速度隨著預(yù)張力增加而明顯變化，當(dāng)預(yù)張力增加到約5kN以后，膜面因受到橫向沖擊作用而振動(dòng)的位移、速度和加速度隨著預(yù)張力增加而變化的趨勢(shì)逐漸減弱，趨于穩(wěn)定。這說(shuō)明在膜材受張拉時(shí)，只需要將張拉力控制在5kN左右后，膜面的剛度就基本穩(wěn)定，隨著預(yù)張力的增加而增加的幅度變小，所以在膜結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和施工過(guò)程，膜結(jié)構(gòu)預(yù)張力達(dá)到一定水平后，繼續(xù)加大張拉力對(duì)膜結(jié)構(gòu)剛度的增加是沒(méi)有明顯效果的，反而會(huì)造成膜材進(jìn)入塑性變形階段，長(zhǎng)期處于高應(yīng)力狀態(tài)，加快膜材的老化，縮短膜結(jié)構(gòu)的使用壽命；同時(shí)要提高張拉力，需要投入更多的人力和功率更大的張拉機(jī)具，導(dǎo)致工程成本增加。

圖6　正方形海德斯薄膜在集中沖擊下中心點(diǎn)的最大沖擊位移

圖7　正方形海德斯膜材在集中沖擊下中心點(diǎn)的最大振幅

3　結(jié)論與討論

3.1試驗(yàn)小結(jié)

利用集中沖擊荷載沖擊張拉薄膜分析薄膜預(yù)張力大小對(duì)其動(dòng)力性能的影響。根據(jù)試驗(yàn)薄膜振動(dòng)微小位移測(cè)量的需要，在試驗(yàn)中使用了激光位移傳感器，該方法可為類(lèi)似結(jié)構(gòu)沖擊振動(dòng)微位移試驗(yàn)研究提供參考。通過(guò)改變預(yù)張力的大小，對(duì)薄膜受沖擊而引起振動(dòng)位移進(jìn)行了初步研究，得到了沖擊作用后薄膜振動(dòng)的位移時(shí)程曲線、速度時(shí)程曲線、加速度時(shí)程曲線、最大沖擊位移和最大振幅，對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析得到：在張拉膜結(jié)構(gòu)中，膜的預(yù)張力取值宜為4.0～5.0×103kN/m2，這既與結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)師們的長(zhǎng)期設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)（實(shí)際膜結(jié)構(gòu)工程中膜預(yù)張力一般取為106N/m2量級(jí)范圍內(nèi)）相吻合，又與前人的軟件分析結(jié)論［9］相吻合。該試驗(yàn)結(jié)論是從一個(gè)新的角度為常用建筑膜材預(yù)張力取值大小提供試驗(yàn)依據(jù)［10］。

3.2存在的問(wèn)題

試驗(yàn)中用螺桿進(jìn)行張拉，夾具和十字架相接觸面存在一定的摩擦力，難于精確控制膜材所受到預(yù)張力，這會(huì)引起誤差。

采用仿真槍與鐵子彈、玻璃子彈和塑料子彈搭配作為集中沖擊荷載加載系統(tǒng)，各種子彈的質(zhì)量和體積存在一定離散性，這使得每次沖擊的能量存在差異性，不能保證絕對(duì)每次試驗(yàn)的可重復(fù)性，引起了試驗(yàn)誤差。

參考文獻(xiàn)：

［1］徐其功，蘇建華，韓大建，等.張拉膜結(jié)構(gòu)荷載分析過(guò)程中的若干問(wèn)題討論［J］.特種結(jié)構(gòu)，2004，21（4）:9-12.

［2］陳波，武岳，沈世釗.脊谷式張拉膜結(jié)構(gòu)風(fēng)振特性分析［J］.空間結(jié)構(gòu)，2004，10（1）: 41-45.

［3］蔡文琦.索膜結(jié)構(gòu)的形態(tài)分析設(shè)計(jì)及靜力性能研究［D］.杭州:浙江大學(xué)，2006：58-71.

［4］陸鑒恒.索膜結(jié)構(gòu)動(dòng)力松弛法的研究與改進(jìn)［D］.武漢：華中科技大學(xué)，2006：19-39.

［5］尹小明，朱慈勉，王明軒.體育看臺(tái)索膜結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)［J］.工業(yè)建筑，2006，36（1）: 581-584.

［6］徐明輝，梁大開(kāi)，鄭世杰，等.PVDF涂層建筑膜材單元結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的試驗(yàn)研究［J］.試驗(yàn)力學(xué)，2006，21（2）: 220-224.

［7］Christopher H.M.Jenkins，Umesh A.Korde.Membrane vibration experiments: An historical review and recent results［J］.Journal of Sound and Vibration，2006，295：602-613.

［8］Yuanqi Li，Lei Wang，Zuyan Shen，et al.Added-mass estimation of flat membranes vibrating in still air［J］.Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics，2011，99：815-824.

［9］曹立嶺，羅堯治，沈雁彬，等.索膜結(jié)構(gòu)預(yù)張力取值研究:第十屆空間結(jié)構(gòu)學(xué)術(shù)會(huì)議論文集［M］.北京：中國(guó)學(xué)術(shù)期刊電子出版社，2002：268-274.

［10］中國(guó)鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)空間結(jié)構(gòu)分會(huì)，中國(guó)建筑科學(xué)研究院.CECS158:2004膜結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程［S］.北京：中國(guó)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)，2004.

責(zé)任編輯：孫蘇，李紅

Experimental Study on Pretension of Rectangular Tensioned Membrane Structure

Keywords:membrane structure；experimental study；dynamic response；pretension

Abstract:The pretension of membrane is applied with biaxial tension bracket.The digital indicators for push-pull force is adopted for measuring the tension change.Non-contact laser displacement sensor is applied to get the displacement change of the features of rectangular membrane surface.The amplitude，velocity and acceleration of the membrane under different tensions are compared.The study results show that the vibration amplitude of rectangular membrane decreases as the pretension increases，the declining rate and acceleration of the amplitude increase with the enhancement of the pretension，but the change law steadily weakens and is stabilized when the pretension increases to a certain extent.The scope of the pretension is confirmed by the study.

中圖分類(lèi)號(hào)：TU311

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：1671-9107（2016）04-0035-04

doi：10.3969/j.issn.1671-9107.2016.04.035

收稿日期：2014-08-11

作者簡(jiǎn)介：郭建軍（1986-），男，四川南充人，研究生，講師，主要從事固體力學(xué)教學(xué)和研究工作。