陳 濱，陳 波，李定文，徐均文，王居賀

(中國(guó)石化華東石油工程公司安徽分公司，安徽 天長(zhǎng) 239300)

環(huán)空底部加壓固井技術(shù)的研究與應(yīng)用

陳 濱，陳 波，李定文，徐均文，王居賀

(中國(guó)石化華東石油工程公司安徽分公司，安徽 天長(zhǎng) 239300)

江蘇油田老區(qū)由于多年的注水開(kāi)采，地層壓力紊亂，鉆井施工中易引發(fā)油氣侵、溢流，同時(shí)固井候凝期間的水泥漿失重也會(huì)誘導(dǎo)油氣侵和溢流的發(fā)生，對(duì)固井質(zhì)量影響較大。研究應(yīng)用了環(huán)空底部加壓固井技術(shù)，固井碰壓后，首先坐封封隔器封閉下部環(huán)空，再通過(guò)套管內(nèi)加壓對(duì)環(huán)空注入一定量的水泥漿，保持套管外環(huán)空憋壓候凝。該項(xiàng)技術(shù)共完成7口井現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，后5口井連續(xù)獲得成功，固井質(zhì)量?jī)?yōu)質(zhì)。

底部加壓 固井質(zhì)量 水泥漿失重 油氣侵 溢流

蘇皖油區(qū)由于長(zhǎng)期的注水開(kāi)發(fā)，地層壓力紊亂，鉆調(diào)整井常出現(xiàn)油氣侵、溢流等井下復(fù)雜，直接影響固井質(zhì)量的控制，每年都有因?yàn)橐缌饔绊懚鴮?dǎo)致固井質(zhì)量不合格的情況發(fā)生。例如，2013年安徽分公司在域內(nèi)施工的99口井，有74口為老區(qū)調(diào)整井，占比75%，發(fā)生溢流井的超過(guò)10%，固井合格率98%，但固井優(yōu)質(zhì)率不到68%。目前固井溢流井均使用管外封隔器固井，同時(shí)采用不同的水泥漿體系，與環(huán)空蹩壓和壓穩(wěn)平衡設(shè)計(jì)工藝配套使用，但效果均不理想，特別是第二界面，層與層之間不能實(shí)現(xiàn)有效的封隔。分析原因主要有3個(gè)方面：一是由于注水等影響導(dǎo)致地層壓力異常高壓，候凝時(shí)地層流體進(jìn)入環(huán)空；二是由于水泥漿初凝期間，水泥漿由液態(tài)逐步變?yōu)榘牍虘B(tài)掛于井壁，產(chǎn)生抵消自重的膠凝強(qiáng)度，降低了液柱對(duì)地層的靜壓，稱為“膠凝失重”；三是由于固井施工結(jié)束后，原有的動(dòng)態(tài)壓力平衡被打破，水泥漿體積收縮，井底壓力不能得到及時(shí)補(bǔ)償，導(dǎo)致地層流體外溢，易形成環(huán)空竄槽[1]，直接影響水泥漿膠結(jié)質(zhì)量和水泥石強(qiáng)度。因此，在完成大量調(diào)研的基礎(chǔ)上，研究通過(guò)有效的管外封隔器對(duì)油層套管底部環(huán)空進(jìn)行封閉，再對(duì)封閉后的環(huán)空施加額外的壓力，保持固井施工和候凝期間對(duì)地層的正壓力，或維持平衡狀態(tài)，確保水泥漿初凝期間水泥漿柱壓力能夠平衡地層壓力，達(dá)到保證固井質(zhì)量的目的。

1 工藝原理與加壓工具設(shè)計(jì)

環(huán)空底部加壓固井工藝是針對(duì)蘇皖區(qū)塊地層壓力紊亂易出現(xiàn)溢流、油氣侵等情況，從井底對(duì)封固段環(huán)空進(jìn)行局部加壓，提高環(huán)空壓穩(wěn)效果而設(shè)計(jì)。常規(guī)的環(huán)空壓力補(bǔ)償方法有兩種：一種是通過(guò)井口套管頭或封井器向井內(nèi)進(jìn)行加壓，當(dāng)壓力達(dá)到設(shè)計(jì)值后，關(guān)閉井口，形成環(huán)空憋壓。這種方法的缺點(diǎn)是對(duì)全井加壓，如果在上部地層存在漏失或封固段地層壓力系統(tǒng)不一致時(shí)，很容易壓漏地層或起不到較好的加壓效果。另一種環(huán)空壓力補(bǔ)償方法是在替鉆井液接近結(jié)束時(shí)關(guān)閉井口環(huán)空，再將剩余的鉆井液替(擠)入環(huán)空，這種方法過(guò)分依賴于儀表計(jì)量的準(zhǔn)確性，如果計(jì)量不準(zhǔn)，則很容易造成加壓失敗或出現(xiàn)過(guò)高的水泥塞。因此應(yīng)考慮更為科學(xué)的環(huán)空壓力補(bǔ)償方法。

環(huán)空底部加壓固井工藝的基本思路是：底部加壓工具與套管外封隔器配合使用，封隔器下入位置在高壓層上部，加壓工具下入位置在浮箍之上，與浮箍之間的套管長(zhǎng)度需經(jīng)設(shè)計(jì)計(jì)算和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。固井施工碰壓后，先打開(kāi)封隔器坐封，再通過(guò)壓縮套管內(nèi)流體(水泥漿)進(jìn)入環(huán)空而實(shí)現(xiàn)對(duì)環(huán)空壓力補(bǔ)償?shù)哪康模摴に嚵鞒桃?jiàn)圖1。

圖1 施工流程示意

底部加壓工具主要由上接頭、支撐脫套、內(nèi)滑套、下接頭等組成。內(nèi)滑套通過(guò)四個(gè)剪切銷釘固定在支撐脫套上，當(dāng)膠塞到達(dá)支撐脫套位置后坐于內(nèi)滑套上，加壓工具剪切銷釘?shù)募羟袎毫Υ笥诜飧羝鞯淖鈮毫?，加壓時(shí)封隔器首先坐封，再將壓力打至剪切壓力，四個(gè)剪切銷釘同時(shí)剪切后，膠塞同內(nèi)滑套下行，實(shí)現(xiàn)對(duì)環(huán)空進(jìn)行加壓。工具基本結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2。

圖2 環(huán)空底部加壓器工具結(jié)構(gòu)示意

2 套管環(huán)空加壓壓力的確定

2.1 流體侵入水泥漿和水泥失重的原理

水泥與水混合后形成水泥漿，水泥漿在物理、化學(xué)作用下逐漸從液態(tài)轉(zhuǎn)變成固態(tài)。在水泥漿水化過(guò)程中，在漿體內(nèi)部形成兩種不同類型的三維空間網(wǎng)“凝聚-結(jié)晶網(wǎng)”，正是由于這種網(wǎng)架的作用(膠凝作用)，在水化水泥顆粒之間以及它們與井壁和套管之間，相互搭接起來(lái)形成了一種空間網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，使水泥漿柱的一部分重量懸掛在井壁和套管上，從而降低了水泥漿柱作用在下部地層的有效壓力，即所謂水泥漿膠凝引起的失重。當(dāng)漿柱有效壓力低于地層壓力，地層里的油、氣、水就會(huì)侵入井筒內(nèi)。

2.2 水泥漿候凝期間液柱壓力確定方法

從水泥漿失重及到最終凝固，可以分成液塑段、塑性段和硬化段3個(gè)過(guò)程。在液塑段，液柱壓力急劇下降，在初凝前某一時(shí)刻漿柱壓力已降至水柱壓力；進(jìn)入塑性段后，水泥漿流動(dòng)能力已完全喪失，失重極其緩慢，漿柱壓力仍接近水柱壓力；到了硬化階段，漿柱壓力急劇下降，作用在井筒的壓力將完全喪失。由于水泥石具有一定的滲透性，當(dāng)水泥終凝后，作用在井下的液柱壓力仍保持水柱壓力值，不會(huì)出現(xiàn)零值現(xiàn)象[2]。這說(shuō)明在實(shí)際井眼條件下，水泥漿候凝時(shí)的液柱當(dāng)量密度可按1.0 g/cm3進(jìn)行計(jì)算，此時(shí)環(huán)空任意點(diǎn)處的壓力降達(dá)到最大值，發(fā)生油氣侵、溢流的可能性最大。

2.3 保證固井質(zhì)量的基本條件

為阻止地層流體候凝期間進(jìn)入環(huán)空，水泥漿凝結(jié)過(guò)程中的環(huán)空液柱壓力(ph)應(yīng)大于地層孔隙壓力(pd)，小于地層破裂壓力(pp)。即：pp

水泥漿侯凝期間，環(huán)空液柱壓力

ph=pm+ps+pch

(1)

式中，pm為環(huán)空鉆井液液柱壓力，ps為環(huán)空隔離液液柱壓力，pch為環(huán)空水泥漿當(dāng)量液柱壓力，pch在水泥漿凝結(jié)過(guò)程中是一個(gè)變量，某一時(shí)刻接近于水柱壓力。

2.4 水泥漿候凝期間的合理環(huán)空壓差確定

水泥漿侯凝期間，環(huán)空封固段內(nèi)任一點(diǎn)的液柱壓差Δp=ph-pd，其中ph為任一點(diǎn)處的環(huán)空液柱壓力，pd為對(duì)應(yīng)深處的地層孔隙壓力[3]。

據(jù)統(tǒng)計(jì)資料分析，在考慮壓力平衡的基礎(chǔ)上，附加一個(gè)合理的壓差Δpf才能有效地保證固井質(zhì)量，Δpf范圍在1～8 MPa。

固井后，對(duì)環(huán)空的補(bǔ)償壓力pb=Δpf-Δp(Δp≤0)。

3 加壓行程套管長(zhǎng)度的確定

3.1 流體壓縮量與環(huán)空補(bǔ)償壓力的關(guān)系

假定井壁為剛性，不考慮液體被擠壓后向地層的滲透作用，則水泥漿壓縮量與環(huán)空壓力的關(guān)系可以利用水力學(xué)液體壓縮性和膨脹性的計(jì)算公式進(jìn)行推導(dǎo)。

根據(jù)液體壓縮計(jì)算公式[3]：

βp·dp=-dV/V

(2)

式中：β為壓縮系數(shù)，p為平衡壓力，V為壓縮流體體積。

由上式積分得出：βp=-InV+C

固井碰壓結(jié)束，封隔器未脹開(kāi)時(shí)，環(huán)空液柱壓力為純水泥柱的壓力p1，此時(shí)對(duì)應(yīng)的流體為未壓縮的流體體積V1，當(dāng)封隔器脹開(kāi)，膠塞下行完成加壓，環(huán)空液柱壓力達(dá)到補(bǔ)償后的最高值p2(p2=p1+Δp)，此時(shí)流體體積變?yōu)閂2，V2=V1-ΔV。其中Δp為補(bǔ)償壓力，ΔV為壓縮體積，C為水泥壓縮系數(shù)。給定補(bǔ)償值后，p2即為定值，則

ΔV=V1-V2=V2[eβp(p2-p1)-1]

3.2 加壓行程套管長(zhǎng)度的計(jì)算

(1)在實(shí)施環(huán)空底部加壓前需坐封封隔器、打開(kāi)加壓器，此時(shí)，套管內(nèi)工作壓力高達(dá)20 MPa以上，該壓力引起的套管伸長(zhǎng)量[4]

(3)

對(duì)應(yīng)于N80×7.72油層套管：ΔL1=1.804×10-5Lpb

式中，ΔL1為內(nèi)壓下油層套管伸長(zhǎng)量，L為油層套管長(zhǎng)度，Ag為油層套管環(huán)截面面積，E為彈性模量，pb為加壓器打開(kāi)壓力值，A1為油層套管內(nèi)橫截面面積。

(2)實(shí)施油層套管環(huán)空底部加壓時(shí)，環(huán)空加壓水泥漿產(chǎn)生的壓縮量ΔV所對(duì)應(yīng)的套管內(nèi)容積相同。

ΔV=V1-V2=V2[eβp(p2-p1)-1]

ΔV對(duì)應(yīng)套管內(nèi)的長(zhǎng)度為ΔL2，不同封隔器位置下環(huán)空補(bǔ)償壓力與壓縮行程見(jiàn)表1。

對(duì)φ139.7 mm，δ=7.72 mm套管，ΔL2=1 273ΔV/d2，式中d為套管內(nèi)徑。

表1 不同封隔器位置下環(huán)空補(bǔ)償壓力與壓縮行程計(jì)算[3]

(3)套管底部加壓器打開(kāi)時(shí)，套管內(nèi)的高壓液體和環(huán)空底部圈閉壓力存在較大的壓力差，在達(dá)到壓力平衡時(shí)，膠塞自由下行ΔL3，工具打開(kāi)時(shí)套管內(nèi)液體體積膨脹量及膠塞行程見(jiàn)表2。

表2 工具打開(kāi)時(shí)套管內(nèi)液體體積膨脹量及膠塞行程計(jì)算

同理，套管內(nèi)的體積膨脹

ΔVt=Vt[eβp(po-ph)-1]

(4)

式中，Vt為套管內(nèi)容積，po為剪斷銷釘時(shí)的井口壓力，ΔVt對(duì)應(yīng)套管內(nèi)的長(zhǎng)度ΔL3=1 273ΔVt/d2，式中d為套管內(nèi)徑。

綜上所述，加壓套管行程的長(zhǎng)度ΔL=ΔL2+ΔL3-ΔL1。

在計(jì)算ΔL3時(shí)，假設(shè)套管內(nèi)的高壓液體和環(huán)空底部圈閉壓力存在較大的壓力差不變，而實(shí)際上，隨著膠塞的下行，環(huán)空圈閉壓力不斷上升，存在一定正誤差，假定井壁為剛性也具有很大的局限性，在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際操作時(shí)，考慮到地層的埋深、地層承壓能力、地層滲透性、鄰井注水壓力等多種因素，視綜合情況考慮加壓套管行程長(zhǎng)度。

4 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)與效果分析

環(huán)空底部加壓固井工藝在蘇皖油區(qū)共現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)7口井，W2-115井為該工藝施工的第一口井，加壓行程只有5 m，采用固井車直接加壓，固井質(zhì)量不理想；M5-30井對(duì)該工藝進(jìn)行了一些調(diào)整后，加長(zhǎng)了加壓行程，改用試壓泵剪切底部環(huán)空加壓器銷釘，進(jìn)行環(huán)空加壓，但由于底部環(huán)空加壓器剪切銷釘誤差，銷釘提前剪切，封隔器坐封效果不好導(dǎo)致固井質(zhì)量不理想。此后對(duì)底部環(huán)空加壓器的銷釘、膠塞引導(dǎo)斜坡、內(nèi)滑套、裝配工藝進(jìn)行了改進(jìn)，并增加了膠塞扶正設(shè)計(jì)，從M5-31井起連續(xù)5口井環(huán)空底部加壓固井均很順利，固井質(zhì)量均為優(yōu)質(zhì)。

4.1 首次現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用及工藝一次改進(jìn)

4.1.1 W2-115現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況

(1)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)：井深1 600 m，油層頂界900 m，油層底界1 560 m，鉆井施工中發(fā)生溢流，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況決定采用環(huán)空底部加壓固井工藝。

(2)工具下深位置：封隔器位置為1 400.99～1 404.69 m，底部加壓器位置1 587.37～1 588.58 m，浮箍位置1 594.08 m，行程套管長(zhǎng)度5.50 m。

(3)工具工作壓力選擇：選擇12 MPa管外封隔器、17 MPa環(huán)空底部加壓器，計(jì)算封隔器坐封壓力20 MPa，底部加壓器打開(kāi)壓力22 MPa。

(4)固井施工情況：注入水泥漿28 m3，鉆井泵替漿水泥車碰壓，碰壓后固井車?yán)^續(xù)打壓至21 MPa坐封封隔器，穩(wěn)壓5 min，繼續(xù)將壓力打至23 MPa環(huán)空底部加壓器打開(kāi)，膠塞下行，井口壓力從23 MPa速降至12 MPa，后壓力穩(wěn)定在16 MPa，繼續(xù)替漿至21 MPa，敞壓候凝。

(5)固井質(zhì)量分析：該井從封隔器以下固井質(zhì)量沒(méi)有達(dá)到預(yù)期效果。分析原因是因?yàn)榈撞考訅浩鞯礁」恐g距離只有5.50 m，環(huán)空底部加壓行程過(guò)短，環(huán)空底部加壓器打開(kāi)后膠塞瞬間下行至浮箍，未能實(shí)現(xiàn)有效的底部環(huán)空加壓。

4.1.2 底部加壓工藝一次改進(jìn)

4.1.2.1 加壓行程套管長(zhǎng)度的改進(jìn)

W2-115施工后對(duì)加壓行程套管的長(zhǎng)度計(jì)算進(jìn)行了分析。在底部加壓器銷釘剪切的瞬間，套管內(nèi)壓力和底部圈閉壓力差較大，計(jì)算加壓行程套管長(zhǎng)度時(shí)未考慮油層套管內(nèi)壓縮流體在工具打開(kāi)時(shí)會(huì)發(fā)生膨脹，加壓行程套管的長(zhǎng)度需要增加。

4.1.2.2 底部環(huán)空加壓方法及加壓參數(shù)的改進(jìn)

現(xiàn)場(chǎng)用水泥車直接進(jìn)行環(huán)空底部加壓，排量大難以控制，過(guò)程速度快，難以進(jìn)行觀察判斷。改用井控試壓泵注清水剪切底部環(huán)空加壓器銷釘，直至完成油層套管環(huán)空底部加壓施工，試壓泵排量控制在10～20 L/min。

4.2 二次現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用及工藝二次改進(jìn)

4.2.1 M5-30現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況

(1)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)：井深1 930 m，油層頂界1 100 m，油層底界1 914 m，該井施工中后效明顯，決定采用環(huán)空底部加壓固井工藝，加壓行程套管長(zhǎng)度調(diào)整為9.67 m，采用試壓泵剪切環(huán)空底部加壓器銷釘，進(jìn)行環(huán)空加壓，試壓泵排量20 L/min。

(2)工具下深位置：封隔器位置1 692.47～1 696.16 m，底部加壓器位置1 926.94～1 928.15 m，浮箍位置1 939.21 m。

(3)工具工作壓力選擇：選擇12 MPa管外封隔器、17 MPa環(huán)空底部加壓器，計(jì)算封隔器坐封壓力19 MPa，底部加壓器打開(kāi)壓力25 MPa。

(4)固井施工情況：注入水泥漿29 m3，鉆井泵替漿、固井車碰壓，固井車將壓力打到19 MPa，準(zhǔn)備坐封封隔器，穩(wěn)壓10 s環(huán)空底部加壓器突然打開(kāi)，壓力迅速下降并上下波動(dòng)，最后穩(wěn)壓到6 MPa，試壓車替漿8 min(排量15 L/min，壓力7.5 MPa)，憋壓候凝(保持井口壓力8～11 MPa)。

(5)固井質(zhì)量分析：固井質(zhì)量情況好于W2-115井。該井環(huán)空底部加壓器提前打開(kāi)，說(shuō)明剪切銷釘設(shè)計(jì)存在不足，分析認(rèn)為4個(gè)剪切銷釘工作不同步，導(dǎo)致工具打開(kāi)壓力下降。

從圖3可以看到，封隔器沒(méi)有完全坐封，原因是當(dāng)壓力達(dá)到19 MPa只穩(wěn)壓10 s，坐封時(shí)間不夠，底部加壓器需要改進(jìn)。

圖3 M5-30固井質(zhì)量

4.2.2 底部加壓工藝二次改進(jìn)

4.2.2.1 底部加壓器的改進(jìn)

改進(jìn)1：變4瓣固定套為整體固定套，裝配時(shí)先裝配好整體固定套，再鉆孔安裝剪切銷釘，確保4個(gè)銷釘同時(shí)受力。

改進(jìn)2：改進(jìn)后的固定套斜坡底高出滑套平面10 mm，對(duì)膠塞起到扶正居中作用，使得4個(gè)銷釘剪切時(shí)受力均等。

4.2.2.2 封隔器、加壓器壓力級(jí)差的改進(jìn)

加壓器的打開(kāi)壓力過(guò)高會(huì)導(dǎo)致套管內(nèi)承受壓力偏高、銷釘加工精度控制困難、加壓階段控制難度增大等問(wèn)題，將加壓器的設(shè)計(jì)打開(kāi)壓力從17 MPa下調(diào)至15 MPa，將封隔器與加壓器的工作壓力級(jí)差調(diào)整為3 MPa(見(jiàn)圖4)。

改進(jìn)前 改進(jìn)后

圖4 底部加壓器改進(jìn)前后外觀

4.3 后續(xù)試驗(yàn)井施工情況

M5-31井、W29A井、M24-19井、M24-20井、M24-21井連續(xù)5口井均采用了改進(jìn)后的底部加壓器，固井施工流程相同，并且固井質(zhì)量均為優(yōu)質(zhì)，見(jiàn)表3。

表3 后期試驗(yàn)井施工情況數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)

現(xiàn)以M24-20井為例進(jìn)行施工情況說(shuō)明。

(1)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)：完井井深1 590 m，油層頂界800 m，油層底界1 580.99 m。該井鉆進(jìn)至980 m，發(fā)現(xiàn)井漏，漏失速度3 m3/h，鉆進(jìn)至井深1 530 m發(fā)現(xiàn)油氣侵，決定采用環(huán)空底部加壓固井工藝。

(2)工具下深位置：封隔器位置1 362.14～1 365.88 m，底部加壓器位置1 557.86～1 559.06 m，浮箍位置1 580.99 m。

(3)工具工作壓力選擇：選擇12 MPa管外封隔器、15 MPa環(huán)空底部加壓器，計(jì)算封隔器坐封壓力20 MPa，底部加壓器打開(kāi)壓力22 MPa。

(4)固井施工情況：注入水泥漿32 m3，采用鉆井泵替漿固井車碰壓壓力15 MPa，固井車?yán)^續(xù)加壓至20 MPa坐封封隔器，穩(wěn)壓5 min并同時(shí)關(guān)閉封井器，再采用試壓車將壓力打至20.91 MPa打開(kāi)底部加壓器，膠塞下行，壓力從20.91 MPa突然降至5 MPa，試壓車?yán)^續(xù)替漿至7.45 MPa(排量15 L/min)，憋壓候凝(保持井口壓力7.5～9 MPa)。

(5)固井質(zhì)量：固井質(zhì)量?jī)?yōu)質(zhì)，底部加壓工藝成功(見(jiàn)圖5)。

圖5 M24-20井固井質(zhì)量

5 結(jié)論與建議

(1)經(jīng)過(guò)7口井的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)性應(yīng)用，整套環(huán)空底部加壓工具工作可靠，性能穩(wěn)定，滿足工藝本身的需要。

(2)經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐應(yīng)用，掌握了該項(xiàng)工藝技術(shù)的現(xiàn)場(chǎng)操作控制程序，形成了規(guī)范的控制流程，對(duì)多項(xiàng)技術(shù)質(zhì)量控制點(diǎn)有明確的技術(shù)措施，對(duì)可能出現(xiàn)的技術(shù)風(fēng)險(xiǎn)有較好的控制手段。

(3)與常規(guī)固井技術(shù)相比，底部加壓固井技術(shù)通過(guò)對(duì)封閉后的環(huán)空施加額外的壓力，可以有效控制溢流井、嚴(yán)重油氣侵井固井質(zhì)量，固井質(zhì)量?jī)?yōu)質(zhì)率明顯提高。

(4)環(huán)空底部加壓后可能會(huì)存在膠塞未到達(dá)浮箍位置的情況，可以在固井結(jié)束后采用憋壓候凝，以利于在候凝期間套管內(nèi)壓力上升繼續(xù)對(duì)環(huán)空底部加壓。該技術(shù)下一步改進(jìn)的方向是將底部一次加壓改為多級(jí)動(dòng)態(tài)加壓，以保持底部環(huán)空壓力。

[1] 趙忠舉，徐同臺(tái).國(guó)外鉆井液新技術(shù)[J].鉆井液與完井液，2000，17(2):32-34.

[2] U.S.Department of Energy.Experiment determination of folids friction factors and minimum volumentric requirments in foam and well cleanout operations[C].SPE 19334，1995.

[3] 高曉明.平衡環(huán)空壓力的固井技術(shù)研究[D].哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2008.

[4] 陳濤平.石油工程[M].北京：石油工業(yè)出版社，2012：212-220.

(編輯 謝 葵)

Research and application of pressure cementing technology at the annular bottom

Chen Bin,Chen Bo,Li Dingwen,Xu Junwen,Wang Juhe

(AnhuiCompanyofHuadongPetroleumEngineeringCorp.,SINOPEC,Tianchang239300,China)

Because of formation pressure disturbance after years of water flooding,the invasion and overflow of oil and gas is easy to happen in the drilling construction of the old area of Jiangsu Oilfield.Meanwhile the loss of cement slurry also can induce the invasion and overflow of oil and gas during the waiting on cement setting.These problems greatly influence the cementing quality.So it was carried out study on the pressure cementing technology at the annular bottom.After bumping pressure in cementing,the packer was first set to close the lower annulus.And then a certain amount of cement slurry was injected into the annular space through the inner pressure of the casing pipe,keeping the pressure of outer annulus of the casing until cement setting.The technology has been applied to seven wells,and the consecutive success was obtained in the later five wells with good well cementing quality.

bottom compression;cementing quality;weight loss of cement slurry;invasion of oil and gas;overflow

2016-03-25；改回日期：2016-08-01。

作者簡(jiǎn)介：陳濱(1967—)，高級(jí)工程師，從事鉆井技術(shù)現(xiàn)場(chǎng)管理與新技術(shù)研究應(yīng)用工作。電話：13965646932，E-mail:2487047084@qq.com。

攻關(guān)項(xiàng)目:中國(guó)石化石油工程技術(shù)服務(wù)有限公司(JP14027)。

10.16181/j.cnki.fzyqc.2016.04.014

TE256.1

A