600MW機(jī)組脫硫系統(tǒng)國(guó)產(chǎn)GGH漏風(fēng)率綜合治理

張 鎖

（京能集團(tuán)內(nèi)蒙古岱海發(fā)電有限責(zé)任公司，內(nèi)蒙古 烏蘭察布 013700）

600MW機(jī)組脫硫系統(tǒng)國(guó)產(chǎn)GGH漏風(fēng)率綜合治理

張 鎖

（京能集團(tuán)內(nèi)蒙古岱海發(fā)電有限責(zé)任公司，內(nèi)蒙古 烏蘭察布 013700）

本文主要針對(duì)600MW火電機(jī)組國(guó)產(chǎn)GGH漏風(fēng)率大的問題進(jìn)行了深度的剖析，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況對(duì)GGH換熱元件的低泄漏密封系統(tǒng)進(jìn)行了多次的實(shí)驗(yàn)并取得了良好的效果。通過對(duì)GGH換熱元件的密封系統(tǒng)的分析，找到了由于低泄漏密封系統(tǒng)的密封空間大導(dǎo)致密封效果差的根本原因，制定有效措施加以實(shí)施，達(dá)到岱海電廠二期脫硫系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)超低排放。

600MW火電機(jī)組；國(guó)產(chǎn)GGH；低泄漏密封系統(tǒng)；超低排放

0 引言

近年來，隨著全球氣候變暖的節(jié)奏加快，“環(huán)?！币辉~進(jìn)入了公眾的視野，大型火力發(fā)電廠實(shí)現(xiàn)超低排放已經(jīng)破在眉睫，火力發(fā)電廠煙氣排放中的二氧化硫是重要的污染物之一，新環(huán)保法要求所有火力發(fā)電廠煙氣中二氧化硫的排放標(biāo)準(zhǔn)控制在35㎎/m3以內(nèi)。此前，內(nèi)蒙古岱海發(fā)電有限責(zé)任公司二期脫硫系統(tǒng)二氧化硫的排放值無法滿足新環(huán)保法要求的35㎎/m3的要求，通過對(duì)二期脫硫系統(tǒng)的設(shè)備深入分析，導(dǎo)致二氧化硫達(dá)不到標(biāo)準(zhǔn)的原因是二期脫硫系統(tǒng)GGH（煙氣換熱器）漏風(fēng)率大，漏風(fēng)率為7.5%。

1 設(shè)備現(xiàn)狀

內(nèi)蒙古岱海發(fā)電有限責(zé)任公司二期脫硫系統(tǒng)GGH（煙氣換熱器）由武漢凱迪電力環(huán)保有限公司承包安裝，江蘇金羊能源環(huán)境工程有限公司生產(chǎn)的CVOP 16.40/0.530E型再生式煙氣換熱器，密封系統(tǒng)采用低泄漏密封風(fēng)機(jī)（一臺(tái)）進(jìn)行密封。

2 工作原理

濕法FGD（脫硫）系統(tǒng)的GGH用于再加熱從噴淋塔出來進(jìn)入煙囪之前的凈煙氣。低泄漏密封系統(tǒng)用于降低從GGH原煙氣到凈煙氣的泄漏，主要由一個(gè)低泄漏風(fēng)機(jī)從GGH出口凈煙氣煙道中抽熱凈煙氣，送到GGH的外殼，壓力高于進(jìn)來的凈煙氣，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)凈煙氣沿著GGH周向流向原煙氣側(cè)。

3 設(shè)備在系統(tǒng)中存在的問題

岱海電廠二期2×600MW亞臨界機(jī)組煙氣脫硫裝置由武漢凱迪電力環(huán)保有限公司承包建設(shè)，均采用石灰石石膏濕法工藝，按一爐一塔設(shè)計(jì)，自2011年1月二期脫硫系統(tǒng)運(yùn)行以來，三四號(hào)機(jī)組出口二氧化硫含量一直偏高，2013年、2014年分別對(duì)二期脫硫系統(tǒng)進(jìn)行了脫硫增容改造，改造后出口二氧化硫含量均在90-100㎎/m3范圍之內(nèi)，環(huán)保增容改造后分別對(duì)三四號(hào)吸收塔入口、出口、GGH出口的二氧化硫進(jìn)行了監(jiān)測(cè)。

表1

表1為三號(hào)機(jī)組不同負(fù)荷段煙囪入口煙氣中二氧化硫的含量值

4 脫硫效率低問題分析

從表1中不難看出機(jī)組隨著負(fù)荷的升高脫硫效率呈現(xiàn)下降的趨勢(shì)，負(fù)荷的升高伴隨著吸收塔入口二氧化硫含量的增加，伴隨二氧化硫的增加我們從表1中就不能明確的判斷出導(dǎo)致脫硫效率低的根本原因所在，那么我們同時(shí)又對(duì)吸收塔出口的二氧化硫進(jìn)行了測(cè)量工作。

表2

表2為三號(hào)機(jī)組不同負(fù)荷段吸收塔出、入口煙氣中二氧化硫的含量值

根據(jù)表1、表2的數(shù)據(jù)可以判斷出吸收塔的脫硫效率可以達(dá)到超低排放的標(biāo)準(zhǔn)，問題出現(xiàn)在吸收塔出口到煙囪入口，這一部分是GGH換熱元件部分，可以肯定的說明是GGH換熱元件的原煙氣與凈煙氣的漏風(fēng)率大導(dǎo)致的脫硫效率低。

5 GGH泄漏率的治理措施

分析表1、表2的數(shù)據(jù)后，我們找到了脫硫效率低的原因所在，就是GGH的原煙氣與凈煙氣密封效果不好，改造前GGH換熱元件靠一臺(tái)低泄漏風(fēng)機(jī)進(jìn)行密封。

（1）為了減少原煙氣側(cè)換熱元件內(nèi)部向凈煙氣攜帶，在換熱元件從原煙氣轉(zhuǎn)向凈煙氣的分界點(diǎn)加裝低泄漏風(fēng)管排系統(tǒng)。減少原煙氣向凈煙氣的攜帶量。

（2）改變?cè)械托孤╋L(fēng)系統(tǒng)的密封結(jié)構(gòu)。原低泄漏風(fēng)機(jī)的密封系統(tǒng)是密封整個(gè)換熱元件環(huán)向通道，使整個(gè)風(fēng)道內(nèi)充滿煙氣并保持一定的壓力，由于整個(gè)通道的容積較大，低泄漏風(fēng)機(jī)出口風(fēng)量和壓力無法滿足整個(gè)通道內(nèi)的風(fēng)量和壓力的保持。這樣就導(dǎo)致壓力較大的原煙氣會(huì)向凈煙氣側(cè)系統(tǒng)流入，使得脫硫效率處于較低的狀態(tài)。改造后的低泄漏風(fēng)機(jī)密封系統(tǒng)改變了低泄漏風(fēng)系統(tǒng)去滿足整個(gè)環(huán)向通道所承受的壓力、風(fēng)量的要求，對(duì)凈煙氣和原煙氣的分界點(diǎn)重點(diǎn)隔離。改造后的低泄漏風(fēng)系統(tǒng)如下圖所示（以三號(hào)機(jī)組為例）：

6 改造后試驗(yàn)效果

改造后經(jīng)過機(jī)組不同負(fù)荷時(shí)段對(duì)煙囪入口二氧化硫的含量進(jìn)行測(cè)量，經(jīng)過對(duì)低泄漏風(fēng)系統(tǒng)的密封改造后，換熱元件出口二氧化硫的含量值控制在35㎎/m3，脫硫效率的平均值達(dá)到97.42%，使得脫硫系統(tǒng)二氧化硫的排放標(biāo)準(zhǔn)達(dá)到了國(guó)家要求的35㎎/m3以內(nèi)，從而實(shí)現(xiàn)超低排放。

7 結(jié)束語

隨著國(guó)家對(duì)環(huán)保要求的日益提高，所有火電廠都面臨著超低排放的挑戰(zhàn)，如何實(shí)現(xiàn)超低排放擺在了我們所有火電人的面前，我們要不斷求新探索，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際設(shè)備，對(duì)系統(tǒng)、設(shè)備進(jìn)行深入分析，逐步排查系統(tǒng)存在的原因，用科學(xué)的辦法進(jìn)行有效的治理。

［1］胡建根，張明，吳勁.大型回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)計(jì)算及計(jì)算［J］.華東電力，1994，23（01）∶41-43.

［2］張啟，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器溫度場(chǎng)數(shù)值計(jì)算及漏風(fēng)研究［D］.上海∶上海交通大學(xué)，2009.

［3］程新華.回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)原因及防治［J］.山東電力技術(shù)，2008，35（06）∶43-46.

［4］翟松森，孫淮林.新型煙氣換熱器在燃煤電廠脫硫系統(tǒng)中的應(yīng)用［J］.華電技術(shù)，2010，32（09）∶7-10.

［5］高景濤.脫硫GGH換熱器異音分析及處理［J］.華北電力技術(shù)，2012，42（06）∶39-41.

10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.19.008