周 沫?。ò不帐〗ㄖこ藤|(zhì)量第二監(jiān)督檢測(cè)站,安徽 合肥 230001)
淺談嵌巖樁低應(yīng)變反射波法時(shí)域曲線分析
周沫(安徽省建筑工程質(zhì)量第二監(jiān)督檢測(cè)站,安徽合肥230001)
將基樁看作均勻、線彈性有限長(zhǎng)一維圓桿,運(yùn)用有限差分?jǐn)?shù)值解,編制了相應(yīng)的MATLAB軟件,模擬不同軟硬程度基巖下嵌巖樁的時(shí)域曲線對(duì)比,并得到一定的結(jié)論。
嵌巖樁;時(shí)域曲線;數(shù)值模擬
嵌巖灌注樁中有很大一部分是承載力要求較高的端承樁,其樁端性狀對(duì)承載力的影響較大。在嵌巖樁的完整性檢測(cè)中,目前應(yīng)用最多的方法是低應(yīng)變反射波法[1-2]。低應(yīng)變法檢測(cè)的優(yōu)點(diǎn)是成本低、速度快。本文將基樁看作均勻、線彈性有限長(zhǎng)一維圓桿,通過有限差分?jǐn)?shù)值模擬粗淺的探討了不同基巖下嵌巖樁的時(shí)域曲線對(duì)比。
低應(yīng)變反射波法檢測(cè)是基于一維波動(dòng)方程及其解答來實(shí)現(xiàn)的[3]?;炯俣ǎ簶稙榫鶆?、線彈性有限長(zhǎng)一維圓桿;樁側(cè)土和樁底土均勻、各向同性、線彈性;樁身與土界面連續(xù)不分離,將土體對(duì)樁基的作用等效為彈簧和粘壺[4]。此時(shí)樁身微段在樁身內(nèi)力、樁周土的彈性力和阻尼力作用下的運(yùn)動(dòng)方程為:
邊界條件:
其它初始條件:
對(duì)公式(2)~(5)的u求關(guān)于時(shí)間t的一階導(dǎo)數(shù),得:
運(yùn)用MATLAB對(duì)公式(6)~(9)進(jìn)行編程計(jì)算,可求得非完整樁樁頂振動(dòng)速度曲線。
圖1 嵌巖樁剖面示意圖
圖1給出了嵌巖樁剖面示意圖,嵌巖深度L1為1m。樁身密度和縱波波速分別為p、Vp,L為樁長(zhǎng),樁身半徑為r,樁側(cè)土密度和剪切波速分別為s、Vs,樁底巖土密度和剪切波速為b、Vb。
圖1計(jì)算采用的樁身、樁側(cè)土、樁底土及激振力等參數(shù)取值如下。
樁身:樁長(zhǎng)L=8m,半徑r=0.40m,密度ρp=2500 kg·m-3,縱波波速Vp=3800m/s
樁側(cè)土:密度ρs=1850kg·m-3,剪切波速Vs=120m/s
樁底巖土:密度ρb=2200kg·m-3,剪切波速Vb=400m/s
密度ρb=2300kg·m-3,剪切波速Vb=600m/s
密度ρb=2400kg·m-3,剪切波速Vb=1000m/s
密度ρb=2500kg·m-3,剪切波速Vb=1200m/s
密度ρb=2600kg·m-3,剪切波速Vb=1500m/s
密度ρb=2800kg·m-3,剪切波速Vb=2000m/s
激振力參數(shù):激振力沖量I=1N·s,激振力作用時(shí)間t0=0.78ms。
圖2給出了樁側(cè)土均勻時(shí),完整樁隨樁底巖土剪切波速Vb變化時(shí)的樁頂振動(dòng)速度時(shí)域曲線。從圖中可以看出,隨著樁底巖土剪切波速的變大,與入射波同向的樁底反射信號(hào)逐漸消失,與入射波反向的嵌巖界面反射信號(hào)逐漸增大,與文獻(xiàn)[5]通過一維解析解所得結(jié)論是一致的,但是在一維有限差分?jǐn)?shù)值解下,當(dāng)基巖的軟硬程度比基樁的高時(shí),則很難從時(shí)域曲線上看到樁底反射,因此在實(shí)際的檢測(cè)工作中,應(yīng)尋求其他的檢測(cè)方法來判斷嵌巖樁的樁底反射。
圖2 樁底巖土Vb變化時(shí)的嵌巖樁樁頂振動(dòng)速度時(shí)域曲線
[1]徐攸在.樁的動(dòng)測(cè)新技術(shù)(第二版)[M].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2003.
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[3]陳凡,徐天平,陳久照,關(guān)立軍.基樁質(zhì)量檢測(cè)技術(shù)[M].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2003.
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[5]楊曉峰.基樁低階共振頻率理論與試驗(yàn)研究[D].合肥:合肥工業(yè)大學(xué),2012.
TU473
A
1007-7359(2016)04-0278-02
10.16330/j.cnki.1007-7359.2016.04.111
周沫(1985-),女,安徽合肥人,畢業(yè)于南京審計(jì)學(xué)院,學(xué)士,助理工程師。