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      特大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁水中支架現(xiàn)澆施工技術(shù)

      2016-12-12 02:38:08蒲鳳平中鐵二局第二工程有限公司成都610000
      低碳世界 2016年32期
      關(guān)鍵詞:腹板現(xiàn)澆張拉

      蒲鳳平(中鐵二局第二工程有限公司,成都610000)

      特大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁水中支架現(xiàn)澆施工技術(shù)

      蒲鳳平(中鐵二局第二工程有限公司,成都610000)

      廣州從化大橋是一座跨越流溪河的下承式預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼管拱橋,主跨136m,橋梁采用先梁后拱的施工順序,主梁采用在水中搭設(shè)鋼平臺,在平臺上搭設(shè)滿堂碗扣支架,將主梁分段分層進(jìn)行現(xiàn)澆。主梁結(jié)構(gòu)設(shè)計獨特、預(yù)應(yīng)力體系多樣、上部結(jié)構(gòu)施工工況及體系轉(zhuǎn)換多,現(xiàn)澆支架受力復(fù)雜。通過合理設(shè)計現(xiàn)澆支架體系,調(diào)整箱梁分段、分層現(xiàn)澆順序,優(yōu)化預(yù)應(yīng)力張拉順序,順利完成特大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁水中支架現(xiàn)澆施工。

      特大跨度;箱梁;水中支架;鋼管拱橋;先梁后拱;現(xiàn)澆施工

      1 引言

      廣州從化大橋位于廣州市從化區(qū),橋型為預(yù)應(yīng)力混凝土鋼管拱橋,設(shè)計采用先梁后拱施工方法。由于其跨越流溪河,經(jīng)多方面論證結(jié)果,制定了在水中搭設(shè)支架進(jìn)行混凝土箱梁現(xiàn)澆施工方案,采取了復(fù)雜結(jié)構(gòu)混凝土澆筑施工技術(shù),針對預(yù)應(yīng)力施工、吊車在箱梁上安裝拱肋及拱肋混凝土澆筑各種施工工況,對水中支架體系受力變化進(jìn)行分析,制定相應(yīng)的技術(shù)措施,并得以在工程中成功實施。供類似工程參考。

      2 工程概況

      2.1 工程設(shè)計概況

      從化大橋位于廣州市從化區(qū),橋型設(shè)計提取“流溪映月”中水與月的元素,拱肋結(jié)構(gòu)造型獨特、新穎美觀,猶如一輪新月升起在流溪河畔。大橋全長466m,橋梁跨越流溪河,設(shè)計速度60km/h,雙向八車道。大橋上部結(jié)構(gòu)采用(2×30m+3×35m)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁+136m拱橋+(3×35m+2×30m)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁,橋梁與廣州地鐵14#線并線施工,橋型設(shè)計效果見圖1。

      圖1 橋型設(shè)計效果圖

      2.2 主梁結(jié)構(gòu)設(shè)計

      從化大橋主跨采用單跨136m(全長149m)下承式倒三角鋼管拱橋,主梁為等高度的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁。箱梁結(jié)構(gòu)為單箱多室魚腹斷面,吊桿處箱梁頂板寬40m,無吊桿處箱梁頂板寬37.8m,厚0.28m,中腹板為系桿布置區(qū)和拱肋錨固區(qū),中腹板厚0.9m,邊腹板厚0.6m,對應(yīng)吊桿位置每隔6m設(shè)置一道橫隔梁。該橫隔板間,每3m設(shè)置一道寬0.16m小橫隔板。主橋箱梁按縱、橫雙向預(yù)應(yīng)力設(shè)計,縱向預(yù)應(yīng)力設(shè)頂板和底板預(yù)應(yīng)力束,預(yù)應(yīng)力鋼束分批間隔張拉,橫向預(yù)應(yīng)力設(shè)橋面和底板預(yù)應(yīng)力束,主梁結(jié)構(gòu)斷面見圖2。

      圖2 主梁結(jié)構(gòu)斷面圖

      2.3 橋位處水文情況

      橋區(qū)范圍內(nèi)流溪河水面寬度約148m,水深1~2m,水流緩慢。設(shè)計五年一遇洪水位29.62m,設(shè)計最低水位26.25m,十年一遇洪水位30.13m,設(shè)計百年一遇洪水位31.99m。

      2.4 橋位處地質(zhì)、地形情況

      大橋主跨136m直接跨越流溪河,橋址位于流溪河“S型”彎道中間位置,受到河水沖刷影響,河道地質(zhì)情況復(fù)雜。該區(qū)域河道靠近Z6#墩位置河床覆蓋層較淺,河床以下0.5~1m深為粗砂和砂質(zhì)性黏土,往下依次是0.8m深卵石砂礫層、0.5m全風(fēng)化花崗巖、以下為中風(fēng)化花崗巖;但是在靠近Z7#墩位置河床覆蓋層較深,河床以下2~4m深為粗砂和砂礫,往下以此是4~7m砂質(zhì)性黏土,2~4m深卵石砂礫層、1~3m可塑砂質(zhì)粘性土層、1~3m全風(fēng)化花崗巖。廣州地鐵14#線從橋梁下方的中風(fēng)化花崗巖層中盾構(gòu)穿過。

      3 支架現(xiàn)澆箱梁重難點分析

      主橋采用136m跨下承式倒三角鋼管拱橋,施工順序為先梁后拱。主梁采用在流溪河上搭設(shè)鋼平臺,再搭設(shè)支架現(xiàn)澆施工。

      3.1 橋位處地質(zhì)、環(huán)境復(fù)雜,鋼平臺樁基設(shè)計與施工難

      橋區(qū)位置河道地層變化較大,靠近Z6#墩河道位置河床覆蓋層僅0.5~2m左右,靠近Z7#墩位置河床覆蓋層較深,最深處約為18m,且廣州地鐵14#線從下方的中風(fēng)化花崗巖層中盾構(gòu)穿過,同時主橋范圍內(nèi)近鄰Z7#墩有直徑約11.5m的“自來水廠取水井”1個。

      3.2 箱梁結(jié)構(gòu)復(fù)雜,縱、橫隔板多,鋼筋、模板、混凝土澆筑施工工藝復(fù)雜

      大橋箱梁采用單箱多室魚腹斷面,主梁長149m,最大寬度40m,最大梁高3.9m,設(shè)中腹板一道,邊腹板2道厚,對應(yīng)吊桿位置每隔6m設(shè)置一道橫隔梁,每3m設(shè)置一道小橫隔板。腹板和隔梁將箱梁劃分成132個小箱室,主梁兩端8m為實心段,箱梁中腹板兩端與鋼管拱拱座位置9m段為漸變實心段。

      3.3 支架體系受力工況復(fù)雜

      大橋設(shè)計施工順序為先梁后拱,由于流溪河水較淺,拱肋吊裝不能采用大型船舶浮吊,鋼管拱肋的安裝只能在橋面上進(jìn)行;在支架體系上完成主梁現(xiàn)澆之后,還需要在梁體上用大型吊車安裝鋼管拱肋。鋼管拱肋在灌筑混凝土期間,按設(shè)計工況拱肋支架不能卸載,鋼管拱及混凝土荷載總重量約3000t,均加載在箱梁支架體系上,支架體系受力工況復(fù)雜。

      3.4 箱梁預(yù)應(yīng)力體系復(fù)雜,體系轉(zhuǎn)換多,支架承載情況多變,支架設(shè)計難度大

      主梁設(shè)計預(yù)應(yīng)力體系復(fù)雜,預(yù)應(yīng)力張拉施工會影響梁體產(chǎn)生橫、縱向變形,造成支架受力體系發(fā)生變化,部分支架受力甚至出現(xiàn)脫空,造成相鄰支架受力增大許多。

      4 現(xiàn)澆支架設(shè)計

      4.1 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計

      4.1.1 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計原則

      主橋總體施工方案采用先梁后拱。主跨箱梁總體施工方案采用打入鋼管柱基礎(chǔ),搭設(shè)梁柱式支架與碗扣式支架的滿堂支架組合體系來現(xiàn)澆箱梁。

      為便于施工機械從棧橋上駛?cè)肫脚_區(qū)域作業(yè),將現(xiàn)澆平臺頂面標(biāo)高設(shè)計為+32m,與棧橋面齊平。鋼管樁及貝雷梁的設(shè)計布置充分考慮了主梁自身結(jié)構(gòu)荷載特點及后期鋼管拱肋的施工荷載。鋼管樁縱向按6m的跨度布置與主梁橫隔板位置一致,同時結(jié)合了貝雷片3m的結(jié)構(gòu)長度,保證每組貝雷梁豎腹桿節(jié)點均落在鋼管樁上。鋼管樁橫向布置間距主要考慮設(shè)在箱梁縱隔板對應(yīng)位置。貝雷梁組基本按梁體荷載情況進(jìn)行布置,且布置在鋼管樁及附近位置,以減小柱頂橫向承重梁受力。

      4.1.2 支架具體結(jié)構(gòu)

      鋼平臺長158m,寬42m,采用鋼管樁為基礎(chǔ),型鋼和貝雷梁組成縱橫梁體系。支架基礎(chǔ)采用φ820×10mm鋼管打入樁。縱橋向跨徑布置為:(4.5m+3m+19×6m+3m+4.5m),過既有水井處鋼管樁跨徑布置為(2.2m+15m+2.2m),橫橋向布置為(2× 4.5m+6×3m+2×4.5m)。每排鋼管樁間設(shè)置整體橫向連接系、縱向整體連接系分段設(shè)置,便于過水和泄洪。普通跨鋼管樁上2H500×200×10×16H型鋼作承重橫梁;跨“自來水廠取水井”兩側(cè)處雙排鋼管樁頂布置2Ⅰ56a工字鋼作橫梁,橫梁上再布置3Ⅰ56a工字鋼承重橫梁。承重橫梁上布置單層普通321型貝雷梁,貝雷梁組數(shù)在箱梁一般段布置13組,在中橫隔板加厚段布置15組,在跨既有水井處貝雷梁組增多片數(shù)為四排和五排貝雷梁組。貝雷梁上布置橫向Ⅰ25a工字鋼分配梁,分配梁間距與碗扣式支架縱距一致。

      鋼平臺頂標(biāo)高為32.0m,主梁底標(biāo)高為37.608m。滿堂碗扣支架總高度為5.608m,支架搭設(shè)長寬與鋼平臺一致。支架采用碗扣式腳手架,采用48×3.5mm的鋼管,底部采用底托安裝在分配梁上,頂部安裝頂托,支架高度通過頂托調(diào)整,在頂托上安裝兩根48×3.5mm縱向鋼管,上部設(shè)10×10橫向方木,方木上安裝18mm厚竹膠板。碗扣式支架立桿布置在箱梁縱、橫隔板下均按30cm間距布置,其余空心箱梁位置縱橋向按0.6m,橫橋向0.6m,支架水平橫桿設(shè)置共計5層,底層高度0.5cm,中間層高1.2m(共計3層),頂層高度0.6m,具體支架結(jié)構(gòu)見圖3。

      圖3 1/2縱斷面箱梁現(xiàn)澆支架布置圖(單位:cm)

      4.2 現(xiàn)澆支架結(jié)構(gòu)計算

      4.2.1 荷載分析

      主橋箱梁現(xiàn)澆支架體系受力情況復(fù)雜,根據(jù)施工順序,現(xiàn)澆支架需要在鋼管拱肋和吊桿安裝完成,進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換后才可以拆除,支架荷載應(yīng)包括支架結(jié)構(gòu)自重、箱梁混凝土自重、鋼管拱肋及其臨時支架體系荷載、吊車吊裝拱肋及運輸設(shè)備產(chǎn)生的荷載、鋼管混凝土荷載,預(yù)應(yīng)力張拉后梁體變形產(chǎn)生的引起的荷載重分布,還要考慮流水壓力荷載。

      4.2.2 荷載及組合系數(shù)取值

      主橋箱梁現(xiàn)澆支架體系所受荷載分恒荷載和活荷載兩種。

      恒荷載包括:現(xiàn)澆箱梁重,混凝土容重取26kN/m3,計算系數(shù)取1.2;鋼管支架自重;碗扣支架及模板重,取4.5kN/m2;拱肋鋼管及拱肋混凝土自重;拱肋安裝采用的150t、100t汽車吊車。

      活荷載包括:振搗混凝土荷載2.0kN/m2,荷載系數(shù)1.4;流水壓力,考慮洪水期流速為2.5m/s,最高水位為29.62m,荷載系數(shù)1.4。

      4.2.3 計算工況

      工況一:現(xiàn)澆箱梁計算支架平臺結(jié)構(gòu)強度、剛度和鋼管柱穩(wěn)定性(考慮5年一遇水壓力)。

      工況二:吊車安裝拱肋產(chǎn)生的梁面荷載,對現(xiàn)澆支架系統(tǒng)進(jìn)行強度、剛度、穩(wěn)定性計算。

      工況三:新增鋼管拱肋及拱肋混凝土荷載產(chǎn)生的梁面荷載,對現(xiàn)澆支架系統(tǒng)進(jìn)行強度、剛度、穩(wěn)定性計算。

      工況四:分析箱梁預(yù)應(yīng)力張拉后梁體變形對支架結(jié)構(gòu)的影響。

      4.2.4 計算模型建立

      經(jīng)對現(xiàn)澆支架布置結(jié)構(gòu)及其受力進(jìn)行分析,選取受力最不利三段支架進(jìn)行計算:

      ①主跨外墩旁實心段;②主跨內(nèi)墩旁變截面段;③15m大跨跨水井段加兩跨標(biāo)準(zhǔn)段進(jìn)行進(jìn)行建模計算。

      貝雷梁片轉(zhuǎn)化為截面特性相同的梁單元,便于進(jìn)行內(nèi)力比對。分配梁采用梁單元,與貝雷梁的連接處節(jié)點采用彈性連接。鋼管樁按梁單元,與承重橫梁按彈性連接處理,鋼管樁底采取固結(jié),水井段及標(biāo)準(zhǔn)段現(xiàn)澆支架平臺計算模型結(jié)構(gòu)見圖4。

      圖4 水井段及標(biāo)準(zhǔn)段現(xiàn)澆支架平臺模型計算模型

      碗扣式支架體系按規(guī)范要求對立桿、縱(橫)梁結(jié)構(gòu)及支架整體穩(wěn)定性進(jìn)行檢算。

      4.2.5 計算結(jié)果

      (1)按工況一(箱梁現(xiàn)澆)荷載組合對三段現(xiàn)澆平臺結(jié)構(gòu)、碗扣支架及模板體系進(jìn)行計算各構(gòu)件強度、剛度和支架穩(wěn)定性均滿足要求。

      (2)工況二:建立梁體模型,將碗扣支架立桿設(shè)為彈性支座,分步張拉箱梁縱橫向預(yù)應(yīng)力,分析梁體變形及碗扣支架立桿支座處支反力變化情況。由于箱梁為魚腹式結(jié)構(gòu)當(dāng)張拉箱梁橫向預(yù)應(yīng)力束時,箱梁橫向兩端圓弧結(jié)構(gòu)由于其剛度小,箱梁會上抬,使兩側(cè)圓弧結(jié)構(gòu)下的碗扣支架脫空,將箱梁重力部分轉(zhuǎn)移至相鄰支架,同時縱向預(yù)應(yīng)力張拉后也會使部分碗扣支架受力發(fā)生變化。

      采取了相應(yīng)的技術(shù)措施:①通過模擬箱梁施工工況,優(yōu)化預(yù)應(yīng)力張拉順序;②對會出現(xiàn)受力增大的支架位置的立桿進(jìn)行加強;③對支架受力大的部位進(jìn)行受力測試和監(jiān)控,并對支架脫空部位及時進(jìn)行調(diào)整;④請設(shè)計和監(jiān)控單位給出混凝土灌筑時支架采取部分卸載的施工指導(dǎo),以減少梁面荷載。

      (3)對工況二拖車運輸、吊車吊裝主拱和副拱的各個位置進(jìn)行荷載分析,吊裝時最不利工況為吊車位于跨水井段箱梁上吊裝副拱,經(jīng)檢算支架系統(tǒng)滿足結(jié)構(gòu)受力要求。

      (4)對工況三按安裝好鋼管拱肋并灌筑混凝土,在支架在不卸載情況下產(chǎn)生的的梁面荷載,對現(xiàn)澆支架系統(tǒng)進(jìn)行強度、剛度、穩(wěn)定性計算,結(jié)構(gòu)均滿足要求。

      5 現(xiàn)澆支架加載試驗

      5.1 加載方法

      5.1.1 預(yù)壓原則

      由于主梁現(xiàn)澆支架基礎(chǔ)均為水中打入鋼管樁,采取全部預(yù)壓方式以消除基礎(chǔ)沉降及支架非彈性變形,同時驗證鋼管樁及鋼平臺的承載能力。預(yù)壓重量為梁體施工最大荷載的110%。預(yù)壓荷載基本按箱梁結(jié)構(gòu)荷載進(jìn)行布置。

      5.1.2 預(yù)壓荷載布置及加載方式

      (1)具體預(yù)壓荷載布置

      主橋主梁設(shè)計重量17784t,采用水袋在平臺上預(yù)壓。平均面荷載為2.4t/m2(未考慮腹板實心段荷載),預(yù)壓高度為2.4m的水袋。在中腹板位置箱梁荷載按照1.1倍預(yù)壓,在采用2.4m水袋預(yù)壓后,荷載不足部分用鋼筋預(yù)壓。

      (2)預(yù)壓加載及變形監(jiān)測

      預(yù)壓按預(yù)壓荷載的60%、80%、100%、120%分四級進(jìn)行加載。每級加載完成1h后進(jìn)行支架變形觀測,以后間隔6h監(jiān)測各測點的變形值,當(dāng)相鄰兩次監(jiān)測平均值之差不大于2mm,方可進(jìn)行后續(xù)加載。施加完全部預(yù)壓荷載后,應(yīng)間隔6h測量各測點位移值,當(dāng)連續(xù)12h監(jiān)測沉降平均值之差不大于2mm時,視為沉降穩(wěn)定,方可卸載。

      5.2 監(jiān)測點布設(shè)及結(jié)果

      預(yù)壓主要監(jiān)測鋼管樁沉降數(shù)據(jù),貝雷片跨中位置變形。每個監(jiān)測斷面上布置5個測點,分別布置在中腹板下方、邊腹板下方和箱梁兩側(cè)。預(yù)壓監(jiān)測結(jié)果顯示,鋼管樁下沉在17~29mm,平均下沉21mm;貝雷片在100%荷載預(yù)壓下,跨中彈性變形15~18mm,平均值為16mm,卸載完成后測得非彈性變形為5~7mm,平均值為6mm。

      6 箱梁現(xiàn)澆施工

      6.1 箱梁現(xiàn)澆縱向段落劃分

      主橋箱梁混凝土設(shè)計6840m3,現(xiàn)澆方量大,且箱梁內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜,箱室多,混凝土施工質(zhì)量控制困難,施工采取縱向分段,水平分層的方式進(jìn)行??v向分段:箱梁縱向分為3個大段,2個合龍段,共5個段。其中跨中49m作為第一次澆筑節(jié)段,兩端各48m作為第二次澆筑節(jié)段,2個后澆帶各2m,作為第三次澆筑節(jié)段,如圖5。

      圖5 箱梁現(xiàn)澆縱向分段劃分圖

      6.2 箱梁現(xiàn)澆水平分層劃分

      水平分層:箱梁在豎向分兩次施工,第一次施工箱梁底板、腹板、隔板混凝土(①②③);第二次施工箱梁頂板混凝土(④)。箱梁分層澆筑,結(jié)合橫向預(yù)應(yīng)力管道的設(shè)置,將箱梁橫向兩端第一次澆筑完成,如圖6。兩個墩澆筑節(jié)段的拱座部分的箱梁為保證其整體性,其混凝土澆筑在水平不分層。

      圖6 箱梁現(xiàn)澆水平分層劃分

      6.3 箱梁現(xiàn)澆主要施工工藝

      箱梁混凝土為C50混凝土,5~20mm石料級配。為降低水化熱采用42.5R水泥,水膠比0.34,混凝土塌落度200±20mm,初凝時間9h,終凝時間13h。

      第一層澆筑按底板、隔板混凝土采用全斷面斜向分段、水平分層連續(xù)澆筑。箱梁縱橋向澆筑順序,由跨中向墩臺方向澆筑;橫向澆筑順序,先澆筑縱、橫隔板倒角,后澆筑底板混凝土,再分層澆筑腹板混凝土。澆筑魚腹形傾斜底板時,由低往高處澆筑。箱梁混凝土澆筑采用4臺SY5423THB560C-8A輸送泵,4臺輸送泵分別擺放在Z6#承臺梁端中間位置、Z7#承臺梁端中間位置、棧橋1/3位置和2/3位置。

      第一層混凝土澆筑時,由于箱梁縱、橫隔墻多,隔墻鋼筋密集,隔墻高度達(dá)3m。加強側(cè)模板支撐和接縫密合,制定了周密的混凝土下料、澆筑和搗固工藝,采取選用料徑較小的石料級配、在隔墻側(cè)模板上開艙、在魚腹形傾斜底板頂模上每1m留一澆筑混凝土通槽等技術(shù)措施進(jìn)行混凝土灌筑,防止混凝土澆筑時出現(xiàn)離析、隔空假實等問題。采用插入式振搗器振搗,要保證各處振搗到位,每一振點振搗延續(xù)時間以混凝土不再沉落,表面呈現(xiàn)浮漿為度,防止過振、漏振。

      第二次澆筑梁頂板、翼緣板混凝土?xí)r,當(dāng)兩腹板槽灌平后略停15~25min,使腹板混凝土充分沉落,然后再灌注頂板混凝土,以避免腹板,頂板交界處因腹板混凝土沉落而造成縱向裂紋,橋面混凝土也從一端開始,分段灌注,每段2m,向另一端連續(xù)灌筑。

      7 箱梁預(yù)應(yīng)力施工

      7.1 預(yù)應(yīng)力張拉工況分析

      從化大橋主橋箱梁按縱、橫雙向預(yù)應(yīng)力設(shè)計。預(yù)應(yīng)力束分頂板束和底板束,對稱設(shè)置在中腹板、邊腹板位置,設(shè)計鋼束張拉順序為先長束,后短束,先底板束,后頂板束,并按箱梁中心線對稱進(jìn)行張拉。根據(jù)該設(shè)計張拉順序,在縱向底板束張拉完成后(頂板束張拉前),整個梁體會出現(xiàn)起拱,導(dǎo)致箱梁現(xiàn)澆滿堂支架部分出現(xiàn)脫空,整個支架受力體系改變,荷載重新分布,對支架系統(tǒng)的安全性存在一定隱患。

      圖7 縱向預(yù)應(yīng)力束布置圖

      橫向預(yù)應(yīng)力分橋面板橫向預(yù)應(yīng)力束和底板橫向預(yù)應(yīng)力束:由于主拱直吊桿和副拱斜吊桿設(shè)置位置不一樣,橫向預(yù)應(yīng)力束設(shè)計也隨吊桿位置產(chǎn)生變化。橋面板每間隔0.5m配置1根鋼束,橫向底板束在有斜吊桿位置在橫隔板底板設(shè)置兩排預(yù)應(yīng)力束,在有豎直吊桿但無斜吊桿位置在橫隔板中上部設(shè)兩排預(yù)應(yīng)力束。

      圖8 橫向預(yù)應(yīng)力束布置圖

      兩種不同的預(yù)應(yīng)力設(shè)計,在進(jìn)行張拉施工時,對梁體產(chǎn)生的應(yīng)力和變形也不一致,這對現(xiàn)澆支架的受力分區(qū)域產(chǎn)生不同影響。在隔板之間區(qū)域,橫向預(yù)應(yīng)力束全部設(shè)置在頂板上,該部分預(yù)應(yīng)力束的張拉,會導(dǎo)致梁體兩側(cè)魚腹板出現(xiàn)起拱,與縱向預(yù)應(yīng)力張拉一樣,整個支架受力體系改變,荷載會重新分布。因此如何優(yōu)化張拉順序,盡量減少梁體在應(yīng)力作用下的變形和起拱至關(guān)重要。

      7.2 預(yù)應(yīng)力張拉優(yōu)化措施

      從化大橋主橋箱梁按縱、橫雙向預(yù)應(yīng)力設(shè)計,均采用兩端張拉施工??v向預(yù)應(yīng)力設(shè)計鋼束張拉順序為先長束,后短束,先底板束,后頂板束,并關(guān)于箱梁中心線對稱進(jìn)行張拉。為盡量減少預(yù)應(yīng)力張拉對箱梁變形產(chǎn)生的影響,在取得設(shè)計單位的同意后,將先底板束后頂板束的張拉方式,優(yōu)化調(diào)整為先張拉1束底板束,隨即張拉1束對應(yīng)位置的頂板束,如此循環(huán)張拉,完成腹板上下位置的預(yù)應(yīng)力束張拉,最后張拉兩側(cè)頂板T3、T4束。張拉順序優(yōu)化后,有效減少張拉對箱梁變形產(chǎn)生的影響。橫向預(yù)應(yīng)力在每一道有斜吊桿的橫隔板位置張拉,采用先張拉2束N2鋼絞線,再張拉2束N1鋼絞線,最后再張拉2束N2鋼絞線。完成一個橫隔板張拉后,再由跨中向兩端進(jìn)行對稱張拉,同步完成其他頂板橫向預(yù)應(yīng)力張拉施工。通過優(yōu)化張拉順序有效減少因張拉造成箱梁起拱,減少支架受力改變。同時對起拱后可能增大荷載的支架進(jìn)行了相應(yīng)加固設(shè)計。

      8 結(jié)束語

      廣州從化大橋,其橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計新穎,施工工況和體系轉(zhuǎn)換多,橋位處所處的水文、地質(zhì)情況復(fù)雜,經(jīng)充分分析和計算了橋梁施工的各種不利工況,采取在水中搭設(shè)大跨現(xiàn)澆支架,制定了混凝土箱梁分段、分層現(xiàn)澆混凝土的關(guān)鍵施工技術(shù)、優(yōu)化了預(yù)應(yīng)力張拉工藝,確保了復(fù)雜結(jié)構(gòu)箱梁現(xiàn)澆施工安全和質(zhì)量,其施工技術(shù)為類似工程提供了非常有價值的參考作用。

      目管理工作。

      U445.46

      A

      2095-2066(2016)32-0185-04

      2016-11-1

      蒲鳳平(1983-),男,工程師,本科,主要從事工程項

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