張 偉，崔 嵬，王 壘

（浙江精工鋼結(jié)構(gòu)（集團(tuán)）有限公司，浙江紹興312000）

建筑鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)鋼焊接的三項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)

張 偉，崔 嵬，王 壘

（浙江精工鋼結(jié)構(gòu)（集團(tuán)）有限公司，浙江紹興312000）

根據(jù)相關(guān)研究工作和實(shí)踐工程中發(fā)生的問題，有針對性地闡述和分析建筑鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)鋼焊接的三項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)：（1）必須控制焊接熱循環(huán)次數(shù)，確保焊縫一次合格率；（2）建筑鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)鋼嚴(yán)禁大線能量焊接；（3）建筑鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)鋼的焊接重點(diǎn)是防止冷裂紋的產(chǎn)生。采用重點(diǎn)工程中產(chǎn)生冷裂紋的相關(guān)案例進(jìn)行旁證，希望能夠闡明三項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)的實(shí)質(zhì)，目的是減少和消除實(shí)際工程中“低級錯(cuò)誤”的產(chǎn)生，為同行提供技術(shù)支持。

焊接熱循環(huán)；一次合格率；嚴(yán)禁大線能量；防止冷裂紋

1 高強(qiáng)度鋼材

根據(jù)2012年8月1日開始執(zhí)行的GB50661《鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范》的相關(guān)內(nèi)容，我國建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接工程已經(jīng)開始采用屈服強(qiáng)度在390 MPa以上的鋼材；這將帶來焊接技術(shù)進(jìn)步，同時(shí)也給工程帶來難度。

對承受較大荷載的鋼結(jié)構(gòu)工程，選用高強(qiáng)度鋼材（屈服強(qiáng)度ReL≥390 MPa）可減少鋼材用量及加工量，節(jié)約資源，降低成本。

國家標(biāo)準(zhǔn)《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591-2008中規(guī)定8個(gè)牌號(hào)，其中Q390、Q420、Q460、Q500、Q550、Q620、Q690屬于高強(qiáng)鋼；《橋梁用結(jié)構(gòu)鋼》GB/T714有9個(gè)牌號(hào)，其中Q420q、Q460q、Q500q、Q550q、Q620q、Q690q屬于高強(qiáng)鋼；《建筑結(jié)構(gòu)用鋼》GB/T19879中Q390GJ、Q420GJ、Q460GJ屬于高強(qiáng)鋼；《高耐候性結(jié)構(gòu)鋼》GB/T4171中Q415NH、Q460NH、Q500NH、Q550NH屬于高強(qiáng)鋼范圍。

鋼廠供貨品種及規(guī)格：軋制高強(qiáng)鋼鋼板厚度6～400mm，寬度1500～4800mm，長度6000～25000mm。有多種交貨方式，包括：普通軋制態(tài)AR、控制軋制態(tài)CR、正火軋制態(tài)NR、控軋控冷態(tài)TMCP、正火態(tài)N、正火加回火態(tài)N+T、調(diào)質(zhì)態(tài)QT等。

高強(qiáng)鋼是在低碳鋼或低合金高強(qiáng)鋼基礎(chǔ)上加入能形成碳化物或氮化物的微量合金元素（如Nb、V、Ti）的鋼種；鋼中的微合金元素的含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）一般低于0.2％，微合金元素的加入可以細(xì)化鋼的晶粒，提高鋼的強(qiáng)度和獲得較好的韌性。高強(qiáng)鋼一般具有低碳、微合金、純凈化、細(xì)晶粒四個(gè)特點(diǎn)。鋼材質(zhì)量為：超潔凈度、超均勻性、超細(xì)晶粒；在不增加甚至在降低碳及合金元素的條件下，強(qiáng)度和壽命提高1倍[超潔凈度是指鋼中w（S+P+O+N+H）< 0.008％]。超細(xì)晶粒是指晶粒直徑在0.1～10μm之間；超均勻性是指成分、組織、性能的均勻一致，并強(qiáng)調(diào)組織均勻的主導(dǎo)地位。通過改變熱處理方式、加熱溫度、保溫時(shí)間和冷卻條件等，可以調(diào)整鋼的組織類型和各種組織比例，進(jìn)而改變鋼的力學(xué)性能，以滿足對強(qiáng)度、塑性、韌性和屈強(qiáng)比等多方面的要求。

鋼的良好性能不僅依靠添加微合金元素，更主要的是通過控軋和控冷工藝的熱變形導(dǎo)入的物理冶金因素的變化。因此，在和一般熱軋鋼強(qiáng)度相同的情況下，這種鋼的碳當(dāng)量低，由此提高了鋼材的焊接性能，但同時(shí)對焊接工藝要求更為嚴(yán)格。

使用高強(qiáng)度鋼材時(shí)必須注意新鋼種焊接性試驗(yàn)、焊接工藝評定、確定匹配的焊接材料和焊接工藝，編制焊接工藝規(guī)程。使用高強(qiáng)鋼應(yīng)注意以下六點(diǎn)：（1）高強(qiáng)鋼的屈強(qiáng)比控制在0.85以內(nèi)；（2）高強(qiáng)鋼的焊接嚴(yán)格控制焊縫返修次數(shù)和熱循環(huán)次數(shù)，提高焊縫一次合格率；（3）高強(qiáng)鋼的預(yù)熱、層間溫度、后熱處理應(yīng)由試驗(yàn)確定；（4）高強(qiáng)鋼的焊接要準(zhǔn)確地控制線能量，盡量采用小電流快速度焊接；（5）高強(qiáng)鋼的焊接應(yīng)當(dāng)使用多層多道錯(cuò)位焊焊接技術(shù)；（6）高強(qiáng)鋼的焊接提倡機(jī)器人自動(dòng)焊等高效焊接工藝方法，保證焊接工藝和質(zhì)量的穩(wěn)定性。

2 建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接的三個(gè)關(guān)鍵技術(shù)[1]

2.1 控制焊接熱循環(huán)次數(shù)，確保焊縫一次合格率

實(shí)踐證實(shí)，高強(qiáng)鋼一次焊接成功的焊接接頭，其焊縫綜合指標(biāo)優(yōu)于返工后的焊縫，即高強(qiáng)鋼種焊接接頭的強(qiáng)度指標(biāo)與鋼材的微合金元素直接有關(guān)。焊接熱循環(huán)會(huì)造成合金元素的損失，因此，多一次熱循環(huán)，合金元素的損失會(huì)增加，不利于焊接接頭質(zhì)量，必然降低焊接接頭的綜合性能。

從理論上分析，由于各類元素及化合物熔點(diǎn)、沸點(diǎn)上的差距，在高溫區(qū)停留的時(shí)間不同；微合金元素及其化合物氣化在高溫區(qū)停留的時(shí)間相對較長，氣化較鐵及鐵的化合物充分，焊接過程中除焊材中水分蒸發(fā)外，金屬元素和熔渣中各種成分在電弧高溫下也會(huì)蒸發(fā)成為蒸氣。沸點(diǎn)越低的物質(zhì)越容易蒸發(fā)，如圖1所示。

圖1 部分元素沸點(diǎn)比較

有用元素蒸發(fā)不僅造成合金元素?fù)p失，影響焊接質(zhì)量，還會(huì)增加焊接煙塵、污染環(huán)境，影響焊工健康。

傳統(tǒng)燃?xì)庀铝锨懈钍卿摻Y(jié)構(gòu)焊接接頭的第一次熱循環(huán)。研究發(fā)現(xiàn)，在切割帶淬硬傾向鋼材時(shí)，切割表面形成近1 mm的淬硬層，對焊接極為不利。以下四種方式可減少和避免下料切割工序熱循環(huán)的影響：①水噴射切割；②水下等離子切割；③機(jī)械加工；④火焰切割后機(jī)械磨除淬硬層。在我國大量采用第④種技術(shù)，但受人的干擾因素大，質(zhì)量問題時(shí)有發(fā)生。在高強(qiáng)鋼焊接性試驗(yàn)的研究中，又提出了“減少或取消碳弧氣刨”的觀點(diǎn)，應(yīng)用范圍正在逐漸在縮小。

焊縫的一次合格率是工程全面質(zhì)量管理的重要指標(biāo)，在全國優(yōu)秀焊接工程創(chuàng)建活動(dòng)中，優(yōu)秀的鋼結(jié)構(gòu)焊接工程焊縫的一次合格率在95％以上，有的工程甚至是100％，如圖2所示。這個(gè)目標(biāo)適合于高強(qiáng)鋼焊接工程，研究認(rèn)為：板厚40 mm以上的高強(qiáng)鋼，其焊接接頭焊縫一次合格率應(yīng)為100％。

圖2 鳥巢Q460E-Z35（δ＝110 mm）橫焊一次合格率100％

工程實(shí)踐可知，一條焊縫返工的時(shí)間是正常焊接時(shí)間的3倍，板越厚，返工的時(shí)間越長。在高強(qiáng)鋼的焊接工程中，返工不僅僅是延長工期、增加成本的一般問題，而是增加了焊接熱循環(huán)的次數(shù)，造成微合金元素的“燒損”的質(zhì)量問題，所以要盡全力使高強(qiáng)鋼焊接接頭一次合格。

2.2 建筑鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)鋼嚴(yán)禁大線能量焊接

由于對高強(qiáng)鋼焊接性認(rèn)識(shí)不足，目前在行業(yè)內(nèi)仍然應(yīng)用焊接Q345的技術(shù)焊接高強(qiáng)鋼，比如采用電渣焊焊接建筑鋼結(jié)構(gòu)Q420、Q460高強(qiáng)鋼節(jié)點(diǎn)。在采用傳統(tǒng)的焊接技術(shù)（SAW、GMAW、FCAW-G）時(shí)不控制焊接線能量，這是相當(dāng)危險(xiǎn)的。

在焊接熱循環(huán)的作用下，高強(qiáng)鋼焊接HAZ是組織和性能極不均勻的部位，其特點(diǎn)是整個(gè)HAZ同時(shí)存在著脆化和軟化現(xiàn)象。

2.2.1 高強(qiáng)鋼焊接HAZ脆化

高強(qiáng)低碳調(diào)質(zhì)鋼HAZ區(qū)AC1～AC3附近區(qū)域發(fā)生脆化（即強(qiáng)韌性降低的現(xiàn)象）。即使高強(qiáng)低碳調(diào)質(zhì)鋼母材本身具有較高的韌性，結(jié)構(gòu)運(yùn)行中焊接微裂紋也容易在HAZ脆化嚴(yán)重的部位產(chǎn)生和發(fā)展，導(dǎo)致接頭區(qū)域出現(xiàn)脆性斷裂的可能性。此外，受焊接熱循環(huán)的影響，高強(qiáng)低碳調(diào)質(zhì)鋼可能存在強(qiáng)化效果損失的現(xiàn)象（稱為軟化和失強(qiáng)），焊前母材強(qiáng)化程度越大，焊后HAZ的軟化程度（失強(qiáng)率）越大。

通常，采用的線能量越大，脆化傾向越嚴(yán)重。HAZ的脆化問題主要有粗晶區(qū)（CGHAZ）脆化、臨界熱影響區(qū)（ICHAZ）脆化、多層焊時(shí)臨界粗晶熱影響區(qū)（IRCGHAZ）脆化、過臨界粗晶熱影響區(qū)（SRCGHAZ）脆化、亞臨界粗晶熱影響區(qū)（SCGHAZ）脆化等。其中，CGHAZ、IRCGHAZ、和SCGHAZ的脆化是微合金鋼焊接時(shí)最應(yīng)引起重視的脆化區(qū)域。

為防止熱影響區(qū)的脆化，必須采用合適的焊接工藝參數(shù)（焊接線能量E≤25 kJ/cm），減小高溫停留時(shí)間，避免奧氏體晶粒長大；采用合適的t8/5，使HAZ獲得韌化組織。這是因?yàn)楦邚?qiáng)低碳調(diào)質(zhì)鋼HAZ區(qū)AC1～AC3區(qū)域避免出現(xiàn)M-A混合組織，可改善抗脆能力，有利于提高該區(qū)域沖擊韌性。實(shí)際高強(qiáng)低碳調(diào)質(zhì)鋼采用多層多道錯(cuò)位焊接技術(shù)，先焊焊道的HAZ受后焊焊道影響被加熱和冷卻后，前次熱循環(huán)脆化組織被改善，沖擊韌性得到明顯提高。

2.2.2 高強(qiáng)鋼焊接HAZ軟化

高強(qiáng)低碳調(diào)質(zhì)鋼HAZ發(fā)生軟化，與碳化物的沉淀和聚集長大過程密切相關(guān)。HAZ峰值溫度直接影響奧氏體晶粒度、碳化物溶解以及冷卻時(shí)的組織轉(zhuǎn)變。HAZ軟化最明顯的部位是峰值溫度處于AC1～AC3之間的區(qū)域，這與該區(qū)不完全淬火過程有關(guān)?；鼗鸷蟮慕M織是鐵素體、粗大碳化物及低碳奧氏體分解產(chǎn)物，塑性變形抗力很小，表現(xiàn)為軟化失強(qiáng)，硬度明顯降低。

軟化區(qū)寬度一定時(shí)，板厚越大，焊接線能量越小，初始預(yù)熱溫度越低，焊接接頭的失強(qiáng)率越小，強(qiáng)度也就越大。焊接中只有設(shè)法減少軟化區(qū)的寬度，即可將焊接HAZ軟化的危害降到最低程度。因此，高強(qiáng)低碳調(diào)質(zhì)鋼焊接時(shí)不宜采用大的焊接線能量或較高的預(yù)熱溫度。

2.3 高強(qiáng)鋼焊接必須嚴(yán)格控制線能量

目前工程實(shí)踐和研究證實(shí)，國內(nèi)鋼材不能承受大線能量焊接。

在研究開發(fā)能承受大線能量焊接新鋼種的過程中得知，在高強(qiáng)鋼焊接熱循環(huán)中，CGHAZ中彌散分布穩(wěn)定的復(fù)合氧化物夾雜物促使針狀鐵素體的形成，針狀鐵素體的數(shù)量與輸入線能量有關(guān)并顯著影響CGHAZ的力學(xué)性能，如表1所示。

表1 不同鋼種的性能

根據(jù)現(xiàn)代應(yīng)用的建筑鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)鋼的組織和成分的對比，建筑鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)鋼基本上是表1中“傳統(tǒng)低合金高強(qiáng)鋼”“低焊接裂紋敏感性鋼”相同或相似的鋼種，能夠承受的最高線能量不超過40 kJ/cm；即使是目前尚未面市的“大線能量焊接調(diào)質(zhì)高強(qiáng)鋼”“大線能量低焊接裂紋敏感鋼”等鋼種，也只能承受100 kJ/cm的線能量（SAW線能量很容易突破禁區(qū)）；一旦焊接線能量超過鋼材的承受能力，所得到的焊接接頭綜合性能大幅度下障，嚴(yán)重時(shí)會(huì)產(chǎn)生脆斷和軟化。由此可知，建筑鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)鋼焊接必須控制線能量，而且嚴(yán)禁使用電渣焊。

2.3 重點(diǎn)防止冷裂紋的產(chǎn)生

焊接接頭冷卻到較低溫度下（對于鋼來說，在Ms溫度以下）產(chǎn)生的焊接裂紋統(tǒng)稱為冷裂紋。它是焊接中、高碳鋼，低合金高強(qiáng)鋼、高強(qiáng)鋼、工具鋼、鈦合金及鑄鐵等材料易出現(xiàn)的一種工藝缺陷。

2.3.1 高強(qiáng)鋼焊接產(chǎn)生冷裂紋的判據(jù)

許多學(xué)者根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)和各自試驗(yàn)研究的結(jié)果，總結(jié)出許多用于評估金屬材料冷裂傾向的判據(jù)。這些判據(jù)中有的強(qiáng)調(diào)某主要方面的影響因素，因而使用起來較為簡便，但往往不夠全面；有些判據(jù)則綜合考慮多種因素，能較全面地反映實(shí)際情況，但應(yīng)用和計(jì)算較為復(fù)雜。無論哪一種判據(jù)都是在一定范圍內(nèi)適用。

生產(chǎn)實(shí)踐與理論研究證明，氫含量、鋼材的淬硬傾向、焊接接頭的拘束應(yīng)力狀態(tài)是形成延遲裂紋（冷裂紋）的三大要素。這三大要素共同作用達(dá)到一定程度時(shí)，在焊接接頭上就形成了冷裂紋。

對于淬硬傾向低的鋼材，它的塑性儲(chǔ)備高，對應(yīng)力集中不敏感，誘發(fā)裂紋所需的臨界含氫量和臨界應(yīng)力值都高，所以延遲裂紋的孕育期長、裂紋傾向低。反之，對于淬硬傾向高的鋼材，由于塑性變形能力低、金屬中容易在缺陷處產(chǎn)生應(yīng)力集中，誘發(fā)延遲裂紋不僅所需的臨界應(yīng)力低，而且臨界含氫量也低，所以裂紋傾向大。根據(jù)本研究定義，相比之下，高強(qiáng)鋼淬硬傾向高于以Q345為代表的低合金高強(qiáng)度鋼，在冷裂紋形成的三個(gè)條件中占有很重要、但又極易忽視的地位和作用，因此要特別注意。

建筑鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)鋼焊接冷裂紋是重點(diǎn)防止的焊接缺陷。冷裂紋危害極大，主要危害為：①隱蔽性極強(qiáng)的延遲性（容易大規(guī)模暴發(fā)）；②降低焊接接頭的脆性轉(zhuǎn)變溫度，低溫下易產(chǎn)生脆斷；③裂紋擴(kuò)展后減少構(gòu)件的斷面尺寸，降低承載能力。

這三種危害極易產(chǎn)生災(zāi)難性后果，所以在焊接高強(qiáng)鋼時(shí)必須采用“預(yù)防為主”的技術(shù)和管理措施。

2.3.2 工程案例

以建筑鋼結(jié)構(gòu)為例，一個(gè)萬噸級以上的高層鋼結(jié)構(gòu)工程，高強(qiáng)鋼的采用已經(jīng)超過整個(gè)工程用鋼的50％。由于以前設(shè)計(jì)和施工單位對高強(qiáng)鋼焊接性認(rèn)識(shí)不充分，因此在制作工廠、項(xiàng)目部時(shí)出現(xiàn)冷裂紋的“低級錯(cuò)誤”的發(fā)生。

2.3.2.1 工程概況

2016年春節(jié)期間，沿海一個(gè)重點(diǎn)鋼結(jié)構(gòu)焊接工程的重要焊縫出現(xiàn)大面積冷裂紋。該工程采用Q420GJD高強(qiáng)鋼，板厚50～60 mm；據(jù)施工日志記載，當(dāng)時(shí)氣溫－8℃～11℃，風(fēng)力大于等于5級，雨夾雪，天氣十分惡劣。當(dāng)焊接工作結(jié)束24 h后，應(yīng)用UTBⅡ標(biāo)準(zhǔn)檢測未發(fā)現(xiàn)裂紋缺陷；一周后復(fù)檢發(fā)生大量裂紋，經(jīng)處理后一周復(fù)檢仍然有裂紋出現(xiàn)，如圖3所示。

圖3 經(jīng)處理后又發(fā)現(xiàn)的冷裂紋

對此，AWSD1.1有較準(zhǔn)確的闡述：“橫向裂紋垂直于焊縫的軸線。它們可能位于焊縫金屬或母材，或兩者都有。橫向裂紋可能尺寸有限并完全包容在焊縫之中，也可能從焊縫金屬擴(kuò)展入鄰近的熱影響區(qū)并進(jìn)一步進(jìn)入非熱影響區(qū)的母材中。發(fā)源于焊縫金屬的橫向裂紋通常是縱向收縮應(yīng)力作用于過分硬（脆）的焊縫金屬的結(jié)果。發(fā)源于熱影響區(qū)的橫向裂紋通常是氫致裂紋?！?/p>

不僅如此，另一沿海重點(diǎn)工程的Q345鋼材焊接接頭也出現(xiàn)了橫向冷裂紋（見圖4），產(chǎn)生原因非常相似。

圖4 Q345出現(xiàn)的橫向裂紋

2.3.2.2 冷裂紋產(chǎn)生原因

（1）“人”。

工人操作技術(shù)良好；技術(shù)人員和管理人員（焊接方案）決策失誤。

（2）“機(jī)”。

焊機(jī)質(zhì)量良好，性能穩(wěn)定可靠。

（3）“料”。

主要采用Q420GJD，δ＝50～60 mm，具有淬硬傾向；厚度較大的焊接屬于三維熱傳導(dǎo)，會(huì)產(chǎn)生三項(xiàng)應(yīng)力，特別是縱向拉應(yīng)力是產(chǎn)生橫向冷裂紋的基本條件之一。

焊縫產(chǎn)生縱向收縮應(yīng)力可用以下經(jīng)驗(yàn)公式作解釋：

式中Aw為焊縫截面積總和（單位：mm2）；A為桿件的截面積（單位：mm2）；L為桿件長度（單位：mm）；ΔL為縱向收縮量（單位：mm）；K1為與焊接方法、材料熱膨脹系數(shù)和多層多道焊的層數(shù)有關(guān)的系數(shù)，GMAW的K1＝0.043，SAW的K1＝0.071～0.076，SMAW的K1＝0.048～0.057。

由于估算公式屬于經(jīng)驗(yàn)公式類型，應(yīng)在工程實(shí)際中驗(yàn)證修改，為了工程便于應(yīng)用，介紹三個(gè)焊縫縱向收縮量的近似值：對接焊縫0.15～0.30 mm/m；連續(xù)角焊縫0.20～0.40 mm/m；間斷角焊縫0～0.10 mm/m。以上數(shù)據(jù)是在寬度大約為15倍板厚的焊縫區(qū)中的縱向收縮量。

該工程焊材采用實(shí)心焊絲和藥芯焊絲。兩種焊絲相比，實(shí)心焊絲的含氫量和抗裂性好，藥芯焊絲因藥芯含氫量較高，屬酸性焊材，同時(shí)焊絲有縫容易吸潮，會(huì)增加焊縫的含氫量，因而抗裂性能較差。

（4）“法”。

該工程焊接方案有誤，采用GMAW技術(shù)，仰焊焊縫采用FCAW-G工藝，全熔透焊縫采用碳弧氣刨刨根工藝。由于刨根工藝使焊縫不能“一氣哈成”，而且刨根增加了一次熱循環(huán)，造成微量元素?zé)龘p；藥芯焊絲暴露在風(fēng)雨之中，吸潮嚴(yán)重；這是增加焊縫中氫含量的原因之一。

（5）“環(huán)”。

該工程施焊期間風(fēng)大雨急，氣溫較低，濕度相當(dāng)大，不適合焊接。強(qiáng)行施焊會(huì)大幅度增加焊縫中的含氫量，擴(kuò)散氫聚集效應(yīng)所產(chǎn)生的強(qiáng)大應(yīng)力和焊縫縱向應(yīng)力疊加，會(huì)形成強(qiáng)大的拉應(yīng)力場而產(chǎn)生橫向裂紋。

綜上所述，該工程符合產(chǎn)生冷裂紋的必要和充分條件，在氫含量、鋼材的淬硬傾向、焊接接頭的拘束應(yīng)力狀態(tài)這三大要素共同作用下，

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Three key technologies for high strength steel welding construction steel structure

ZHANG Wei，CUI Wei，WANG Lei
（Zhejiang Jinggong Steel Building Group，Shaoxing 312000，China）

In this paper，according to the relevant research work and practical problems in engineering，puts forward the three key technologies for high strength steel welding construction steel structure：（1）must control the welding thermal cycle times，ensure the qualified rate of weld；（2）high strength steel welding construction steel structure for high heat input is strictly prohibited；（3）high strength steel，construction steel structure welding cold cracks the key to prevent.Has carried on the simple elaboration and analysis，especially for key engineering technology，this paper adopts the middle of cold crack circumstantial evidence related cases，to hope to be able to clarify the essence of the three key technologies，the purpose is to reduce and eliminate the"mistakes"in practical engineering，to provide technical support for the counterparts.

welding thermal cycle；primary qualified rate；forbidding high heat input；prevent the cold crack

TG457.11

B

1001－2303（2016）12－0088-06

10.7512/j.issn.1001-2303.2016.12.19

獻(xiàn)

張偉，崔嵬，王壘.建筑鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)鋼焊接的三項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)[J].電焊機(jī)，2016，46（12）：88-92，131.

2016-10-08

張偉（1984—），男，江西人，工程師，學(xué)士，主要從事鋼結(jié)構(gòu)的焊接技術(shù)工作。