王紹慶，李志合，吳厚凱，李 寧，柏雪源

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生物質(zhì)熱解固體熱載體高溫煙氣加熱裝置設(shè)計與試驗

王紹慶，李志合※，吳厚凱，李 寧，柏雪源

（山東理工大學農(nóng)業(yè)工程與食品科學學院/山東省清潔能源工程技術(shù)研究中心，淄博 255049）

固體熱載體加熱生物質(zhì)是生物質(zhì)熱解制取生物油的工藝手段之一。為解決固體熱載體間接加熱方式升溫慢、效率低問題，設(shè)計了一種流化床生物質(zhì)燃燒的熱煙氣直接加熱固體熱載體裝置，分析了其結(jié)構(gòu)與原理，開展了固體熱載體升溫性能和流化床燃燒器的燃燒特性試驗研究，并對試驗結(jié)果進行了熱平衡分析。結(jié)果表明：流化床高溫煙氣加熱陶瓷球熱載體的平均熱能利用率為66.3%，流化床燃燒生物質(zhì)粉產(chǎn)生的高溫煙氣能夠滿足熱載體加熱裝置對熱源的需求，熱載體加熱器內(nèi)的熱量傳遞方式主要是對流換熱。陶瓷球熱載體與加熱器內(nèi)高溫煙氣的對流傳熱系數(shù)為475 W/(m2·℃)。研究對結(jié)果對解決生物質(zhì)熱解液化技術(shù)中的固體熱載體加熱升溫關(guān)鍵問題具有重要指導(dǎo)意義。

生物質(zhì)；燃燒；加熱裝置；流化床；固體熱載體

0 引 言

生物質(zhì)具有環(huán)境友好，資源可再生等特點，是理想的清潔能源之一[1-2]。生物質(zhì)能的開發(fā)利用，旨在把諸如農(nóng)林廢棄物等固體生物質(zhì)通過物理或化學方法，使之成為高能量密度的氣體、固體或液體燃料[3-5]。生物質(zhì)熱解液化技術(shù)是一種熱化學手段，利用高溫固體介質(zhì)加熱粉狀生物質(zhì)實現(xiàn)生物質(zhì)快速熱解液化，是生產(chǎn)生物油的工藝之一，具有冷卻負載小、載體余熱回收容易等優(yōu)點，有著較好的發(fā)展前景[6-11]。山東省清潔能源工程技術(shù)研究中心開發(fā)的陶瓷球熱載體加熱生物質(zhì)熱解液化工藝技術(shù)具有自主知識產(chǎn)權(quán)[12]。在生物油的生產(chǎn)中，熱載體作為制備生物油的傳熱介質(zhì)，其加熱時間長，耗能高，然而目前采用的熱載體間接加熱技術(shù)還存在著熱載體升溫速率慢、效率低、耗能高的問題，因此生產(chǎn)的連續(xù)性和規(guī)模性受到限制，也嚴重制約了生物油的低能耗、規(guī)?；a(chǎn)[13-16]。李志合等設(shè)計的固體熱載體換熱器殼體內(nèi)設(shè)有多組換熱管，煙氣發(fā)生爐產(chǎn)生的高溫煙氣進入殼體內(nèi)，實現(xiàn)陶瓷球的間接換熱，同時硅碳棒與保護套管與換熱管垂直布置，作為加熱熱載體的輔助熱源，換熱器換熱面積大，熱效率較高，但能耗過高[17]。曹有為等研究的串聯(lián)熱載體加熱裝置將2個不同加熱方式的加熱裝置串聯(lián)在一起，上爐體主要是熱載體在列管內(nèi)間接換熱，換熱后的熱載體進入下爐體與高溫煙氣直接換熱，加熱裝置具有高效率和傳熱效率[18]。本文最初采用明火直接加熱陶瓷球，加熱試驗表明陶瓷球會產(chǎn)生燒結(jié)現(xiàn)象；同時，生物質(zhì)熱裂解是在缺氧條件下進行的，熱解反應(yīng)器內(nèi)部要和外部環(huán)境隔絕，生物質(zhì)粉通過燃燒消耗了空氣中的氧氣，生成的高溫煙氣再與陶瓷球進行換熱，可以保證熱解反應(yīng)系統(tǒng)與外界的獨立性。

本文針對“固體熱載體加熱下降管式裂解液化系統(tǒng)”中的陶瓷球固體熱載體加熱問題，在原有陶瓷球固體熱載體加熱研究的基礎(chǔ)上，設(shè)計制造了流化床高溫煙氣直接加熱陶瓷球熱載體的試驗裝置，利用流化床高溫煙氣熱載體加熱系統(tǒng)研究高溫煙氣加熱陶瓷球熱載體的規(guī)律及最佳工藝參數(shù)，以期解決陶瓷球加熱生物質(zhì)裂解液化技術(shù)中固體熱載體加熱升溫困難的技術(shù)難題，對各部件作深入研究和參數(shù)優(yōu)化等工作。

1 固體熱載體高溫煙氣加熱裝置設(shè)計

1.1 設(shè)計依據(jù)

生物質(zhì)熱解液化過程中，熱載體與生物質(zhì)混合質(zhì)量比為10:1，為滿足生物質(zhì)處理量為30 kg/h的熱解液化裝置的熱解需求，熱載體的需求量應(yīng)大于300 kg/h，同時生物油生產(chǎn)過程中固體熱載體加熱一般需要專用的熱載體加熱爐，為提高固體熱載體的換熱效率，同時考慮經(jīng)濟性及環(huán)境保護的需求，固體熱載體加熱裝置的設(shè)計應(yīng)考慮以下幾個方面：1）爐膛容積熱負荷（q）。其大小主要取決于燃料的揮發(fā)分含量高低，揮發(fā)分低的無煙煤，不易著火燃燒，q值應(yīng)取小一些，爐膛容積可大一些，延長燃料在爐內(nèi)的停留時間。而生物質(zhì)揮發(fā)分含量較高，在爐膛內(nèi)燃燒方式介于層燃與懸浮燃燒之間，q值可比煤粉爐大，一般取值范圍為180～250 kW/m3。2）加熱器出口煙溫。其主要取決于生物質(zhì)燃燒特性和生物質(zhì)灰熔融特性，一般加熱器出口煙溫控制在1 050～1 100 ℃[19]。3）受熱面積。加熱器內(nèi)置擋板增加了熱載體的滯留時間，進而增加了單位時間內(nèi)的受熱面積，加強了熱載體與高溫煙氣的對流換熱。4）經(jīng)濟性和環(huán)保性。流化床燃燒器通過燃燒生物質(zhì)粉體燃料產(chǎn)生高溫煙氣，減少污染物的排放，節(jié)省能源成本。

1.2 整體方案設(shè)計

本文設(shè)計制造的固體熱載體高溫煙氣加熱裝置整體結(jié)構(gòu)如圖1所示，主要由：高溫煙氣發(fā)生裝置、熱載體喂料器、熱載體加熱器、旋風分離系統(tǒng)及溫度檢測系統(tǒng)等組成，加熱裝置整體尺寸3.1 m′1.5 m′4.7 m。

1.3 高溫煙氣發(fā)生裝置設(shè)計

根據(jù)1.1提到的熱載體需求量，通過熱量計算公式

陶瓷球比熱容為=800 J/(kg·K)，=300 kg，Δ=500 K，代入相應(yīng)參數(shù)，可得陶瓷球加熱到目標溫度(500 K)至少需要1.2′105kJ熱量。

高溫煙氣是由流化床燃燒器產(chǎn)生，主要由生物質(zhì)粉喂料器、流化床燃燒爐、進風裝備以及溫度監(jiān)控系統(tǒng)等組成，如圖2所示。

高溫煙氣發(fā)生裝置的原理就是利用生物質(zhì)粉（產(chǎn)熱量可達15 550 kJ/kg）在流化床燃燒器內(nèi)的燃燒產(chǎn)生用于熱載體加熱。生物質(zhì)粉喂料器采用的是刮板式和螺旋進料相結(jié)合的兩級喂料裝置[20]，能夠確保生物質(zhì)粉連續(xù)、穩(wěn)定、快速的喂入流化床燃燒器。流化床燃燒爐類似于鼓泡流化床燃燒器，主要包括風室、燃燒室、布風板、煙氣凈化層等組成，試驗時打開生物質(zhì)粉體燃料喂料器和羅茨風機，調(diào)節(jié)適當?shù)娘L料比，燃燒室密相區(qū)是生物質(zhì)粉著火和燃燒的主要區(qū)域，燃燒室上部為稀相區(qū)，生物質(zhì)粉濃度較低，燃燒產(chǎn)生的高溫煙氣經(jīng)過煙氣凈化層后，通過燃燒爐上部的煙氣管道進入熱載體加熱器內(nèi)進行熱交換。

1.4 陶瓷球喂料器結(jié)構(gòu)設(shè)計

陶瓷球喂料器（如圖3）采用螺旋式開關(guān)，試驗過程中通過把手控制調(diào)節(jié)桿，逆時針旋轉(zhuǎn)把手，通過調(diào)節(jié)桿的控制，錐形塊向上移動，利用錐形塊與斜壁間相對運動來改變他們之間的間隙，進而控制陶瓷球的流量，儲料罐的容量為40 L，完全保證換熱試驗陶瓷球用量。陶瓷球喂料試驗表明，從料筒出來的陶瓷球流體呈細流狀，在陶瓷球出料口50 mm處設(shè)置篩網(wǎng)，篩網(wǎng)孔徑為8 mm，保證陶瓷球下料均勻[21]。

1.5 熱載體加熱器設(shè)計

熱載體加熱器內(nèi)陶瓷球吸熱量主要由高溫煙氣提供，熱載體加熱器的爐膛截面積計算公式為

式中為爐膛截面積，m2；燃總為燃料每秒提供總熱量，kW；q為爐膛的截面熱負荷，kW/m2。選取熱載體加熱器的截面熱負荷q=3 000 kW/m2，代入相應(yīng)數(shù)據(jù)，可求得=0.031 m2，由此得加熱器直徑=0.19 m。

加熱器體積計算公式

式中為加熱器體積，m3；q為爐膛的體積熱負荷，kW/m3。選取熱載體加熱器體積熱負荷為250 kW/m3，代入相應(yīng)數(shù)據(jù)，可求得=0.057 m3。

通過理論計算，確定以下主要參數(shù):加熱器的外徑200 mm，壁厚9 mm；外部保溫套管外徑為220 mm，壁厚為9 mm；加熱器高度為2 000 mm。

圖4表示的是陶瓷球熱載體加熱器的結(jié)構(gòu)示意圖，該加熱器是由豎直管和內(nèi)置擋板組成，整個加熱器分布3個測溫點，從上往下分布在600、1 000、1 400 mm共3點；內(nèi)置擋板是由3根外徑為5 mm的螺桿相連接，擋板壁厚為10 mm，用一對M12的緊固螺釘固定在加熱器內(nèi)部，同時為了降低熱量損失，提高換熱效果，采用50 mm厚的含鋯陶瓷噴絲毯對加熱器進行保溫處理。

流化床燃燒器產(chǎn)生的高溫煙氣進入熱載體加熱器底部向上流動，與加熱器內(nèi)下落的固體熱載體進行強制對流換熱，同時內(nèi)置擋板的存在改變了熱載體流動速度的大小和方向，增加了固體熱載體的換熱時間，加熱后的固體熱載體從加熱器底部排出進入儲料器。

1.6 數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)

測溫元件采用大連雷爾達儀表有限公式生產(chǎn)的型號為WRN-130的K型熱電偶(測溫范圍為0～1 300 ℃)，熱響應(yīng)相應(yīng)時間約為20 s，測溫精度為1%，測溫準確且靈敏度高。數(shù)據(jù)采集采用的是阿爾泰高級檢測系統(tǒng)，可以實時對數(shù)據(jù)進行采集與監(jiān)測，主要包括DAM-3038熱電偶輸入模塊、DAM-3058R遠端壓力輸入模塊、DAM-3210數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換模塊，DAM-3000M測試系統(tǒng)等。

2 性能試驗

2.1 試驗原料

本文所用的生物質(zhì)燃料選自淄博市張店區(qū)的玉米秸稈、小麥秸稈和棉花秸稈，秸稈原料來源廣泛，能降低燃料原料的供應(yīng)成本。試驗物料經(jīng)自然風干、粉碎、篩分后，選取平均粒徑為0.177 mm（80目）左右的物料放于空氣干燥箱中，在105 ℃下干燥4 h備用。

陶瓷球選用山東省淄博市宇邦陶瓷廠生產(chǎn)的氧化鋁陶瓷球顆粒，陶瓷球直徑為3 mm，主要成分為Al2O3和SiO2，密度為2 000～2 400 kg/m3，吸水率小于0.5%，抗壓強度為28.13 MPa。

2.2 試驗條件與方法

首先啟動流化床燃燒器預(yù)熱整個系統(tǒng)，待系統(tǒng)溫度趨于穩(wěn)定后，打開陶瓷球喂料器，將陶瓷球定量、勻速的送入加熱管內(nèi)，陶瓷球和高溫煙氣在管內(nèi)充分接觸，進行強制對流換熱，換熱結(jié)束后，陶瓷球落入熱載體儲存管中，煙氣進入旋風分離器，整個試驗過程溫度實時記錄，以便于陶瓷球的熱平衡分析。

陶瓷球在熱載體加熱器內(nèi)的流動與換熱過程十分復(fù)雜，屬于氣固兩相流動與傳熱現(xiàn)象[22-24]，傳熱模型如圖5所示。存在顆粒間、顆粒與擋板之間、顆粒與壁面之間、顆粒與高溫煙氣之間的對流換熱以及加熱器內(nèi)壁對顆粒的輻射等傳熱方式。通過陶瓷球在豎直管內(nèi)的可視化研究，除了邊壁和擋板處，陶瓷球下落過程中顆粒之間、顆粒與壁面間不存在相互接觸，而管壁富有絕熱型材料，因此可以忽略顆粒碰撞壁面時的熱傳導(dǎo)；在加熱器內(nèi)壁溫度低于600 ℃時，對管內(nèi)輻射傳熱很小，可以忽略不計；熱電偶具有熱慣性小，靈敏度高，熱容小等特點，可以忽略熱電偶吸收的熱量。因此為了簡化計算，在進行熱量分析時只考慮陶瓷球與高溫煙氣的對流換熱。

3 結(jié)果與分析

3.1 流化床燃燒器燃燒性能分析

生物質(zhì)燃料中的纖維素、半纖維素、木質(zhì)素是其主要的易燃部分，生物質(zhì)在燃燒過程中纖維素和半纖維素會首先釋放出揮發(fā)分物質(zhì)，木質(zhì)素最后轉(zhuǎn)化成炭[25-26]。生物質(zhì)粉體燃料燃燒過程中沒有污染物排放，是一種清潔能源。

根據(jù)生物質(zhì)揮發(fā)分含量高、析出迅速的特點[27]，生物質(zhì)粉體燃料在流化床燃燒器內(nèi)燃燒主要分為3個階段。第1階段：生物質(zhì)粉在燃燒室密相區(qū)下部被點燃，同時析出所有揮發(fā)分；第2階段：揮發(fā)分在燃燒室密相區(qū)上部充分燃燒，產(chǎn)生高溫煙氣；第3階段：燃燒室稀相區(qū)顆粒濃度變小，氣流攜帶的高溫煙氣通過燃燒室稀相區(qū)，然后經(jīng)過煙氣凈化層，通過煙氣管道進入熱載體加熱器進行換熱，其中燃燒室密相區(qū)、稀相區(qū)、煙氣凈化層分別對應(yīng)于圖2中的10、9、8部件。

流化床燃燒的基本原理是燃料顆粒在流態(tài)化狀態(tài)下進行燃燒，是一種介于層燃和懸浮燃燒之間的燃燒方式。風粉溶度（即粉體質(zhì)量與進風量之比，g/m3）是燃燒效果的關(guān)鍵參數(shù)[28]。為了研究風粉濃度對生物質(zhì)粉體燃燒的影響，在進風量不變的前提下，改變生物質(zhì)喂料電機的轉(zhuǎn)速，尋找適宜的風粉濃度，保證流化床燃燒器產(chǎn)生穩(wěn)定的高溫煙氣。

圖6是風粉濃度與流化床燃燒器不同位置的最高溫度的關(guān)系?？芍L粉質(zhì)量濃度低于220 g/m3時，燃燒器內(nèi)不能保持連續(xù)穩(wěn)定的燃燒狀態(tài)，且整個系統(tǒng)溫度較低；當粉體質(zhì)量濃度在280 g/m3以上時，排煙口出現(xiàn)深黃色的濃煙，表明燃燒器內(nèi)空氣供氧不足，生物質(zhì)粉體燃燒不充分，還很容易在點火時出現(xiàn)爆燃現(xiàn)象，爐內(nèi)瞬間壓強增大，不利于整個系統(tǒng)的安全穩(wěn)定；當風粉質(zhì)量濃度為240 g/m3時，主燃室溫度能達到1 021 ℃，排煙口為淺白色的清煙，表明粉體燃料燃燒效果理想。通過燃燒性能試驗研究，確定燃燒爐的最佳風粉質(zhì)量濃度為240 g/m3。

圖7給出了在最佳風粉濃度下，粉體在燃燒過程中溫度場的分布變化關(guān)系。從圖7中可以看出，燃燒室密相區(qū)下部的溫度最高，整個燃燒器內(nèi)的溫度由下至上依次降低，溫度梯度逐漸增大，但密相區(qū)的溫度梯度較小，表明生物質(zhì)粉體燃料主要以體積式懸浮燃燒為主；粉體燃燒15 min左右，爐內(nèi)的溫度達到穩(wěn)定，在達到穩(wěn)定之前各測試點溫度均有所上升，但溫升速率會隨著時間的增加而有所減少。在整個燃燒過程中，粉體燃燒非常迅猛，在喂料5 min后燃燒器內(nèi)溫度迅速升高，15 min爐內(nèi)溫度場達到平衡，整個燃燒過程持續(xù)穩(wěn)定，且排煙口為淺白色的清煙，表明生物質(zhì)粉體燃燒效果理想，燃燒器能連續(xù)、穩(wěn)定的產(chǎn)生高溫煙氣。

3.2 加熱器內(nèi)溫度變化分析

當整個熱載體加熱系統(tǒng)達到穩(wěn)態(tài)后，陶瓷球以3種不同的流量通過加熱器，通過改變陶瓷球的質(zhì)量流量，來研究加熱器內(nèi)高溫煙氣溫度與陶瓷球流量的關(guān)系，進而分析陶瓷球與高溫煙氣在加熱器內(nèi)的對流換熱規(guī)律。加熱器內(nèi)高溫煙氣溫度變化規(guī)律（陶瓷球質(zhì)量流量為6.4 kg/min為例）如圖8所示。

根據(jù)陶瓷球在整個加熱器內(nèi)的溫度變化擬合曲線可以看出，高溫煙氣經(jīng)煙氣管道進入加熱器時溫度在750 ℃左右，加熱器內(nèi)高溫煙氣開始時降溫速率較大，隨后迅速減小，最后在接近煙氣進口處對流換熱較弱。主要是因為開始時陶瓷球和管內(nèi)高溫煙氣溫差大，陶瓷球通過與高溫煙氣對流換熱得到大量的熱量，進而導(dǎo)致高溫煙氣溫度的降低；隨著下降距離的增加，陶瓷球溫度升高，兩者之間的溫差逐漸降低，對流換熱強度減弱，陶瓷球的吸熱量減少，高溫煙氣的降溫速率減??；在接近煙口處，陶瓷球和高溫煙氣的溫差最小，對流換熱量較小。此外，加熱器存在邊界效應(yīng)，因為加熱器是開口系統(tǒng)，進口處煙氣流動劇烈，會加強對流換熱的效果[29]。

3.3 對流換熱系數(shù)的計算

不同質(zhì)量流量的陶瓷球在加熱器內(nèi)經(jīng)過換熱后落入陶瓷球收集管，在距加熱器出口100、550、1 000 mm 3處布置熱電偶（如圖1），將溫控系統(tǒng)數(shù)據(jù)采集時間設(shè)定為3 000 ms，實時檢測陶瓷球的溫度變化。

根據(jù)陶瓷球在加熱器內(nèi)的換熱理論分析可知，豎直管內(nèi)陶瓷球的總表面積就是陶瓷球與管內(nèi)高溫煙氣的總換熱面積，利用牛頓冷卻公式，豎直管內(nèi)的對流換熱量的計算公式

Q=cmΔT=hAΔT （4）

式中為對流換熱量，kJ；c為陶瓷球的定壓比熱容，kJ/(kg×℃)；m為陶瓷球的質(zhì)量，kg；為陶瓷球和空氣的對流換熱系數(shù)，W/(m2·℃)；為陶瓷球和高溫煙氣的換熱面積，m2；ΔT為陶瓷球換熱前后溫差，℃；ΔT為陶瓷球和高溫煙氣的對數(shù)平均溫差，℃。

對數(shù)平均溫差ΔT的計算公式[30]如下

表1表示的是陶瓷球與高溫煙氣的換熱初終溫度及兩者間對數(shù)平均溫差，根據(jù)假設(shè)陶瓷球的吸熱量完全來自于高溫煙氣，忽略熱損失，依據(jù)能量平衡式（4），可以計算出陶瓷球質(zhì)量流量分別在6.2、6.4和6.6 kg/min時的對流換熱系數(shù)分別為481.8、468.2和476.5 W/(m2·℃)，綜合3種流量下陶瓷球與高溫煙氣的對流換熱系數(shù)，可以得到平均對流換熱系數(shù)在475 W/(m2·℃)左右。

表1 陶瓷球與高溫煙氣換熱初終溫度

3.4 熱能利用率的計算

為檢測熱載體加熱裝置的熱能利用率，同一天分3個時間段檢測熱載體加熱系統(tǒng)能量的變化，進而計算出裝置的熱能利用率，計算公式如下

檢測試驗過程中陶瓷球質(zhì)量流量為6.2 kg/min，試驗陶瓷球初溫為20 ℃，每組采樣的觀測時段大約為10 min，共3組，檢測的結(jié)果如表2。通過計算可知，流化床高溫煙氣加熱陶瓷球熱載體的試驗裝置平均熱能利用率為66.3%，表明裝置有很好的節(jié)能特點。

表2 熱載體加熱系統(tǒng)檢測報告

4 結(jié) 論

1）通過開展生物質(zhì)粉在流化床燃燒器上的燃燒性能試驗，獲得了本燃燒爐最適合的風粉質(zhì)量濃度在240 g/m3左右。

2）固體熱載體高溫煙氣加熱裝置實現(xiàn)了穩(wěn)定換熱，陶瓷球與高溫煙氣的對流換熱系數(shù)大約在475 W/(m2·℃)左右；裝置平均熱能利用率為66.3%。實現(xiàn)了設(shè)計目標，提高了換熱效率。

3）固體熱載體高溫煙氣加熱裝置利用生物質(zhì)粉體燃料進行熱載體加熱，節(jié)約了能源資源，為高溫固體熱載體加熱生物質(zhì)快速熱解液化制取生物油工藝的進一步商業(yè)化和工業(yè)化提供技術(shù)支持。

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Design and experiment on solid heat carrier heating device heated by high temperature flue gas for pyrolysis of biomass

Wang Shaoqing,Li Zhihe※, Wu Houkai, Li Ning, Bai Xueyuan

(/,255049,)

Biomass is one of environment friendly and renewable resources, which is considered as an ideally clean energy. In general, the development and utilization of biomass energy aim at converting the solid agricultural and forestry wastes into gaseous, solid or liquid fuels by physical or chemical processing methods. Solid heat carrier heating biomass is one of the process means of preparing bio-oil from biomass pyrolysis. In order to solve the indirect heating slow and low efficiency problems of solid heat carrier heating, a solid heat carrier heating device heated by high temperature flue gas which was generated by fluidized bed combustor was designed, and its structure and principle were analyzed, including high temperature flue gas generator, feeder of ceramic ball, heat carrier heat exchanger, built-in baffle, data acquisition and control system. The device could carry out the solid heat carrier heating performance and the combustion characteristic of fluidized bed combustor. Furthermore, the heat balance analysis of test results was performed. Biomass powder fuel was conducted on proximate analysis, ultimate analysis and determination of low calorific value, the results showed that the biomass powder fuel was a kind of clean energy. By conducting tests of biomass powder fuel combustion on high temperature gas generating apparatus to determine optimum powder concentration was 240 g/m3. The fluidized bed combustion furnace temperature changes were analyzed under optimal wind powder concentration, which indicated that biomass powder burning had ideal effect, the burner could be continuous, stable producing high temperature flue gas. By studying the temperature variation during the heat exchange process of ceramic balls and high temperature flue gas, the convective heat transfer coefficient of ceramic ball and high temperature flue gas and the heat utilization efficiency of the device were obtained. The convection heat transfer coefficient between ceramic balls and the high temperature flue gas was calculated and heat energy utilization of heating equipment was detected. Results showed that the heat utilization efficiency of the heat carrier heater reached by 66.3%. The high temperature flue gas produced by biomass combustion in fluidized bed could satisfy the need of the heating of ceramic balls for biomass pyrolysis. The convection was the main heat transfer in the heat carrier heater and the convection heat transfer coefficient between ceramic balls and the high temperature flue gas was 475 W/(m2·℃). By heat balance analysis and heating capacity theory analysis of the device，it indicated that study results have important guiding significance for solving the biomass pyrolysis technology in the key solid heat carrier heating up issues.

biomass; combustion; heating equipment; fluidized bed; solid heater carrier

10.11975/j.issn.1002-6819.2017.04.013

TK6

A

1002-6819(2017)-04-0089-07

2016-05-31

2016-12-19

國家自然科學基金項目（51276103），國家重點基金（51536009），泰山學者工程專項經(jīng)費，山東省優(yōu)勢學科資助項目聯(lián)合資助。

王紹慶，男，山東滕州人，博士生，主要從事生物質(zhì)能方面的研究。淄博 山東理工大學農(nóng)業(yè)工程與食品科學學院，255049。 Email：wangshasoqing987@163.com

李志合，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事生物質(zhì)能源開發(fā)和綜合利用技術(shù)研究工作，淄博山東理工大學農(nóng)業(yè)工程與食品科學學院，255049。Email：lizhihe@sdut.edu.cn

王紹慶，李志合，吳厚凱，李 寧，柏雪源. 生物質(zhì)熱解固體熱載體高溫煙氣加熱裝置設(shè)計與試驗[J]. 農(nóng)業(yè)工程學報，2017，33(4)：89－95. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2017.04.013 http://www.tcsae.org

Wang Shaoqing, Li Zhihe, Wu Houkai, Li Ning, Bai Xueyuan. Design and experiment on solid heat carrier heating device heated by high temperature flue gas for pyrolysis of biomass[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2017, 33(4): 89－95. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2017.04.013 http://www.tcsae.org