林 波，張衛(wèi)文

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Fe含量對擠壓鑄造Al-Cu合金組織演變及高溫力學(xué)性能的影響

林 波1，張衛(wèi)文2

(1. 貴州大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，貴陽 550025；2. 華南理工大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院，廣州 510640)

采用拉伸性能測試、掃描電子顯微鏡(SEM)、透射電子顯微鏡(TEM)等研究Fe含量對擠壓鑄造Al-Cu合金組織演變及高溫力學(xué)性能影響。結(jié)果表明：隨著Fe含量的增大，鋁銅合金的常溫和高溫性能急劇下降，這主要是由于針狀富鐵相增多，同時(shí)鋁銅合金基體中強(qiáng)化相減少。而耐熱富鐵相可以一定程度上阻礙晶界高溫滑移，F(xiàn)e含量對合金高溫力學(xué)性能的影響沒有常溫性能那么敏感。擠壓壓力可以顯著提高合金的高溫性能，尤其是合金的伸長率，但與常溫力學(xué)性能相比，擠壓壓力對高溫力學(xué)性能的提升幅度下降。同時(shí)，擠壓鑄造鋁銅合金的高溫伸長率在Fe含量為0.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))的附近存在一個峰值。這主要是由于擠壓壓力下合金致密，富鐵相尺寸變得細(xì)小，針狀富鐵相大幅減少，同時(shí)晶粒細(xì)化導(dǎo)致高溫下晶界弱化加劇。

鋁銅合金；富鐵相；高溫力學(xué)性能；擠壓鑄造

鋁合金具有密度低、比強(qiáng)度高、導(dǎo)熱性好等優(yōu)點(diǎn)，廣泛地應(yīng)用于制造航空、交通等領(lǐng)域的耐熱零部件。隨著全球綠色經(jīng)濟(jì)的發(fā)展要求和能源法規(guī)限制越來越嚴(yán)格，對鋁合金的耐熱性能也提出了更高的要求。通過微合金化形成彌散析出相是提高鋁合金耐熱性能的一種有效手段[1]。然而，鋁合金中添加大量希貴金屬，如Sc[2]、Ce[3]、La[4]、Ni[5]、Er[6]和Ag[7]等，將導(dǎo)致材料成本的提高，不利于鋁合金推廣使用。提高合金純凈度也是提高鋁合金耐熱性能的重要途徑[1]，故需要嚴(yán)格控制雜質(zhì)元素鐵的含量。大多數(shù)耐熱鋁合金都對Fe含量有嚴(yán)格的要求，例如高強(qiáng)韌鑄造鋁合金ZL205A，F(xiàn)e含量也要求不大于0.15%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)(GB/T1173—2013)。然而，對雜質(zhì)Fe的控制也將導(dǎo)致材料成本的升高，不利于回收鋁合金的使用。同時(shí)，富鐵相都具有良好的熱穩(wěn)定性，對其尺寸、數(shù)量和類型恰當(dāng)控制能顯著提高鋁合金的高溫性能。近年來，國內(nèi)外學(xué)者針對富鐵相對鑄造鋁合金高溫性能影響方面開展了大量研究。武玉英等[8]研究了鋁硅合金中富鐵相形貌對合金高溫強(qiáng)度的影響，發(fā)現(xiàn)相比針片狀富鐵相，魚骨狀和塊狀富鐵相對合金高溫強(qiáng)度提升明顯。WANG等[9]發(fā)現(xiàn)鋁硅合金中同時(shí)添加Cu和Fe，將形成大量漢字狀的-Fe富鐵相，從而大幅提升合金的高溫力學(xué)性能。YANG等[10]研究發(fā)現(xiàn)高鐵含量鋁硅合金中Cr的添加將使針狀-AlFeSi變成魚骨狀-Al(Fe, Cr)Si，同時(shí)提高合金的高溫延伸率，但是將降低合金高溫強(qiáng)度。Farkoosh等[11]研究了Mo和Mn對Al-Si-Cu-Mg高溫性能的影響，發(fā)現(xiàn)鋁基體中將析出-Al(Fe, Mn，Mo)Si相，大幅提高合金的高溫蠕變強(qiáng)度。從以上可以看出，到目前為止，富鐵相形貌對合金耐熱性能影響依然存在較大爭議，且主要集中于重力鑄造鋁硅合金中，針對鋁銅合金系研究較少。

鋁銅合金因其優(yōu)異的高強(qiáng)、高韌、高耐熱性能，大量應(yīng)用于制造軍工、航空、航天等重要結(jié)構(gòu)件。但是此類合金添加稀貴金屬、Fe含量控制嚴(yán)格，導(dǎo)致價(jià)格較昂貴，同時(shí)由于結(jié)晶范圍很寬，很容易產(chǎn)生鑄造缺陷和導(dǎo)致熱裂傾向，限制了其在民用領(lǐng)域的使用[1]。本文作者在課題組采用擠壓鑄造和富鐵相中和變質(zhì)相結(jié)合的工藝，研究了Fe含量對合金組織和常溫力學(xué)性能的影響，發(fā)現(xiàn)Fe含量會降低合金常溫力學(xué)性能，但是在擠壓壓力作用下，下降趨勢將減緩[12?13]。然而，F(xiàn)e含量對擠壓鑄造Al-Cu合金高溫力學(xué)性能影響規(guī)律還不甚了解。因此，本文作者以不同F(xiàn)e含量的鋁銅合金為研究對象，系統(tǒng)研究合金Fe含量對擠壓鑄造Al-Cu合金高溫力學(xué)性能影響，為開發(fā)高性能、低成本的耐熱高鐵鋁銅合金，擴(kuò)大鋁銅合金在交通等民用領(lǐng)域的使用范圍，為廢鋁回收利用提供理論基礎(chǔ)和技術(shù)支撐。

1 實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)所用原材料為A00鋁錠、Al-50Cu、Al-10Mn和Al-5Fe中間合金。在井式電阻爐中進(jìn)行合金熔煉，熔體經(jīng)過精煉、除氣和除渣后，于710 ℃左右進(jìn)行澆注。合金的化學(xué)成分如表1所列。擠壓鑄造實(shí)驗(yàn)在1 MN四柱液壓力機(jī)上進(jìn)行，模具預(yù)熱溫度為250 ℃，擠壓壓力分別為0和75 MPa，擠壓速度為0.01~0.018 m/s，保壓時(shí)間為30 s，獲得的鑄錠尺寸為68 mm×65 mm。在擠壓鑄件同半徑的周邊截取10 mm的圓棒，放入鼓風(fēng)爐中進(jìn)行T7熱處理。T7熱處理工藝為(530±5) ℃固溶處理5 h，再升溫至(540±5) ℃固溶處理7 h，在70~100 ℃水中水淬，然后在(215±5) ℃時(shí)效16 h，空冷。將熱處理后的圓棒加工成標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣后，在帶有高溫環(huán)境箱的SANS CMT5105微機(jī)控制萬能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行高溫拉伸力學(xué)性能測試，每個測量點(diǎn)為3個試驗(yàn)樣的平均值。高溫拉伸的溫度為200~300 ℃，試樣按照國標(biāo)GB/T 4338—2006保溫10 min，拉伸速率為1 mm/min。金相試樣在拉伸試樣的夾頭的相同位置截取，拋光后采用的腐蝕劑為0.5%HF(質(zhì)量分?jǐn)?shù))水溶液，采用LEICA/DMI 5000M 金相顯微鏡進(jìn)行顯微組織觀察。為了分析擠壓壓力對合金晶粒尺寸的影響，對樣品進(jìn)行電解腐蝕，采用的腐蝕劑為氟硼酸水溶液(15 mL HBF3+200 mL H2O)，電壓為20 V。組織和拉伸斷口觀察在Nova Nano SEM 430掃描電子顯微鏡(SEM)上進(jìn)行。采用透射電鏡(JEOL 3010，Jeol Ltd., Japan)對(Al)基體中第二相進(jìn)行觀察，分析溫度和富鐵相對合金高溫?cái)嗔研袨橛绊憽?/p>

表1 合金的主要化學(xué)成分

2 結(jié)果與討論

2.1 合金力學(xué)性能

不同F(xiàn)e含量的合金高溫力學(xué)性能如圖1所示。由圖1可知，隨著溫度的升高，不同F(xiàn)e含量合金的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度都顯著地降低，而伸長率都顯著增大。隨著壓力的增大，各合金的力學(xué)性能都得到了一定程度的提升，尤其是合金的伸長率。值得一提的是，與常溫力學(xué)性能相比，壓力對合金高溫強(qiáng)度的提升變得不明顯。隨著Fe含量的增大，相同壓力和溫度下合金的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度都顯著降低，而伸長率的變化卻隨著壓力的不同而稍有變化。當(dāng)擠壓壓力為0 MPa時(shí)，不同溫度下的合金伸長率隨著Fe含量的增大都稍有下降。當(dāng)擠壓壓力75 MPa時(shí)，常溫下合金的伸長率隨著Fe含量增大逐漸下降，而在高溫時(shí)卻有顯著地不同。當(dāng)Fe含量從0.1%增大至0.5%時(shí)，合金的伸長率顯著地上升，繼續(xù)增大Fe含量，合金的伸長率又稍有下降。

圖1 不同溫度下合金的力學(xué)性能

2.2 合金的顯微組織

圖2所示為不同F(xiàn)e含量和擠壓壓力下合金顯微組織。從圖2可見，當(dāng)Fe含量為0.1%時(shí)，0 MPa下合金中僅有少量漢字狀富鐵相。當(dāng)Fe含量增大至0.5%時(shí)，0 MPa下合金中出現(xiàn)少量針狀富鐵相，同時(shí)漢字狀富鐵相也變得粗大，數(shù)量增多。當(dāng)Fe含量繼續(xù)增大至1.0%時(shí)，合金中漢字狀富鐵相和針狀富鐵相數(shù)量進(jìn)一步增多，尺寸進(jìn)一步增大。隨著擠壓壓力從0 MPa增大至75 MPa，合金中富鐵相尺寸變得細(xì)小，同時(shí)針狀富鐵相數(shù)量也顯著得減少。

圖2 不同F(xiàn)e含量和擠壓壓力合金的顯微組織

2.3 溫度對合金高溫力學(xué)性能的影響

隨著溫度的升高，不同F(xiàn)e含量合金的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度都顯著地降低，而伸長率都顯著地增大，這主要是與不同拉伸溫度下合金中第二相的變化有關(guān)。圖3所示為不同拉伸溫度下擠壓鑄造Fe05合金拉伸斷口形貌。從圖3可以清楚地看到，隨著溫度的升高，合金斷口中的韌性特征變得越來越明顯，尤其是溫度為300 ℃時(shí)，(Al)基體發(fā)生了顯著得滑移，在富鐵相處形成的韌窩變得深而多。

圖3 不同溫度的擠壓鑄造Fe05合金拉伸斷口形貌

為了分析拉伸溫度對合金中第二相形貌的影響，對Fe05合金基體進(jìn)行TEM分析。圖4所示為不同溫度下Fe05合金基體中的第二相TEM像。由圖4可看出，T7熱處理態(tài)的基體中第二相為(Al2Cu)相和(Al20Cu2Mn3)相，而(Al20Cu2Mn3)在300 ℃的試樣中依然清晰可見，表明(Al20Cu2Mn3)相具有較高的高溫穩(wěn)定性。大量研究表明：(Al)基體是最主要的高溫弱化相，而Al2Cu相也僅在低于200 ℃的時(shí)候耐熱，保持穩(wěn)定。而合金中(Al20Cu2Mn3)相是比較耐熱的第二相，耐熱溫度高達(dá)350 ℃。而Al合金中的富鐵相也具有比較大的耐熱性，在400 ℃依然保持穩(wěn)定[14]。從圖4可以看到，隨著溫度的升高，相的形貌發(fā)生了很大變化。在常溫拉伸組織中相為細(xì)小的針狀形貌，其尺寸約為500 nm。而在300 ℃拉伸試樣的組織中相變得粗大，其尺寸接近1 μm。此外與常溫拉伸組織相比，高溫拉伸試樣中的相數(shù)量明顯減少，相的密度減少。因此，隨著溫度升高，(Al)基體中相的粗化以及密度的減少是高溫性能降低的主要原因。這是由于一方面溫度升高，導(dǎo)致(Al)基體的第二相發(fā)生了粗化，高溫下對(Al)基體中位錯的運(yùn)動阻礙作用減弱造成的[15]。另一方面，隨著溫度升高，原子擴(kuò)散能力增強(qiáng)，界面滑動能力加強(qiáng)，在第二相處萌生裂紋源的機(jī)會減少，從而導(dǎo)致伸長率隨著溫度升高而顯著提高[16]。

圖4 不同溫度下Fe05合金基體中的第二相TEM像

2.4 擠壓壓力對鋁銅合金高溫力學(xué)性能影響

圖5所示為200 ℃時(shí)不同壓力下合金的拉伸斷口。從圖5可見，壓力下合金的斷口形貌表現(xiàn)出明顯的韌性斷裂的特征，韌窩深而多。圖6所示為不同擠壓壓力下T7態(tài)合金的顯微組織。從圖6中可見，擠壓壓力可以顯著得細(xì)化Fe05合金中(Al)晶粒尺寸，當(dāng)擠壓壓力從0 MPa增大到75 MPa，合金的(Al)晶粒尺寸從85 μm細(xì)化至45 μm。同時(shí)，0 MPa下合金的金相試樣上可以發(fā)現(xiàn)大量的顯微縮松，而75 MPa下金相試樣表面非常光潔，合金的顯微縮松基本不可見，這主要是由于擠壓壓力的強(qiáng)制補(bǔ)縮使組織中孔洞或縮松減少[17]。

隨著壓力的增大，各合金的常溫和高溫力學(xué)性能都得到了一定程度的提升，尤其是合金的伸長率。從圖2中可以發(fā)現(xiàn)，擠壓壓力下合金中針狀富鐵相大幅減少，同時(shí)晶界處富鐵相變得細(xì)小，這些都有利于合金力學(xué)性能的提高。BAI等[18]研究發(fā)現(xiàn)，Al-Cu合金中添加Zr基非晶，將細(xì)化晶粒，使鋁基體中′強(qiáng)化相增多，從而大幅提高合金的常溫和高溫力學(xué)性能。而從圖5中可以看到，擠壓壓力可以顯著得細(xì)化晶粒，同時(shí)增大鋁基體中元素固溶度，從而使基體中強(qiáng)化相增多，提高合金力學(xué)性能。另一方面，擠壓壓力下合金縮松大幅降低，合金變得致密，這也有利于合金力學(xué)性能的提高(見圖5)。因此，擠壓壓力下合金常溫和高溫合金力學(xué)性能得提高，主要與擠壓壓力下合金的縮松減少、晶粒細(xì)化以及壓力下富鐵相形貌、分布發(fā)生了變化有關(guān)。

圖7所示為不同溫度下壓力對抗拉強(qiáng)度的增長量。由圖7可看出，隨著溫度從室溫增大到200 ℃，壓力對抗拉強(qiáng)度的增長量減少，大約降低了一倍。這說明隨著溫度的升高，擠壓壓力對合金力學(xué)性能的提升幅度下降，這主要是與壓力下導(dǎo)致晶粒細(xì)化有關(guān)。大量研究表明：(Al)晶粒細(xì)化可以顯著地提升合金的室溫力學(xué)性能，但是將降低合金高溫力學(xué)性能[14]。這主要是由于(Al)是Al-Cu最容易塑性變形的部分，是高溫弱化相。因此，當(dāng)溫度升高時(shí)，(Al)基體發(fā)生塑性變形，壓力下合金的(Al)晶粒越細(xì)，晶界越多，變形滑移的能力越大，從而表現(xiàn)為高溫下壓力對性能的提升效果減弱。另一方面，擠壓壓力可以顯著得提高鋁銅基體中Cu含量，從而增大基體中數(shù)量，然而高溫下，相將發(fā)生粗化，穩(wěn)定性下降，因此表現(xiàn)為擠壓壓力對高溫強(qiáng)度提升幅度下降。

圖5 200 ℃時(shí)合金的拉伸斷口形貌

圖6 不同擠壓壓力下T7態(tài)Fe05合金的顯微組織

圖7 不同溫度下壓力對抗拉強(qiáng)度的增長量

2.5 Fe含量對鋁銅合金高溫力學(xué)性能影響

隨著Fe含量增加，T7熱處理態(tài)合金的常溫和高溫強(qiáng)度都顯著降低。前期研究工作中已經(jīng)詳細(xì)地分析了Fe含量對T5熱處理態(tài)合金力學(xué)性能的影響，發(fā)現(xiàn)Fe含量將導(dǎo)致力學(xué)性能的下降，這主要是由于針狀富鐵相的增多，以及富鐵相消耗基體中Cu和Mn含量，導(dǎo)致基體中增強(qiáng)相減少，這與現(xiàn)在T7熱處理態(tài)下常溫和高溫的力學(xué)性能基本一致[19]。圖8所示為300℃時(shí)不同F(xiàn)e含量合金的拉伸斷口形貌。由于Al-Cu合金凝固過程中(Al)枝晶間剩余的液相最后凝固，容易形成縮松，由于合金元素來不及擴(kuò)散，因此縮松處(Al)枝晶中將固溶大量合金元素，經(jīng)過固溶時(shí)效處理后，析出的第二相可以明顯的反映Fe含量對(Al)基體中固溶效果的影響。從圖8可見，當(dāng)Fe含量為0.1%時(shí)，(Al)枝晶中存在大量彌散白色第二相，根據(jù)能譜結(jié)果這些細(xì)小的微米級彌散第二相為相(Al20Cu2Mn3)。而當(dāng)Fe含量增至1.5%，(Al)枝晶中的相數(shù)量急劇減少。這主要是由于富鐵相的增多，將消耗基體中的Cu和Mn含量，導(dǎo)致(Al)基體的固溶強(qiáng)化效果減弱。

圖9所示為不同溫度下Fe05合金和Fe01合金抗拉強(qiáng)度差值。從圖9可見，隨著溫度的上升，抗拉強(qiáng)度差值逐漸降低，這意味著Fe含量對合金高溫力學(xué)性能的影響沒有常溫性能那么敏感。一般認(rèn)為，鑄造耐熱鋁合金的強(qiáng)化機(jī)制有固溶強(qiáng)化、晶界強(qiáng)化等。合金中固溶的元素越多，形成的彌散耐熱強(qiáng)化第二相越多，高溫力學(xué)性能越好。合金中晶界上耐熱第二相越多，分布的越均勻，尺寸越細(xì)小，對阻礙晶界滑移的能力越大，高溫力學(xué)性能越好。Fe含量對合金高溫力學(xué)性能的影響，一方面歸功于高溫下耐熱富鐵相對晶界滑移的阻礙作用，圖10所示為透射電鏡觀察到的結(jié)果。從圖10可見，少量的圓筒狀富鐵相釘扎在晶界上將有助于阻礙晶界的滑移。另一方面，隨著溫度的上升，鋁銅合金中主要強(qiáng)化相相弱化，而Fe含量導(dǎo)致鋁基體中相減少，相比常溫力學(xué)性能，沒那么敏感。

圖8 300℃時(shí)不同F(xiàn)e含量合金斷口形貌

圖9 不同溫度下Fe05合金和Fe01合金抗拉強(qiáng)度差值

從圖1可知，當(dāng)擠壓壓力為75 MPa時(shí)，常溫下合金的伸長率隨著Fe含量增大逐漸下降，而在高溫時(shí)卻有顯著地不同。當(dāng)Fe含量從0.1%增大至0.5%時(shí)，合金的伸長率顯著地上升，繼續(xù)增大Fe含量，合金的伸長率又稍有下降。這主要是由于壓力細(xì)化了合金的(Al)枝晶，此時(shí)作為高溫弱化相的(Al)將容易發(fā)生滑移，而富鐵相尺寸變得細(xì)小，對伸長率的惡化作用減弱。同時(shí)由于Fe含量將導(dǎo)致基體中第二相減少，對(Al)基體中位錯的運(yùn)動阻礙作用減弱。因此，當(dāng)0.5%時(shí)，合金的伸長率顯著地上升，繼續(xù)增大富鐵相時(shí)，由于針狀富鐵相的增多，使高溫伸長率又稍有下降。從圖7不同F(xiàn)e含量合金200 ℃拉伸斷口形貌上可以發(fā)現(xiàn)，隨著Fe含量從0.1%增大至1.0%，合金中鋁基體滑移非常明顯，這進(jìn)一步說明擠壓壓力下晶界增多，以及Fe含量降低鋁基體中強(qiáng)化相(主要為相)，對鋁基體中位錯阻礙作用減弱，從而表現(xiàn)為擠壓鑄造合金高溫伸長率隨著Fe含量增大而增大。

圖10 Fe01合金中晶界上的富鐵相形貌

3 結(jié)論

1) 隨著溫度的升高，不同F(xiàn)e含量合金的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度都顯著降低，而伸長率都顯著增大。這主要是由于(Al)基體中相的粗化以及密度的減少的結(jié)果。

2) 隨著Fe含量的增大，鋁銅合金常溫和高溫力學(xué)性能都逐漸下降，但Fe含量對合金高溫力學(xué)性能的影響沒有常溫性能那么敏感，這主要是由于鋁銅合金中富鐵相的增多，將導(dǎo)致鋁銅合金基體中強(qiáng)化相減少，而晶界處耐熱富鐵相可以一定程度上阻礙晶界的 滑移。

3) 擠壓壓力可以顯著提高合金高溫強(qiáng)度，尤其是合金的伸長率，但與常溫力學(xué)性能相比，擠壓壓力對高溫力學(xué)性能的提升幅度下降。擠壓鑄造鋁銅合金的高溫伸長率在Fe含量為0.5%附近時(shí)存在一個峰值，這主要是由于擠壓壓力下合金致密，富鐵相變得細(xì)小，針狀富鐵相大幅減少，同時(shí)晶粒細(xì)化導(dǎo)致高溫下晶界弱化加劇所致。

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(編輯 龍懷中)

Effects of Fe content on microstructure evolution and elevated-temperature mechanical properties of squeeze cast Al-Cu alloys

LIN Bo1, ZHANG Wei-wen2

(1. School of Mechanical Engineering, Guizhou University, Guiyang 550025, China;2. School of Mechanical and Automotive Engineering, South China University of Technology, Guangzhou 510640, China)

The effects of Fe content on the evolution of microstructure and elevated-temperature mechanical properties of squeeze cast Al-Cu alloys were studied by tensile test, scanning electron microscopy(SEM) and transmission electron microscopy(TEM). The results show that the room temperature and elevated-temperature mechanical properties decrease with increasing Fe content in Al-Cu cast alloys, which attribute to the increase of volume fraction of needle-like iron-rich intermetallics and the decrease of volume fraction of precipitation particles in(Al) matrix. The heat-resistant iron-rich intermetallics phases around the grain boundary can prevent the sliding of grain boundary at elevated temperature. As a result, the effect of Fe content on elevated-temperature mechanical properties is less sensitive than room-temperature mechanical properties. The applied pressure improves the elevated temperature mechanical properties, especially the elongation. However, the increased range of elevated temperature mechanical properties resulted by applied pressure decreases compared to the room temperature mechanical properties, and there is a peak value of elongation at elevated temperature for the squeeze cast alloys with Fe content of 0.5% (mass fraction). The results attribute to the high dense-component of squeeze cast alloys, the refinement of iron-rich intermetallics, the decrease of needle-like iron-rich intermetallics, and the refinement of grain size which leaded to the weakness of grain boundary at elevated temperature.

Al-Cu alloys; iron-rich intermetallic; elevated-temperature mechanical properties; squeeze casting

Project(51374110) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project (2005A030312003) supported by the Natural Science Foundation of Guangdong for Team Research, China; Project(201440) supported by the Research Fund for Doctoral Program of Guizhou University, China; Project(2015009) supported by the Open Foundation for Natural Metal Materials Near Net Forming Engineering Technology Research Center, China

2016-06-17; Accepted date: 2016-10-13

LIN Bo; Tel: +86-15285049061; E-mail: linbo1234@126.com

10.19476/j.ysxb.1004.0609.2017.05.002

1004-0609(2017)-05-0885-09

TG249

A

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51374110)；廣東省自然科學(xué)基金團(tuán)隊(duì)項(xiàng)目(2005A030312003)；貴州大學(xué)引進(jìn)人才科研基金資助項(xiàng)目(201440)；國家金屬材料近凈成形工程技術(shù)研究中心開放基金項(xiàng)目(2015009)

2016-06-17；

2016-10-13

林 波，講師，博士；電話：15285049061；E-mail：linbo1234@126.com