套管接頭臺(tái)階密封面的密封性能模擬試驗(yàn)

蔄靖宇, 安 琦

(1.華東理工大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院,上海 200237; 2.上海電力學(xué)院數(shù)理學(xué)院,上海 200090)

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套管接頭臺(tái)階密封面的密封性能模擬試驗(yàn)

蔄靖宇1,2, 安 琦1

(1.華東理工大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院,上海 200237; 2.上海電力學(xué)院數(shù)理學(xué)院,上海 200090)

油套管接頭的密封性能是評(píng)價(jià)螺紋聯(lián)接性能的一項(xiàng)重要指標(biāo),對(duì)油氣井生產(chǎn)安全與環(huán)境將產(chǎn)生重要影響。本文通過對(duì)油套管接頭擰緊時(shí)的受力與摩擦分析,在前期研究成果的基礎(chǔ)上,結(jié)合有關(guān)文獻(xiàn)推導(dǎo)出臺(tái)階油套管接頭上扣時(shí)所需的擰緊力矩的計(jì)算表達(dá)式。搭建了油套管接頭密封性能試驗(yàn)裝置,針對(duì)具有不同密封初始間隙和密封面表面粗糙度的螺紋接頭,模擬試驗(yàn)研究了擰緊力矩、氣體密封壓力、密封初始間隙和密封表面粗糙度等因素對(duì)泄漏率的影響規(guī)律,獲得了相應(yīng)的變化曲線,并對(duì)這些曲線進(jìn)行了分析。

油套管接頭; 密封性能; 擰緊力矩

油套管接頭的密封性能是評(píng)價(jià)螺紋聯(lián)接性能最重要的指標(biāo)之一,對(duì)于API油套管螺紋接頭而言,在一定的扭矩作用下,內(nèi)外螺紋嚙合的緊密程度決定了螺紋的密封性能。為了提高油套管螺紋的密封性能,一般都設(shè)置密封臺(tái)階。密封效果受幾何結(jié)構(gòu)及機(jī)械加工誤差的影響,有關(guān)這方面的研究已有很長(zhǎng)歷史。

龔偉安[1]研究發(fā)現(xiàn),螺紋牙高公差帶、牙型角公差帶和錐度公差帶都直接影響API套管螺紋的密封性能,指出在內(nèi)螺紋鍍一定厚度的錫或鋅層,并使用性能優(yōu)異的密封脂有利于實(shí)現(xiàn)密封。馮德渝[2]針對(duì)API油管螺紋的牙型特點(diǎn)分析了錐度誤差、螺距誤差和牙型誤差等因素對(duì)API油管螺紋連接密封性能的影響,認(rèn)為螺距誤差、油管螺紋梳刀制造公差是造成油管螺紋聯(lián)接密封性能差的最主要因素。史交齊等[3]針對(duì)油套管提出了改善螺紋密封性的措施,其中包括嚴(yán)格控制螺紋齒高、牙型角、錐度和中徑的公差。王新虎等[4]就上扣扭矩構(gòu)成對(duì)特殊螺紋密封完整性及結(jié)構(gòu)完整性的影響進(jìn)行了研究,結(jié)果表明,螺紋螺距、錐度、中徑、緊密距偏差等因素明顯影響特殊螺紋的上扣扭矩構(gòu)成及其各部分比例,而較低的臺(tái)肩扭矩與總上扣扭矩比值明顯降低了拉伸載荷下的螺紋密封完整性。

高連新等[5]利用有限元技術(shù)和全尺寸試驗(yàn)相結(jié)合的方法,提出了石油套管特殊螺紋接頭密封設(shè)計(jì)方法,指出金屬對(duì)金屬密封結(jié)構(gòu)形式的選擇與過盈量的確定是特殊螺紋密封設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。崔順賢等[6]設(shè)計(jì)了一種端面金屬自密封的膨脹套管特殊鉤形螺紋結(jié)構(gòu),通過有限元模擬分析,研究了其密封性能。王建東等[7]采用有限元分析方法對(duì)錐面/錐面和弧面/錐面兩種不同的主密封結(jié)構(gòu)進(jìn)行了對(duì)比分析,得到不同工況下兩種密封結(jié)構(gòu)的密封能力隨載荷的變化規(guī)律。練章華等[8]利用有限元力學(xué)分析軟件,設(shè)計(jì)了一種非API特殊鉤形螺紋端面金屬自密封可膨脹螺紋結(jié)構(gòu),以彌補(bǔ)套管膨脹后由于內(nèi)密封面和外密封面變形不協(xié)調(diào)而引起的密封性能下降問題。步玉環(huán)等[9]提出在主密封仍為錐面/錐面密封結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上增加了變錐面和逆向臺(tái)肩結(jié)構(gòu),新的密封結(jié)構(gòu)改善了主密封面上的接觸壓力分布,但密封結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)接觸壓力分布影響較大。

可以看出,目前的文獻(xiàn)大多采用了有限元分析方法對(duì)油套管密封性能進(jìn)行研究,屬于理論研究。而實(shí)際的油套管在擰緊過程中受到很多因素的影響,有些因素很難完全通過理論的方法加以考慮,尤其是對(duì)于密封性能的研究,由于影響因素太多,通過純粹的理論研究十分困難。

為此,本文在作者前期有關(guān)具有臺(tái)階密封面油套管接頭力學(xué)性能分析研究的基礎(chǔ)上,推導(dǎo)出油套管接頭上扣時(shí)所需的擰緊力矩的計(jì)算表達(dá)式,設(shè)計(jì)了具有不同密封初始間隙和密封面表面粗糙度的螺紋接頭,搭建了油套管接頭密封性能試驗(yàn)裝置,通過試驗(yàn)方法,模擬研究了擰緊力矩、氣體密封壓力、密封初始間隙和密封表面粗糙度對(duì)泄漏量的影響規(guī)律。

1 上扣擰緊力矩計(jì)算方法

管體與接箍擰緊到手緊位置時(shí)(未發(fā)生徑向過盈)的聯(lián)接示意圖如圖1(a)所示,其中δe為手緊后兩密封端面的初始間隙,Da為接箍端面的內(nèi)孔直徑。從手緊位置起,管體外螺紋在擰緊力矩T的作用下旋進(jìn)N圈后,管體外螺紋螺尾端的臺(tái)階面與接箍端面相互接觸壓緊而形成密封面,管體與接箍擰緊到機(jī)緊位置時(shí)的聯(lián)接狀態(tài)如圖1(b)所示。

圖1 管體與接箍的聯(lián)接示意圖Fig.1 Simplified schematic of the conical threaded connection

由文獻(xiàn)[10]可知,管體與接箍的密封面發(fā)生接觸前,由于螺紋錐度的影響,螺紋牙發(fā)生徑向過盈配合,其兩側(cè)齒面上必將產(chǎn)生大小相等的接觸壓力;管體與接箍的密封面發(fā)生接觸后,臺(tái)階密封面上產(chǎn)生了擠壓力,并引起了螺紋牙兩側(cè)齒面上接觸壓力的變化(假設(shè)接觸壓力的變化量均勻發(fā)生)。

螺紋接頭上扣時(shí)所需的擰緊力矩T必須克服自身產(chǎn)生的摩擦力矩,這種摩擦力矩由兩部分組成:(1) 所有發(fā)生嚙合的螺紋牙兩側(cè)齒面上產(chǎn)生的摩擦力矩;(2) 臺(tái)階密封面上產(chǎn)生的摩擦力矩。

對(duì)發(fā)生嚙合的單圈螺紋牙,其兩側(cè)齒面上產(chǎn)生的摩擦力矩Tti:

Tti=μ(2pi+ΔpLi-

(1)

式中:μ為摩擦因子;pi為密封面未發(fā)生接觸時(shí)第i圈螺紋牙齒面上的接觸壓力;ΔpLi、ΔpRi分別為密封面發(fā)生接觸后左、右兩側(cè)齒面上的接觸壓力的變化量;P為螺距;α為螺紋牙型角;Di為第i圈螺紋的大徑。

作者在前期的研究中[10],通過對(duì)帶有臺(tái)階密封面的油套管螺紋的力學(xué)分析,推導(dǎo)出臺(tái)階密封面壓緊力WB的計(jì)算方法,由此可以得出臺(tái)階密封面上的摩擦力矩Te:

(2)

式中:WB為密封面上的擠壓力;D0為接箍的外徑;Da為接箍端面的內(nèi)孔直徑。

因此,螺紋接頭上扣時(shí)所需的擰緊力矩T:

(3)

當(dāng)螺紋接頭上扣擰緊N圈時(shí),式(3)中的pi、ΔpLi、ΔpRi和WB由文獻(xiàn)[10]中的模型計(jì)算得出。

2 模擬試驗(yàn)研究

2.1 試樣設(shè)計(jì)與測(cè)量

本試驗(yàn)參考油套管接頭API 5B標(biāo)準(zhǔn)的尺寸參數(shù)自行設(shè)計(jì)了管體和接箍?jī)深惲慵?并組裝成模擬試驗(yàn)所需的螺紋接頭,其工作原理如圖2所示。

圖2 試驗(yàn)螺紋接頭工作原理Fig.2 Schematic of the threaded connection for experiment

為了測(cè)試表面粗糙度和密封面初始間隙對(duì)螺紋接頭密封性能的影響,管體的尺寸和密封面表面粗糙度保持不變。通過改變接箍的長(zhǎng)度來(lái)調(diào)節(jié)螺紋接頭密封面初始間隙,并相應(yīng)地改變其密封面的表面粗糙度,來(lái)測(cè)試不同條件下的螺紋接頭密封性能。

試驗(yàn)中共設(shè)計(jì)了4種不同尺寸及表面要求的接箍試樣,使其與管體試樣擰緊接觸,具體參數(shù)見表1。

表1 試樣編號(hào)及參數(shù)

在測(cè)試密封面初始間隙對(duì)密封性能的影響時(shí),管體與接箍手緊后初始間隙有3種工況,分別為:管體與接箍a之間無(wú)間隙,管體與接箍b之間的間隙0.5 mm,管體與接箍c之間間隙1 mm。在測(cè)試表面粗糙度對(duì)密封性能的影響時(shí),管體與接箍d之間的初始間隙為0。

管體與接箍加工完成后,須對(duì)其密封表面的粗糙度進(jìn)行檢測(cè)。本試驗(yàn)采用奧地利Alicona公司研發(fā)生產(chǎn)的自動(dòng)變焦三維表面測(cè)量?jī)x來(lái)測(cè)量零件密封面的表面粗糙度,如圖3所示。

圖3 自動(dòng)變焦三維表面測(cè)量?jī)xFig.3 3D surface measuring instrument

Alicona自動(dòng)變焦三維表面測(cè)量?jī)x可手動(dòng)測(cè)量選定區(qū)域的半徑、角度、距離等參數(shù),既可測(cè)量線輪廓的粗糙度參數(shù)(如Ra);又可測(cè)量評(píng)定區(qū)域的表面形貌及面粗糙度參數(shù)(如面輪廓算術(shù)平均偏差Sa)。為提高測(cè)量精度,本試驗(yàn)選取面粗糙度評(píng)定指標(biāo),其方法為在每個(gè)試樣的密封面上隨機(jī)地挑選5個(gè)樣本區(qū)域,測(cè)量其Sa。測(cè)量結(jié)果如表2所示。

表2 試樣表面粗糙度Sa的測(cè)量結(jié)果

由表中數(shù)據(jù)可以看出,1～4號(hào)試樣的表面粗糙度的平均值均小于3.2,5號(hào)試樣的表面粗糙度的平均值小于1.6,由此可以判定5個(gè)試樣的表面粗糙度均符合設(shè)計(jì)要求。

2.2 試驗(yàn)裝置與原理

試驗(yàn)裝置的工作原理如圖4所示。將管體與接箍擰緊到手緊位置,通過表盤扭力扳手施加指定的扭矩,使螺紋接頭處于機(jī)緊位置。將密封套筒從接箍一側(cè)套入螺紋接頭,在其兩側(cè)與螺紋接頭接觸的縫隙處涂抹液體密封膠,阻止氣體泄漏。連通座的一端通過螺紋連接到密封套筒上,并用生料帶加以密封;另一端連接集氣管。接箍的進(jìn)氣口開有螺紋,通過三通接頭與輸氣管相連,三通接頭與接箍進(jìn)氣口之間利用橡膠墊圈和生料帶加以密封。試驗(yàn)時(shí),打開氮?dú)馄块_關(guān),通過減壓閥調(diào)節(jié)氣體壓力,試驗(yàn)氣體經(jīng)輸氣管和三通接頭導(dǎo)入螺紋接頭的內(nèi)部空腔中;由于管體與接箍密封面上發(fā)生氣體泄漏,泄露出來(lái)的氣體經(jīng)集氣管導(dǎo)入帶有刻度的玻璃管中,通過讀取玻璃管中水柱的變化量就可測(cè)出試驗(yàn)氣體的泄漏率。搭建的試驗(yàn)裝置如圖5所示。

圖4 試驗(yàn)裝置的設(shè)計(jì)原理Fig.4 Mechanism of the experimental equipment

2.3 試驗(yàn)過程

應(yīng)用上述設(shè)計(jì)的試驗(yàn)裝置,針對(duì)自行設(shè)計(jì)的螺紋接頭進(jìn)行密封性能影響因素模擬試驗(yàn)研究。當(dāng)擰緊圈數(shù)N= 0.025、密封初始間隙δe= 0時(shí),利用式(3)可計(jì)算出擰緊力矩T為51.2 N·m。根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果,并考慮密封初始間隙不為零的情況以及試驗(yàn)裝置自身測(cè)量精度等因素的影響,測(cè)試時(shí)擰緊力矩以10 N·m為步長(zhǎng),從80 N·m增加至140 N·m,共7種工況。

圖5 試驗(yàn)裝置Fig.5 Experimental equipment

本次試驗(yàn)測(cè)試時(shí)選擇低壓氣體,氣體壓力以0.05 MPa為步長(zhǎng),從0.1 MPa增加至0.45 MPa,共8種工況。

螺紋接頭密封性能模擬試驗(yàn)分4組進(jìn)行,分別為管體與接箍a、b、c、d。其中,前3組中兩密封面的表面粗糙度相同,最后一組兩密封面的表面粗糙度不同。

螺紋接頭密封性能模擬試驗(yàn)是指在上扣擰緊力矩和氣體壓力一定的條件下,測(cè)量單位時(shí)間內(nèi)的氣體泄漏量,即泄漏率。對(duì)每一組螺紋接頭,試驗(yàn)時(shí)分別施加擰緊力矩80、90、100、110、120、130 N·m和140 N·m,依次測(cè)量氣體壓力為0.10、0.15、0.20、0.25、0.30、0.35、0.40 MPa和0.45 MPa時(shí)的氣體泄漏量。

3 試驗(yàn)結(jié)果

3.1 擰緊力矩對(duì)泄漏率的影響

圖6所示為試驗(yàn)氣體壓力一定時(shí),泄漏率與擰緊力矩的變化關(guān)系曲線。其中:螺紋接頭兩密封面的表面粗糙度相同,均為3.2 μm;密封面初始間隙為0。研究表明,當(dāng)氣體(流體)內(nèi)壓大于密封面上的接觸壓力時(shí),將發(fā)生泄漏,否則密封。由圖6可知,在試驗(yàn)氣體壓力一定的條件下,隨著擰緊力矩的增加,密封面上的接觸壓力逐步增大,阻礙氣體發(fā)生泄漏的能力逐步增強(qiáng),因此,氣體泄漏率逐步下降。當(dāng)擰緊力矩從80 N·m增加到110 N·m時(shí),氣體泄漏率下降速率較快;當(dāng)擰緊力矩超過110 N·m后,氣體泄漏率下降速率較為平緩,接近于線性變化。

圖6 內(nèi)壓一定時(shí),泄漏率與擰緊力矩的變化關(guān)系Fig.6 Relationship between leakage rate and make-up

torque under a constant gas pressure

3.2 密封壓力對(duì)泄漏率的影響

圖7所示為擰緊力矩一定時(shí),泄漏率與氣體密封壓力的變化關(guān)系曲線。其中:螺紋接頭兩密封面的表面粗糙度相同,均為3.2 μm;密封面初始間隙為0。由圖7可知,當(dāng)擰緊力矩一定時(shí),密封面上的接觸壓力將保持不變,隨著氣體密封壓力的增加,其克服密封阻力發(fā)生泄漏的能力逐步增強(qiáng),因此,氣體泄漏率逐步上升。由圖7還可以看出,當(dāng)試驗(yàn)氣體壓力超過一定值(0.2 MPa)后,氣體泄漏率增速明顯增大。

圖7 擰緊力矩一定時(shí),泄漏率與氣體密封壓力的變化關(guān)系Fig.7 Relationship between leakage rate and gas sealing pressure under a constant make-up torque

3.3 臺(tái)階密封面初始間隙對(duì)泄漏率的影響

當(dāng)密封面初始間隙不同時(shí),泄漏率與擰緊力矩的變化關(guān)系如圖8所示。其中:螺紋接頭兩密封面的表面粗糙度相同,均為3.2 μm;密封面初始間隙分別為0、0.5、1.0 mm;試驗(yàn)氣體密封壓力分別為0.15 MPa和0.30 MPa。由圖可知,在密封面表面粗糙度和試驗(yàn)氣體密封壓力相同,擰緊力矩一定的條件下,密封面初始間隙越大,其接觸壓力越小,阻礙氣體發(fā)生泄漏的能力越弱,氣體發(fā)生泄漏的可能性越大。因此,不同的密封面初始間隙對(duì)氣體泄漏率有一定的影響,具體表現(xiàn)為:密封面初始間隙越大,氣體泄漏率越大。

圖8 密封面初始間隙不同時(shí),泄漏率與擰緊力矩的變化關(guān)系Fig.8 Relationship between leakage rate and make-up torque under different initial sealing clearance

3.4 臺(tái)階密封面表面粗糙度對(duì)泄漏率的影響

當(dāng)密封面表面粗糙度不同時(shí),泄漏率與擰緊力矩的變化關(guān)系曲線如圖9所示。其中:一組螺紋接頭兩密封面的表面粗糙度相同,均為3.2 μm,另一組螺紋接頭兩密封面的表面粗糙度不同,管體為3.2 μm,接箍為1.6 μm;密封面初始間隙為0,試驗(yàn)氣體壓力分別為0.15 MPa和0.30 MPa。由圖可知,在密封初始間隙和試驗(yàn)氣體密封壓力相同,擰緊力矩一定的條件下,密封表面越光滑,其表面上發(fā)生接觸的微凸體數(shù)量越多,實(shí)際接觸面積越大,泄漏通道逐步被封堵,氣體泄漏率越低。同時(shí),擰緊力矩越大,密封表面的光滑程度對(duì)氣體泄漏率的影響越大。

圖9 表面粗糙度不同時(shí),泄漏率與擰緊力矩的變化關(guān)系Fig.9 Relationship between leakage rate and make-up torque with different roughness

4 結(jié) 論

(1) 考慮螺紋接頭擰緊時(shí),發(fā)生嚙合的螺紋牙兩側(cè)面和臺(tái)階密封面上將產(chǎn)生摩擦,利用作者前期的研究成果及有關(guān)參考文獻(xiàn),推導(dǎo)出臺(tái)階螺紋接頭擰緊時(shí)的擰緊力矩計(jì)算公式。設(shè)計(jì)加工了具有不同密封表面粗糙度的管體和接箍,組裝成具有不同密封初始間隙的螺紋接頭。搭建了螺紋接頭密封性能模擬試驗(yàn)裝置,通過該裝置可試驗(yàn)研究擰緊力矩、氣體密封壓力、密封初始間隙和表面粗糙度對(duì)泄漏量的影響規(guī)律。

(2) 模擬試驗(yàn)研究了擰緊力矩、密封氣體壓力、臺(tái)階密封面初始間隙、臺(tái)階密封面表面粗糙度等因素對(duì)密封泄漏率的影響規(guī)律,得出了具體的影響曲線。研究結(jié)果表明,當(dāng)氣體密封壓力一定時(shí),氣體泄漏率隨擰緊力矩的增大而減小,并且呈現(xiàn)出先快后慢的下降趨勢(shì);當(dāng)擰緊力矩一定時(shí),氣體泄漏率隨氣體密封壓力的增大而增大,當(dāng)試驗(yàn)氣體壓力達(dá)到某一臨界值后,氣體泄漏率增速明顯增大;當(dāng)氣體密封壓力和擰緊力矩一定時(shí),密封面初始間隙越小,密封表面越光滑,氣體泄漏率越小。

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Simulating Experiment on Sealing Performance of Shouldered Face for Tubing and Casing Connection

MAN Jing-yu1,2, AN Qi1

(1.School of Mechanical and Power Engineering,East China University of Science and Technology,Shanghai 200237,China; 2.School of Mathematics and Physics,Shanghai University of Electric Power,Shanghai 200090,China)

Sealing performance is an important parameter for the evaluation on connection performance of tubing and casing connections.It has important influences on production safety and environment in oil and gas well.Based on the author’s previous research,calculation expression of tightening torque on tubing and casing connection with shoulder face in make-up condition is established by analyzing load and friction and referring relevant literatures.Experimental rig is set up to test the sealing performance of tubing and casing connection.The influences of tightening torque,sealing gas pressure,initial seal clearance and the roughness of shoulder surface on the leakage rate are investigated.And some concrete variation curves are obtained and analyzed in detail.

tubing and casing threaded connection; seal performance; tightening torque

1006-3080(2017)03-0443-06

10.14135/j.cnki.1006-3080.2017.03.022

2016-09-02

蔄靖宇(1972-),男,博士,研究方向?yàn)槁菁y聯(lián)接設(shè)計(jì)。

安 琦,E-mail:anqi@ecust.edu.cn

TH131.3;TH123.4;TE256.9

A