管體
- 帶式輸送機(jī)托輥性能的分析及優(yōu)化
主要結(jié)構(gòu)包括中間管體、托輥軸、兩端軸承座及密封裝置組成，我國(guó)多采用焊接鋼管制成的管體作為托輥的主體結(jié)構(gòu)[4]，焊接鋼管的壁厚均勻，產(chǎn)生的動(dòng)載荷作用低，適用于帶式輸送機(jī)高速旋轉(zhuǎn)場(chǎng)合。采用有限元分析的方式對(duì)托輥的性能進(jìn)行仿真分析，將托輥的復(fù)雜構(gòu)件離散劃分為多個(gè)相互關(guān)聯(lián)的單元[5]，通過節(jié)點(diǎn)將各單元進(jìn)行連接，通過單元之間的相互關(guān)系計(jì)算整體方程，從而得到托輥整體的性能變化。采用ANSYS 有限元分析軟件對(duì)托輥的性能進(jìn)行分析，首先選取煤礦帶式輸送機(jī)上使用的108 m
機(jī)械管理開發(fā) 2023年10期2023-11-30
- 考慮錨索松弛的懸浮隧道沖擊動(dòng)力響應(yīng)數(shù)值模擬
在水中一定深度的管體、錨泊系統(tǒng)和與兩岸相連的構(gòu)筑物組成。與傳統(tǒng)橋梁相比,懸浮隧道的建設(shè)與運(yùn)營(yíng)對(duì)環(huán)境影響較小。此外,懸浮隧道每單位長(zhǎng)度的建造成本不隨總跨度的增加而增加,為復(fù)雜水域的通道建設(shè)提供了一種全新的選擇[1-2]。在運(yùn)營(yíng)過程中,懸浮隧道面臨著沉船、墜物、車輛撞擊的風(fēng)險(xiǎn),對(duì)隧道結(jié)構(gòu)安全構(gòu)成極大威脅。目前,已有學(xué)者對(duì)懸浮隧道在沖擊荷載作用下的動(dòng)力行為展開了研究。在整體動(dòng)力響應(yīng)方面,Xiang等[3]將懸浮隧道管體簡(jiǎn)化為彈性地基梁,基于Hamilton原理推
隧道建設(shè)(中英文) 2023年10期2023-11-22
- 復(fù)合載荷下S135鉆桿管體裂紋擴(kuò)展與結(jié)構(gòu)改進(jìn)
井下S135鉆桿管體斷裂失效現(xiàn)象進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)交變載荷作用下鉆桿管體腐蝕坑處更容易發(fā)生疲勞斷裂。黃本生等[8]則研究了不同條件對(duì)鉆桿材料疲勞壽命的影響,研究表面缺口會(huì)導(dǎo)致鉆桿更易產(chǎn)生疲勞破壞。隨著井深的不斷增加,井下工作環(huán)境愈發(fā)惡劣,鉆桿不僅承受軸向載荷、彎曲載荷、扭矩載荷等多種載荷的復(fù)合作用,在某些井眼中甚至還面臨著酸性腐蝕介質(zhì)。管體表面受到腐蝕介質(zhì)、鉆井液等的腐蝕或沖蝕后產(chǎn)生腐蝕坑、沖蝕坑和劃痕等缺陷,在復(fù)合載荷循環(huán)作用下裂紋萌生、擴(kuò)展,直至疲勞斷裂失
機(jī)械科學(xué)與技術(shù) 2023年10期2023-11-01
- 一種外定型無支架扣模保溫鋼管
管，包括端蓋、外管體、保溫層一、隔熱套、保溫層二、內(nèi)管體、固定槽、卡槽、固定螺釘、連接頭、外螺紋、內(nèi)孔、密封墊、凸邊、端蓋環(huán)體、螺紋孔和限位繩等。該實(shí)用新型中設(shè)置的端蓋，能夠?qū)ν?span id="j5i0abt0b" class="hl">管體和內(nèi)管體兩側(cè)端部位置進(jìn)行限制固定，另外端蓋中設(shè)置的卡槽也能夠?qū)Ω魺崽變蓚?cè)端部位置進(jìn)行限制固定，同時(shí)配合截面為梅花形狀的隔熱套，從而減少了外管體和內(nèi)管體之間的偏心。該實(shí)用新型中設(shè)置限位繩，從而將內(nèi)管體限制在一定范圍之內(nèi)，進(jìn)一步減小外管體和內(nèi)管體之間的偏心；該實(shí)用新型中設(shè)置鎖緊螺釘
鋼管 2023年2期2023-08-06
- S135鉆桿管體刺穿失效分析
油田S135鉆桿管體刺穿失效事故進(jìn)行試驗(yàn)分析,以確定其刺穿失效的原因，從而 預(yù)防此類事故的再次發(fā)生。1 事故概況失效鉆桿管體用于西部某油田，其規(guī)格為Φ114.3 mm×8.56 mm,鋼級(jí)為S135。該鉆桿在下鉆作業(yè)過程中，鉆井工作人員在鉆井平臺(tái)發(fā)現(xiàn)泵壓降低了5 MPa，于是停止鉆進(jìn)，進(jìn)行起吊鉆柱作業(yè)。在起鉆過程中，發(fā)現(xiàn)在井深1 500 m位置的鉆桿管體出現(xiàn)了刺穿。刺穿鉆桿下部的鉆柱長(zhǎng)度為3 000 m。2 宏觀分析刺穿鉆桿管體宏觀形貌如圖1所示。對(duì)圖1中
石油管材與儀器 2022年6期2023-01-03
- 太陽(yáng)能真空管的支撐結(jié)構(gòu)、太陽(yáng)能真空管及太陽(yáng)能熱水器
太陽(yáng)能真空管的內(nèi)管體和外管體之間，且所述支撐架包括依次連接的第一支撐段、第二支撐段和第三支撐段，所述第二支撐段位于太陽(yáng)能真空管的根部，所述第一支撐段由太陽(yáng)能真空管的頂部沿太陽(yáng)能真空管的長(zhǎng)度方向延伸，所述第三支撐段由太陽(yáng)能真空管的底部沿太陽(yáng)能真空管的長(zhǎng)度方向延伸，且所述第三支撐段的長(zhǎng)度長(zhǎng)于所述第一支撐段。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的太陽(yáng)能真空管的支撐結(jié)構(gòu)，其特征在于，所述第一支撐段、所述第二支撐段和所述第三支撐段為一體結(jié)構(gòu)。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的太陽(yáng)能真空管的
新能源科技 2022年1期2022-12-12
- 全管體擴(kuò)徑對(duì)X80 螺旋埋弧焊管力學(xué)性能影響規(guī)律研究*
我國(guó)螺旋埋弧焊管管體及焊接接頭的強(qiáng)韌性和疲勞性能都達(dá)到了與直縫埋弧焊管相當(dāng)?shù)乃剑?以螺旋埋弧焊管為代表的油氣輸送用焊接鋼管的加工技術(shù)、 產(chǎn)品應(yīng)用在近年得到了快速發(fā)展[4-5]。螺旋埋弧焊管生產(chǎn)過程的自動(dòng)化和連續(xù)化，使其可以根據(jù)客戶需求比較靈活地生產(chǎn)出更長(zhǎng)的單根鋼管， 在油氣輸送管道施工中可有效減少焊口數(shù)量， 減少施工成本， 有利于管道的安全服役； 同時(shí)多次X80 焊管氣體爆破試驗(yàn)證明， 螺旋埋弧焊管具有更好的止裂性能[6-7]。 由于螺旋埋弧焊管具有良好
焊管 2022年11期2022-11-29
- 懸浮隧道結(jié)構(gòu)體系耦合分析模型研究
，其主要包含隧道管體、錨索和錨碇，隧道管體通過自身浮力、重力和錨索支撐力共同作用達(dá)到平衡狀態(tài)，從而懸浮在水中，錨索將管體連接至海底的錨碇上，以實(shí)現(xiàn)整體穩(wěn)定。懸浮隧道結(jié)構(gòu)體系的受力特點(diǎn)表明該結(jié)構(gòu)受跨度和水深的限制較小。目前工程人員正在對(duì)位于我國(guó)三大海峽(渤海海峽、臺(tái)灣海峽以及瓊州海峽)的橋隧工程進(jìn)行規(guī)劃和可行性研究，這些工程項(xiàng)目面臨的一個(gè)巨大挑戰(zhàn)就是所處區(qū)域水深過大，懸浮隧道方案針對(duì)該問題實(shí)施可行并具有一定優(yōu)勢(shì)[1-2]。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)懸浮隧道開展過大量研究[
現(xiàn)代交通技術(shù) 2022年5期2022-11-11
- 一種新型海綿城市道路多孔排水混凝土基層施工技術(shù)
能避免網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的管體直接支設(shè)于路基，減少網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)產(chǎn)生由于局部應(yīng)力集中而破壞的情況。2.4 設(shè)置穩(wěn)定層在第一透水層凝固成型前，將若干管體以大于小于的預(yù)設(shè)角度傾斜插設(shè)于第一透水層使其固定，將管體交叉的部位固定，例如通過膠粘結(jié)，或焊接，或綁扎等方式固定，具體的固定方式以能夠牢靠固定為準(zhǔn)，以使管體形成穩(wěn)固的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。并且使上述的若干管體的端部大致均勻分布于穩(wěn)定層，使網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)為空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，即從由路面至路基方向以任意角度在穩(wěn)定層獲取截面時(shí)，若干管體均呈網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。本文
四川建筑 2022年5期2022-11-10
- 串列彈性雙管渦激振動(dòng)干涉的仿真研究
統(tǒng)更便于研究相鄰管體的振動(dòng)干涉。大量關(guān)于串列雙管的尾流干涉試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，下游管體大振幅的尾流誘導(dǎo)振動(dòng)是由上游管體脫落的漩渦導(dǎo)致的，串列雙管間距中存在充分發(fā)展的漩渦決定了下游管體發(fā)生尾流誘導(dǎo)振動(dòng)[4-7]。但是目前普遍存在試驗(yàn)?zāi)Ｐ烷L(zhǎng)徑比較小、多測(cè)點(diǎn)同時(shí)獲取尾流場(chǎng)信息困難等難題。近些年，CFD(computational fluid dynamics)方法逐漸成為多管體渦激振動(dòng)分析的主流。Gao等[8]模擬了低雷諾數(shù)條件下3個(gè)等邊三角形圓柱結(jié)構(gòu)的流動(dòng)，確定了5
振動(dòng)與沖擊 2022年18期2022-09-30
- 水下懸浮隧道管體預(yù)制和拼裝施工技術(shù)
種由懸浮于水中的管體、水下基礎(chǔ)、錨索和駁岸連接段組成新型的交通結(jié)構(gòu)物。相比于傳統(tǒng)的橋梁、隧道等跨越方式，它具有跨越能力強(qiáng)，全天候運(yùn)行，對(duì)地形的適應(yīng)性好，建造成本不隨長(zhǎng)度增加而顯著增大等優(yōu)點(diǎn)［1］，在未來跨海峽通道建設(shè)中具有極大的競(jìng)爭(zhēng)優(yōu)勢(shì)和發(fā)展?jié)摿Γ絹碓绞艿絿?guó)內(nèi)外工程師的關(guān)注。早在上世紀(jì)60年代，意大利在Messina海峽通道建設(shè)中就考慮了懸浮隧道方案，并進(jìn)行了可行性研究。自1985年起，挪威對(duì)Hogsfjord海峽懸浮隧道也進(jìn)行了全面認(rèn)證，認(rèn)為在跨越深水
低溫建筑技術(shù) 2022年5期2022-07-03
- 基于鋼制環(huán)氧套筒的環(huán)焊縫缺陷軸向修復(fù)效果分析
200 mm 的管體上各安裝一只應(yīng)變片傳感器，然后利用鋼制環(huán)氧套筒對(duì)環(huán)焊縫缺陷進(jìn)行修復(fù)，最后在鋼制環(huán)氧套筒外部的6點(diǎn)鐘、12點(diǎn)鐘部位及管體6點(diǎn)鐘部位各安裝一只應(yīng)變片傳感器，如圖1所示。圖1 應(yīng)變片安裝位置示意圖鋼制環(huán)氧套筒灌注結(jié)束后，按工藝要求進(jìn)行靜置，以等待環(huán)氧樹脂固化。待上述準(zhǔn)備工作全部完成后，利用ZYNS-W2000拉伸試驗(yàn)機(jī)對(duì)修復(fù)后的管材進(jìn)行試驗(yàn)，全尺寸拉伸試驗(yàn)過程如圖2所示。圖2 鋼制環(huán)氧套筒軸向修復(fù)效果全尺寸拉伸試驗(yàn)流程框圖2 試驗(yàn)結(jié)果及分析以
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2022年4期2022-04-20
- 細(xì)長(zhǎng)輸流管內(nèi)外流耦合振動(dòng)特性研究
落，進(jìn)而引起彈性管體渦激振動(dòng)(VIV)。當(dāng)尾渦脫落頻率與管體結(jié)構(gòu)固有頻率接近甚至相等時(shí)，“鎖定”現(xiàn)象發(fā)生，從而增強(qiáng)管線振動(dòng)并加速管線的疲勞破壞[3]。當(dāng)內(nèi)流沿管線軸向運(yùn)動(dòng)時(shí)，附加質(zhì)量力、離心力和科氏力誘發(fā)管體流致振動(dòng)(FIV)。這種雙流固耦合工況(外流—管體，內(nèi)流—管體)會(huì)導(dǎo)致管線動(dòng)力學(xué)特性相較單流固耦合工況更加復(fù)雜。在柔性立管/管線渦激振動(dòng)方面，國(guó)內(nèi)外學(xué)者已經(jīng)做了相當(dāng)多探索性的研究工作。Chaplin等[4]通過階梯流下柔性圓柱體振動(dòng)響應(yīng)試驗(yàn)，獲得了沿軸
海洋工程 2022年2期2022-04-02
- 碰撞作用下鋼-混組合懸浮隧道管體局部響應(yīng)分析
構(gòu)。它通常由隧道管體、錨固裝置、水下基礎(chǔ)和駁岸連接段組成[1]。與傳統(tǒng)的橋梁、海底隧道和沉管隧道相比，因其跨越能力大，環(huán)境影響小，全天候運(yùn)營(yíng)和建造成本相對(duì)較低等優(yōu)勢(shì)，在未來跨海通道建設(shè)中具有很強(qiáng)的競(jìng)爭(zhēng)力。懸浮隧道在運(yùn)營(yíng)期間，除受到波浪、洋流、車輛荷載等作用外，還面臨著沉船、海面墜物甚至潛艇碰撞的風(fēng)險(xiǎn)。盡管碰撞沖擊事故發(fā)生的概率很低，但因其荷載質(zhì)量大，易造成懸浮隧道管體破損，進(jìn)而引發(fā)涌水、浮力損失等連鎖反應(yīng)，對(duì)內(nèi)部交通的安全和結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性造成極大的威脅。當(dāng)
振動(dòng)與沖擊 2021年19期2021-10-18
- 改進(jìn)鉆桿管體淬火機(jī)噴嘴 提高生產(chǎn)換道效率
公司生產(chǎn)線以鉆桿管體產(chǎn)品為主，不同規(guī)格產(chǎn)品的生產(chǎn)，熱處理生產(chǎn)線都要有或大或小的調(diào)整，稱之為生產(chǎn)換道。其中淬火機(jī)噴嘴與鉆桿管體的中心對(duì)中找正耗費(fèi)淬火機(jī)換道時(shí)間最多。為提高淬火機(jī)生產(chǎn)換道效率，對(duì)淬火機(jī)噴嘴進(jìn)行設(shè)備改進(jìn)，縮短了換道時(shí)間，有效增加了生產(chǎn)時(shí)間，取得了良好的效果。1 鉆桿整體淬火機(jī)及淬火工藝鉆桿管體是一種比較特殊的鋼管產(chǎn)品，通常采用低合金鋼或合金鋼制造，在鉆桿管體兩端的加厚區(qū)，其壁厚比管體標(biāo)稱壁厚增加100%左右，壁厚增加造成產(chǎn)品淬火后管端直線度不易控
設(shè)備管理與維修 2021年15期2021-09-04
- 蒸汽輸送用X80 鋼級(jí)UOE 焊管的高溫蠕變行為研究及斷口分析
X80 鋼級(jí)焊管管體和焊縫在高溫下的蠕變行為的研究相對(duì)缺乏。對(duì)于高溫服役的材料， 良好的抗蠕變性能是保證材料長(zhǎng)時(shí)安全服役的關(guān)鍵之一。 但對(duì)于蠕變?cè)O(shè)計(jì)壽命動(dòng)輒數(shù)萬至數(shù)十萬小時(shí)的材料，使用真實(shí)的服役條件來測(cè)試蠕變持久壽命顯然是不現(xiàn)實(shí)的， 因此耐熱鋼等相關(guān)高溫構(gòu)件預(yù)測(cè)蠕變持久壽命時(shí)采用的方法是在更高溫度、 更高應(yīng)力條件下對(duì)材料進(jìn)行蠕變?cè)囼?yàn)， 在相對(duì)較短的時(shí)間內(nèi)獲得蠕變斷裂的數(shù)據(jù)， 再通過外推的方法來預(yù)測(cè)材料在真實(shí)服役條件下的蠕變持久壽命[5]。 對(duì)于高溫蒸汽輸送
焊管 2021年7期2021-07-27
- 使用氣動(dòng)卡瓦鉆桿變形原因分析
全，但仍存在鉆桿管體被擠毀的情況，本文主要針對(duì)一起使用氣動(dòng)鉆桿卡瓦時(shí)鉆桿被擠毀的失效事故進(jìn)行原因分析，找出導(dǎo)致鉆桿管體被擠毀變形的主要因素，制定應(yīng)對(duì)措施。1 鉆桿管體發(fā)生擠毀變形的工況某井在起下鉆作業(yè)過程中，發(fā)現(xiàn)井口段?139.7 mm規(guī)格鉆桿變形（該批鉆桿為全新鉆桿并抽檢合格）。該井在鉆進(jìn)至井深5 947.43 m時(shí)，循環(huán)鉆井液，進(jìn)行短程起下鉆，井段5 512.05～5 947.43 m；短起時(shí)，第一柱與第二柱鉆桿之間緊扣，使用DB型吊鉗卸扣兩次卸掉，第
鉆采工藝 2021年3期2021-07-16
- 防止設(shè)備對(duì)鉆桿管體外表面劃傷的研究
62658）鉆桿管體由無縫鋼管經(jīng)管端加厚、全長(zhǎng)熱處理、無損檢測(cè)后形成產(chǎn)品。管體熱處理是將鐓鍛后的無縫鋼管全管進(jìn)行淬火回火熱處理，以保證加厚管強(qiáng)度達(dá)到規(guī)定的強(qiáng)度、韌性標(biāo)準(zhǔn)以滿足需要的鋼級(jí)要求。管體在淬火爐內(nèi)加熱到850度左右，這時(shí)，管體硬度極低，很容易受到各種硬物的刮蹭導(dǎo)致劃傷。輕微劃傷需要后期打磨光滑，影響了生產(chǎn)進(jìn)度，一些管體中部的嚴(yán)重劃傷直接造成了管體被判廢。鉆桿管體存在的劃傷部位需要將劃傷全部修磨去除，影響著生產(chǎn)效率和產(chǎn)品質(zhì)量，嚴(yán)重的管體修磨后剩余壁厚
中國(guó)設(shè)備工程 2021年9期2021-05-18
- 一種新型內(nèi)漲式橡膠密封圈
，包 括 第 一管體和第二管體，第 一 管 體一端套接有連接圈，連接圈套接于第二管體一端，第一管體一端內(nèi)側(cè)設(shè)有橡膠密封帶圈，橡膠密封帶圈兩端內(nèi)側(cè)均開設(shè)有鋼圈槽，鋼圈槽內(nèi)部設(shè)有漲緊鋼圈組件；漲緊鋼圈組件包括C型鋼圈，C型鋼圈兩端內(nèi)側(cè)均固定設(shè)有合頁(yè)。本實(shí)用新型通過C型鋼圈配合弧形條在橡膠密封帶圈內(nèi)側(cè)漲開而將橡膠密封帶圈擠壓至其外側(cè)貼緊第一管體和第二管體內(nèi)壁，進(jìn)而使得橡膠密封帶圈與第一管體和第二管體之間的密封性非常好，通過螺母鎖緊螺桿與套管的位置，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高，保
橡塑技術(shù)與裝備 2021年7期2021-04-22
- 懸浮隧道實(shí)驗(yàn)工程研究
模型水深2 m、管體有效長(zhǎng)度24 m的錨纜懸浮隧道物理模型水池試驗(yàn)[14]。試驗(yàn)的搭建就像建造一個(gè)“迷你工程”，經(jīng)歷了水中纜力調(diào)節(jié)、姿態(tài)精確監(jiān)控、數(shù)據(jù)物理同步等一系列難題。1.2 懸浮隧道競(jìng)爭(zhēng)優(yōu)勢(shì)文獻(xiàn)[1，4]認(rèn)為錨纜懸浮隧道長(zhǎng)度不受限，且文獻(xiàn)[4]估算當(dāng)跨越水域?qū)挾瘸^1 km以后，懸索橋的單位造價(jià)將大幅提升，懸浮隧道的經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)將顯現(xiàn)。文獻(xiàn)[15]比較了已建跨海通道和已有懸浮隧道的概念提案，發(fā)現(xiàn)當(dāng)水深超過80～100 m，且長(zhǎng)度超過千米時(shí)，除了日本青函隧
中國(guó)港灣建設(shè) 2021年3期2021-03-27
- 一種抗靜電抗爆塑料管道
爆塑料管道，包括管體，管體的內(nèi)壁設(shè)置有第一防靜電層，第一防靜電層的內(nèi)側(cè)設(shè)置有第一防腐蝕層，管體的外表面設(shè)置有加強(qiáng)層，加強(qiáng)層的外表面設(shè)置有保護(hù)層，保護(hù)層的外表面設(shè)置有防火層，防火層的外表面設(shè)置有防爆層，防爆層的外表面設(shè)置有第二防靜電層，第二防靜電層的外表面設(shè)置有第二防腐蝕層，管體左右兩側(cè)的外邊緣開設(shè)有卡槽，管體的左右兩端設(shè)置有連接件。該種抗靜電抗爆塑料管道，通過第一防靜電層和第二防靜電層提高管體的防靜電效果，通過防爆層起到防爆效果，通過卡槽與卡板提高連接件連
橡塑技術(shù)與裝備 2021年6期2021-03-19
- 基于管體變形實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)的撓性接管壽命評(píng)估方法
管在使用過程中，管體會(huì)產(chǎn)生4種類型的變形，第1種是管體充壓時(shí)產(chǎn)生的變形；第2種是由于軸向力作用導(dǎo)致管體的軸向變形；第3種是由于剪切力作用導(dǎo)致管體的徑向變形。這3種變形都屬于管體正常的整體性變形。第4種是管體的局部異常變形，它是由于管體內(nèi)部流體壓力變化而產(chǎn)生的一種疲勞變形[2]，這種局部異常變形會(huì)使管體局部區(qū)域應(yīng)力集中，會(huì)加速管體破裂失效。Aaron等[2-6]提出電阻感應(yīng)原理用來識(shí)別橡膠管體的局部異常變形，可以實(shí)現(xiàn)管體變形的全局監(jiān)測(cè)，對(duì)管體的壽命進(jìn)行評(píng)估。
艦船科學(xué)技術(shù) 2020年5期2020-11-27
- 工藝參數(shù)對(duì)L360M鋼級(jí)小彎曲半徑彎管成型質(zhì)量的影響
，實(shí)際測(cè)量鋼管的管體壁厚為10.06 mm；在感應(yīng)加熱彎制后，彎曲段外弧側(cè)管體壁厚減薄，內(nèi)弧側(cè)管體壁厚增加，中性區(qū)管體壁厚變化不大。隨著彎軸半徑縮短，即彎曲半徑減小，彎管的彎曲段管體壁厚發(fā)生明顯變化，如圖2所示。當(dāng)彎曲半徑為6D(D為鋼管直徑)時(shí)，外弧側(cè)管體壁厚均值為9.27 mm，內(nèi)弧側(cè)管體壁厚為10.80 mm，中性區(qū)管體壁厚為9.96 mm，分別變化了-7.85%、+7.36%和-0.99%；當(dāng)彎曲半徑為3D時(shí)，外弧側(cè)管體壁厚均值為8.42 mm，內(nèi)
熱處理技術(shù)與裝備 2020年4期2020-09-03
- 鉆桿管體超聲波探傷誤報(bào)分析及措施
等應(yīng)力作用。鉆桿管體是由材質(zhì)為低碳合金鋼的薄壁無縫管制造，由于鉆桿的工作條件惡劣，除對(duì)管材強(qiáng)度、硬度、耐磨性和沖擊韌性等方面有要求較高外，對(duì)管體上可能存在的裂紋、折迭、夾雜、劃傷等缺陷有嚴(yán)格的檢測(cè)要求。鉆桿管體在制造過程因各種原因中可能會(huì)產(chǎn)生缺陷，這些缺陷經(jīng)常沿管體軸向延伸，在管材橫截面上呈徑向分布，當(dāng)鉆桿在高溫、高壓、交變扭矩等惡劣條件下工作時(shí)，這些缺陷成為了鉆桿刺穿或斷裂的危險(xiǎn)因素。因此，在鉆桿管體要進(jìn)行100%的無損檢測(cè)，目前鉆桿廠家普遍使用超聲波、
設(shè)備管理與維修 2020年14期2020-08-12
- API-5DP 石油鉆桿斷裂失效分析★
。另外被挖出來的管體斷裂表面呈黑色，與正常管體的顏色不同，如圖3。鉆桿是石油鉆井的重要工具，其失效形式有斷裂、腐蝕、刺穿等等，導(dǎo)致其失效的原因也是不同的[1-8]。反復(fù)荷載作用造成的鉆桿管體疲勞及外界環(huán)境影響會(huì)導(dǎo)致在局部高應(yīng)力區(qū)形成微裂紋，微裂紋逐漸擴(kuò)展形成宏觀裂紋，宏觀裂紋繼續(xù)發(fā)展進(jìn)而導(dǎo)致管體斷裂。裂紋擴(kuò)展是一個(gè)多因素共同作用的過程，這些因素包括應(yīng)力集中、加載頻率、晶粒類型、組織結(jié)構(gòu)等[9-11]?，F(xiàn)對(duì)送樣進(jìn)行分析，找出其斷裂所在的大體位置以及斷裂原因。
山西冶金 2020年3期2020-07-15
- 一種防止管線散落的雙套管引流裝置的制作和使用
。引流裝置還包括管體規(guī)整裝置，包括床沿的掛鉤、固定掛鉤上的圓柱體以及與圓柱體連接的U型夾，見圖3。圓柱體的一端固定連接在掛鉤上，另一端通過復(fù)位彈簧與U型夾連接。圓柱體的外周設(shè)置有管體置放凹槽，凹槽的槽壁上有多個(gè)相互平行的小槽，見圖4。掛鉤的內(nèi)側(cè)吸盤設(shè)有抽氣孔和放氣孔，分別連接抽氣管和進(jìn)氣管。抽氣管還與抽氣筒連接，抽氣管上設(shè)抽氣單向閥。抽氣筒包括筒體、活塞以及與活塞連接的推拉桿。筒體下部還設(shè)有排氣管，排氣管上有排氣單向閥。注：1-雙套管; 2- 連接管; 3
- Catheter ablation of premature ventricular complexes associated with false tendons:A case report
線圈套于HGIS管體外部，然后采用一個(gè)艙室對(duì)其進(jìn)行封裝。這種外置式結(jié)構(gòu)相對(duì)來說更適合應(yīng)用于室內(nèi)，當(dāng)應(yīng)用于室外時(shí)對(duì)其防水應(yīng)有較高的要求。Imaging examinationsElectrocardiography (ECG) showed sinus rhythm, and frequent PVCs, with right bundle branch block pattern, with lead V1of R wave, lead V2 and V3
World Journal of Clinical Cases 2020年2期2020-04-22
- 大直徑埋地管道應(yīng)力應(yīng)變有限元分析與計(jì)算*
的重力作用，會(huì)使管體結(jié)構(gòu)發(fā)生變形、 位移，對(duì)地下管線及地下設(shè)施帶來不利影響[1-4]。 隨著管道直徑的增加，其徑厚比增大，徑向穩(wěn)定性變差，因此研究埋深對(duì)管道應(yīng)力應(yīng)變影響就顯得十分關(guān)鍵。 國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)管道受斷裂、 擠壓的研究較多，但是對(duì)大直徑管道安裝后土體對(duì)其應(yīng)力應(yīng)變影響的分析較少[5-8]。 大直徑管道其變形模式更趨于壓力容器，傳統(tǒng)的輸送管道應(yīng)力校核管道模型不再適用，因此研究土體對(duì)管道應(yīng)力應(yīng)變的影響具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。本研究以某市的熱力管道為對(duì)象，利用 “
焊管 2020年3期2020-04-13
- 懸浮隧道縱向結(jié)構(gòu)工程數(shù)值分析方法研究
度。對(duì)于懸浮隧道管體單元，如需考慮撞擊等高精度接觸問題，應(yīng)采用實(shí)體單元；如考慮一般局部受力問題，應(yīng)采用殼單元；如只是進(jìn)行縱向設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)構(gòu)問題分析，可采用梁桿單元。對(duì)于懸浮隧道錨固系統(tǒng)，靜力分析只需用彈簧單元；進(jìn)行動(dòng)力分析時(shí)，則應(yīng)用帶質(zhì)量屬性桿單元或梁?jiǎn)卧?，必要時(shí)還需考慮使用阻尼單元。目前結(jié)合實(shí)際擬建工程對(duì)懸浮隧道縱向結(jié)構(gòu)的研究主要有千島湖、墨西拿海峽等的計(jì)算分析[1-4]，尚未對(duì)數(shù)值分析方法本身工程應(yīng)用性方面的研討。本文從懸浮隧道結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)方法研究角度探討
中國(guó)港灣建設(shè) 2020年2期2020-04-13
- 懸浮隧道縱向結(jié)構(gòu)受力工程規(guī)律研究
作如下假設(shè)：1）管體橫斷面沿縱向不變；2）兩端接岸接頭完全固結(jié)；3）不考慮中間接頭剛度變化，管節(jié)兩端固結(jié)；4）忽略錨索垂度；5）錨索不發(fā)生松弛；6）不考慮基礎(chǔ)與纜索耦合作用。如無特殊說明，各章節(jié)研究算例及參數(shù)如表1所示。表1 方法總述表Table 1 Summary of methods2 水平線形將平曲線形懸浮隧道響應(yīng)結(jié)果除以直線的，得圖1?？梢婋S著平曲率半徑增大，管體扭矩減?。ㄖ本€形懸浮隧道扭矩幾乎為0），水平彎矩及撓度總體呈線性增大并逐漸趨向于直線形
中國(guó)港灣建設(shè) 2020年2期2020-04-13
- 懸浮隧道波浪作用下彈振工程分析方法研究
環(huán)境荷載作用下，管體將產(chǎn)生相應(yīng)的周期性往復(fù)運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而引起纜索伸長(zhǎng)量的改變，可能發(fā)生纜索松弛。當(dāng)纜索松弛態(tài)與張緊態(tài)相互轉(zhuǎn)變時(shí)，可能使得纜索承受較大張力，對(duì)纜索造成不利影響，甚至可能導(dǎo)致纜索破斷[1]。該現(xiàn)象稱為彈振現(xiàn)象，對(duì)懸浮隧道安全影響大，懸浮隧道的設(shè)計(jì)應(yīng)避免彈振的發(fā)生。Seo等人在研究纜索彈振問題時(shí)，考慮八字形布纜方案（圖1（a）），采用Morison方程求解波浪力，僅考慮靜力作用，忽略纜索和管體的動(dòng)力響應(yīng)，通過判斷纜索張力是否為0，從而給出簡(jiǎn)單快速的彈
中國(guó)港灣建設(shè) 2020年2期2020-04-13
- 懸浮隧道多錨固方案結(jié)構(gòu)綜合分析與評(píng)價(jià)研究
。浮筒式懸浮隧道管體通過剛性豎向連接與水面上浮筒連接，如同倒置的浮橋[4]。錨索式懸浮隧道的管體通過柔性錨索與海床固定，類似安放中的沉管[5-6]。對(duì)后者的研究發(fā)展了眾多錨索布置方案，包括兩斜纜[7]、兩豎纜[8-9]、兩斜兩豎纜[8-9]、一斜兩豎纜[9]、兩撇兩捺四斜纜[7-9]、以及倒置索橋[10]等。此外還有豎纜與斜纜縱向混搭布置[11]以及錨索與浮筒組合方案[1，9]。本文設(shè)置1 km長(zhǎng)直線形懸浮隧道模型，設(shè)置7種特征錨索布置，并進(jìn)行定量結(jié)構(gòu)分析
中國(guó)港灣建設(shè) 2020年2期2020-04-13
- 大直徑高精密管體零件的加工
中,大直徑高精密管體零件總長(zhǎng)L為4 000～8 000 mm,主孔d尺寸為φ600+0.110mm,要求表面粗糙度Ra不大于0.8 μm,直線度不大于0.1 mm,管體對(duì)接處外肩圓c及內(nèi)肩孔e與主孔d的同軸度不大于φ0.03 mm,兩端連接螺紋a與主孔d的同軸度不大于φ0.06 mm,管體外圓b與主孔d的同軸度不大于φ0.06 mm。管體零件如圖1所示。2 工藝分析大直徑高精密管體零件是某科研項(xiàng)目中的核心零件,采用合金調(diào)質(zhì)鋼鍛件制造。這類零件的主要加工難點(diǎn)
裝備機(jī)械 2020年1期2020-04-08
- 固定支承式懸浮隧道在列車荷載下的豎向動(dòng)力響應(yīng)研究
立列車荷載下隧道管體振動(dòng)微分方程，并通過振型疊加法和隱式數(shù)值積分方法求解。以模態(tài)分析和時(shí)程分析為基礎(chǔ)，探討荷載列速度、水體對(duì)動(dòng)力響應(yīng)的影響。研究結(jié)果表明：移動(dòng)荷載列通過懸浮隧道時(shí)，管體跨中位移放大系數(shù)在共振速度處出現(xiàn)了極大值。數(shù)據(jù)對(duì)比表明，水體慣性力相當(dāng)于增加了隧道管體的附加質(zhì)量，使其自振頻率有所減小，進(jìn)而減小了荷載列的共振速度，但水體會(huì)放大隧道管體共振時(shí)的位移響應(yīng)。懸浮隧道；固定支承式；列車荷載；動(dòng)力響應(yīng)；振型疊加法懸浮隧道，又稱“阿基米德橋”，是一種用
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2020年1期2020-02-13
- 無縫鋼管軋制力的計(jì)算方法研究
公式的基礎(chǔ)上，但管體和板材的形狀差異給軋制力計(jì)算造成較大的誤差[1]。因此，迫切需要基于管體的軋制變形特點(diǎn)建立準(zhǔn)確的軋制力計(jì)算模型。由于管體和板材的形狀差異，無縫鋼管軋制過程中具有金屬變形復(fù)雜、變量多、耦合強(qiáng)等特點(diǎn)，尤其多段弧線組成的輥型使有些軋制參數(shù)難以在線檢測(cè)，導(dǎo)致其軋制力的計(jì)算精度較低[2]。目前，求解軋制力主要有兩種方法：一是類比方法，即通過管材軋制與板帶軋制進(jìn)行類比，求出軋制過程中管材與軋輥接觸面積的水平投影以及軋輥對(duì)管材的單位接觸壓力，進(jìn)而計(jì)算
天津冶金 2019年5期2019-11-09
- 鉆桿生產(chǎn)線管體進(jìn)料控制的改進(jìn)及應(yīng)用
工好的鉆具接頭與管體進(jìn)行焊接，最終得到鉆桿產(chǎn)品。鉆桿摩擦壓接線的管體進(jìn)料裝置由國(guó)內(nèi)制作，其設(shè)備由進(jìn)料臺(tái)架、外翻料器、室外輸送輥道、內(nèi)翻料器、室內(nèi)輸送輥道和操作臺(tái)組成，其進(jìn)料控制采用傳統(tǒng)的普通繼電接觸器進(jìn)行控制，需要專人手動(dòng)控制操作，操作繁瑣，設(shè)備在使用中出現(xiàn)控制系統(tǒng)故障率高，維修成本加大，生產(chǎn)效率低的問題。經(jīng)過分析，主要原因是繼電器接觸器控制系統(tǒng)中的各種中間繼電器、時(shí)間繼電器、熱繼電器、交流接觸器較多，各工位的動(dòng)作、控制繁簡(jiǎn)不同，各自需要保護(hù)周密，因此電氣
設(shè)備管理與維修 2019年12期2019-10-26
- 一種雙套管引流裝置管體規(guī)整裝置的設(shè)計(jì)
雙套管引流裝置的管體規(guī)整裝置，避免管體彎折，或者被意外牽扯導(dǎo)致引流不暢。1 材料與制作雙套管引流裝置的管體規(guī)整裝置，包括雙套管、連接管、負(fù)壓瓶和負(fù)壓吸引器。連接管連接內(nèi)管與負(fù)壓瓶，負(fù)壓瓶與負(fù)壓吸引器連接。管體規(guī)整裝置包括連接管固定裝置和負(fù)壓瓶上的防折彈簧管。本實(shí)用新型的結(jié)構(gòu)示意圖見圖1。注：1-連接管；2-負(fù)壓瓶；3-負(fù)壓吸引器；4-連接管固定裝置；5-負(fù)壓瓶上的防折彈簧管連接管固定裝置包括床沿掛扣、圓柱體和U型夾。床沿掛扣為可拆卸的組裝結(jié)構(gòu)，包括U型的上
- 防劃型灌腸管的設(shè)計(jì)與應(yīng)用*
防止腸黏膜損傷。管體硬度與臨床常規(guī)灌腸管一致。主管道頭端、中部及第一、第二管體的管道內(nèi)徑一致，為3.5 mm。主管道頭端向四周鼓起形成圓潤(rùn)光滑的球形頂端，表面測(cè)量直徑為7mm。主管道前段外壁形成螺旋紋凸起，凸起部的長(zhǎng)度不小于主管道總長(zhǎng)度的1/3，凸起部的間隙中有多個(gè)貫穿主管道壁的通孔。主管道中部為不同顏色標(biāo)記的第一管體和第二管體；主管道尾部形成分叉結(jié)構(gòu)并分別連接第三管體和第四管體，分叉部位設(shè)有轉(zhuǎn)向閥門；主管道外壁標(biāo)記有刻度線，對(duì)應(yīng)的數(shù)值表示該刻度線到球形頂
天津護(hù)理 2019年4期2019-08-27
- 凱夫拉纖維增強(qiáng)型撓性接管管體變形檢測(cè)方法及數(shù)值分析
管的使用過程中，管體會(huì)發(fā)生3種類型的變形：第1類是在充壓狀態(tài)下的變形；第2類是在外力（如剪切力、軸向力）作用下的變形，且均屬于管體工作狀態(tài)下的正常變形；第3類是局部異常變形，它是由于管體內(nèi)部流體介質(zhì)的壓力變化而導(dǎo)致管體內(nèi)部發(fā)生疲勞變形，一般發(fā)生在管體應(yīng)力敏感薄弱的局部區(qū)域，當(dāng)異常變形超過一定的范圍后，會(huì)加速管體的破裂失效。Deckard［3］發(fā)現(xiàn)，當(dāng)橡膠管體發(fā)生局部異常變形時(shí)，管體會(huì)在短期內(nèi)破裂失效。如何有效識(shí)別管體的局部異常變形，同時(shí)又能排除管體正常變形
中國(guó)艦船研究 2019年4期2019-08-23
- 穿越用高韌性V150 鋼級(jí)鉆桿管體的研究
的情況下，提高了管體沖擊韌性，20℃、7.5x10mm 沖擊功達(dá)到90J 以上，在穿越施工現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用2 年多以來沒有發(fā)生因產(chǎn)品本身導(dǎo)致的質(zhì)量問題。1 V150 鋼級(jí)標(biāo)準(zhǔn)鉆桿業(yè)基本采用美國(guó)石油協(xié)會(huì)的鉆桿規(guī)范，最新版本為ANSI/API Spec 5DP—2009 標(biāo)準(zhǔn)（簡(jiǎn)稱API 5DP—2009）第1 版，該標(biāo)準(zhǔn)沒有V150 鋼級(jí)。DS-1TM標(biāo)準(zhǔn)（鉆井用管材產(chǎn)品規(guī)范）第三版中標(biāo)重鉆桿管體、厚壁鉆桿管體均有V150 鋼級(jí)，該標(biāo)準(zhǔn)對(duì)拉伸性能（表1）、夏比V 形
中國(guó)設(shè)備工程 2019年12期2019-08-05
- 山區(qū)飲水井井管及離心成型機(jī)關(guān)鍵技術(shù)研究
鋼筋混凝土井管由管體模具同軸自振變頻離心成型機(jī)帶動(dòng)管體模具高速旋轉(zhuǎn)離心成型。該機(jī)主動(dòng)離心成型機(jī)頭、管體模具、從動(dòng)離心成型機(jī)頭長(zhǎng)距離同軸，液壓支護(hù)裝置支護(hù)管體模具，解決了井管生產(chǎn)的偏心難題，如圖2所示；可生產(chǎn)長(zhǎng)1～18 m、采用無焊縫異形管箍的預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土井管，解決了因不同地區(qū)不同地層而特設(shè)井管的難題，實(shí)測(cè)合格率大于99.8%，成井深度可達(dá)600 m；管體模具兩端設(shè)置獨(dú)立式彈性?shī)A具，更換方便，密封效果好，解決了跑漿難題，改善了井管生產(chǎn)環(huán)境；電控變頻調(diào)速與
綠色科技 2019年6期2019-04-12
- 含細(xì)長(zhǎng)孔ZTC4/TA2鈦合金鑄件界面熔合效果研究
界面熔合率隨鑲嵌管體表面粗糙度增加而降低。文中以鈦合金精密細(xì)孔鑄件的研制為背景，探索利用鑲鑄法制備鈦合金精密細(xì)孔鑄件的可行性，分析鑲鑄比對(duì)鑄件界面熔合率的影響規(guī)律，為航空發(fā)動(dòng)機(jī)及機(jī)體構(gòu)件用鈦合金精密復(fù)雜鑄件的研制提供技術(shù)依據(jù)。1 試驗(yàn)材料與方法鑄件由母體和管體構(gòu)成，見圖1。設(shè)計(jì)鑄件長(zhǎng)為140 mm，內(nèi)徑為Φ8 mm，外徑分為Φ18 mm和Φ26 mm。母體采用ZTC4鈦合金，管體采用壁厚為1 mm的 TA2純鈦管。鑄件母體壁厚與管體壁厚之比為鑲鑄比，在保持
精密成形工程 2018年3期2018-05-24
- 一種色母粒管型脫水器
脫水器由罐體與內(nèi)管體組合而成，內(nèi)管體的管壁橫向設(shè)置有多個(gè)弧形的過濾槽，過濾槽的槽邊高低不一，作為優(yōu)選，第一槽邊與第二槽邊的高度差的范圍值設(shè)置為0.05mm～0.2mm。第一槽邊的延長(zhǎng)線與第二槽邊的延長(zhǎng)線形成夾角，作為優(yōu)選，該夾角的范圍值設(shè)置為5°～10°。初次成型的色母粒表面溫度很高，需要浸泡在水中進(jìn)行冷卻，水夾雜著色母粒進(jìn)入管型脫水器，安裝在管型脫水器外部的吹風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)色母粒與水的混合物緊貼內(nèi)管體的管壁往前移動(dòng)，當(dāng)經(jīng)過橫向設(shè)置于內(nèi)管體管壁的過濾槽的時(shí)候，該
創(chuàng)新時(shí)代 2018年1期2018-01-24
- 管體坡口曲面數(shù)控加工技術(shù)研究
)?·加工工藝·管體坡口曲面數(shù)控加工技術(shù)研究孫興偉，朱新華,趙文濤，高春月,畢 超(沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，沈陽(yáng) 110870)通過建立正交管體相貫線數(shù)學(xué)模型，建立等角度及變角度管體坡口數(shù)學(xué)模型，將不同規(guī)格的管件坡口轉(zhuǎn)化為數(shù)據(jù)點(diǎn)表示。對(duì)管體坡口加工原理進(jìn)行分析，確立機(jī)床各個(gè)運(yùn)動(dòng)軸的聯(lián)動(dòng)關(guān)系。通過管體坡口數(shù)據(jù)，在SolidWorks中建立坡口管體三維模型及坡口加工專用機(jī)床三維模型，進(jìn)行坡口加工運(yùn)動(dòng)仿真并對(duì)仿真結(jié)果進(jìn)行分析。編制加工宏程序并進(jìn)行實(shí)際加工檢驗(yàn)
重型機(jī)械 2017年4期2017-08-07
- 基于BTC齒形的螺紋連接強(qiáng)度計(jì)算方法淺析
],公式(2)為管體的連接強(qiáng)度計(jì)算。其中:Pj—螺紋連接強(qiáng)度,N;P—管體連接強(qiáng)度,N;Yp—管體最小屈服強(qiáng)度,N/mm2;Up—管體最小抗拉強(qiáng)度,N/mm2;Ap—平端管橫截面積,Ap=0.785 4(D2-d2),mm2;D—管體外徑,mm;d—管體內(nèi)徑,mm。由公式(1)和公式(2)的計(jì)算方法,表1列出幾種規(guī)格的管體連接強(qiáng)度和螺紋連接強(qiáng)度數(shù)據(jù)比較。從表1可以看出,同一規(guī)格不同鋼級(jí)情況下,管體的連接強(qiáng)度有時(shí)大于管體螺紋連接強(qiáng)度,有時(shí)小于;在API 5C
四川冶金 2017年3期2017-07-18
- 一種微型高精度液位傳感器
液位傳感器，包括管體，管體內(nèi)設(shè)有長(zhǎng)度與管體長(zhǎng)度相適配的PCB線路板，線路板上縱向均勻分布有若干全極磁開關(guān)，相鄰兩個(gè)全極磁開關(guān)的間隔為3～10mm，每?jī)蓚€(gè)相鄰的全極磁開關(guān)之間均對(duì)應(yīng)設(shè)有電阻，所有電阻串聯(lián)；管體外套接有與管體相適配的磁性浮球，浮球內(nèi)設(shè)有永磁體。本發(fā)明中的液位傳感器，體積小，安裝方便，精度高，可通過一個(gè)磁性浮球連續(xù)輸出液位信號(hào)，應(yīng)用范圍更加廣泛。
傳感器世界 2017年4期2017-03-23
- 一種含中碳鉻鉬元素抗腐蝕油套管接箍
箍，其用于油套管管體的連接，所述接箍的兩端均設(shè)有內(nèi)螺紋，且分別連接一個(gè)油套管管體，油套管管體端部上設(shè)有外螺紋，所述外螺紋和內(nèi)螺紋采用新型偏梯形圓錐螺紋，其螺距P設(shè)定為2牙/in，螺紋牙頂平行于管材母線，所述油套管管體和接箍的材質(zhì)采用中碳鉻鉬系鋼。本實(shí)用新型，內(nèi)外螺紋均采用2牙/in螺距的螺紋，上扣速度大大增加，所以提高其上卸扣效率。因采用中碳鉻鉬系鋼材質(zhì)，抗腐蝕能力增強(qiáng)。
中國(guó)鉬業(yè) 2017年3期2017-01-20
- 旋挖鉆機(jī)鉆桿管體開裂原因分析與解決方案
濱州旋挖鉆機(jī)鉆桿管體開裂原因分析與解決方案楊宏偉 喬居斌濱州學(xué)院機(jī)電工程系山東 濱州針對(duì)旋挖鉆機(jī)鉆桿使用過程中出現(xiàn)的管體開裂情況，綜合考慮旋挖鉆機(jī)作業(yè)時(shí)運(yùn)行情況及鉆桿材質(zhì)、制造工藝等情況，查明開裂原因，并提出解決方案。該方案切實(shí)可行，可大幅減少鉆桿管體開裂情況，對(duì)提高鉆桿使用壽命及施工效率具有重要意義。旋挖鉆機(jī)；鉆桿；管體開裂旋挖鉆機(jī)是目前基礎(chǔ)施工中常見的鉆孔灌注施工機(jī)械，圖1為北京市三一重機(jī)有限公司生產(chǎn)的SR280R旋挖鉆機(jī)，各主要部件如圖1所示。鉆桿是
海峽科技與產(chǎn)業(yè) 2016年10期2016-12-16
- 一種深孔螺釘防倒管
：包括具有內(nèi)腔的管體（1），所述的管體（1）一端底面開有與管體（1）內(nèi)腔相通的通孔，所述的通孔直徑大于螺釘（4）桿徑且小于螺釘（4）釘頭直徑，所述的管體（1）的另一端設(shè)置有提拉裝置，使用時(shí)把螺釘（4）裝入管體（1），螺釘（4）桿伸出管體（1）底面，將管體（1）放入模具如凸模（5）的深孔中，將螺釘（4）擰入下模座（6），使凸模（5）與下模座（6）緊固連接，管體（1）同時(shí)固緊在模具如凸模（5）的深孔中，當(dāng)裝拆螺釘（4）時(shí)，只需將螺釘（4）擰松，提拉管體（1），
科技資訊 2016年9期2016-05-14
- 天然氣輸送管道用L360鋼HFW焊管失效分析
試驗(yàn)結(jié)果顯示，該管體曾經(jīng)過補(bǔ)焊，補(bǔ)焊組織中存在粗大的魏氏組織和馬氏體組織，補(bǔ)焊金屬與管體母材之間存在密集夾雜物。結(jié)果表明，管體補(bǔ)焊過程熱輸入較大、管體表面補(bǔ)焊工藝質(zhì)量欠佳是導(dǎo)致管道打壓泄漏的主要原因。焊管；HFW鋼管；開裂；補(bǔ)焊1 失效管道概況管道輸送是石油天然氣最高效、最安全的運(yùn)輸方式，HFW焊管是常用的輸送載體之一[1]。某天然氣輸送管道工程項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)試壓作業(yè)過程中，當(dāng)管道內(nèi)壓上升至3.6 MPa時(shí)，發(fā)現(xiàn)試壓段管道可能存在泄漏現(xiàn)象。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)全長(zhǎng)12 m
焊管 2015年9期2015-12-18
- 127 mm G105型鉆桿腐蝕失效分析
宏觀形貌分析鉆桿管體外表面布滿大小不一、深淺各異的點(diǎn)蝕坑，腐蝕區(qū)域布滿紅褐色的腐蝕產(chǎn)物。管體表面存在沿軸向分布、具有一定寬度、呈180°對(duì)角分布的2個(gè)腐蝕條帶。該條帶區(qū)點(diǎn)蝕坑密度和尺寸較大，點(diǎn)蝕深度較深。鉆桿接頭只是在局部區(qū)域出現(xiàn)了少量點(diǎn)蝕坑，腐蝕坑的尺寸較小。在鉆桿管體與接頭的過渡區(qū)，出現(xiàn)了嚴(yán)重的點(diǎn)蝕，如圖1～2。圖1 腐蝕失效宏觀形貌圖2 過渡區(qū)點(diǎn)蝕形貌采用MX-5型超聲波測(cè)厚儀對(duì)腐蝕較嚴(yán)重的鉆桿管體進(jìn)行剩余壁厚測(cè)量，測(cè)量結(jié)果如表1所示。結(jié)果表明，鉆桿
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2015年10期2015-08-04
- 石油套管管體刺漏失效分析
［1-6］，套管管體發(fā)生刺漏失效的案例和研究比較少見。某井使用φ139.7mm×9.17 mm P110LC 規(guī)格套管，因供貨記錄丟失，故管體是無縫管還是焊管未知，固井試壓時(shí)合格，但工作20d后發(fā)現(xiàn)管柱有漏失現(xiàn)象，套管柱分層試壓結(jié)果顯示水泥返高以下套管無問題，最終檢測(cè)到漏失點(diǎn)位于149.5m 上部套管處。取出套管發(fā)現(xiàn)第13根套管距接箍1.80m處存在刺漏裂口，如圖1所示。由圖2可見，管體刺漏處兩側(cè)有較長(zhǎng)的筆直凹痕，凹痕與刺漏點(diǎn)位于同一直線上。為查找管體刺漏
機(jī)械工程材料 2014年2期2014-12-11
- 變加速運(yùn)動(dòng)圓球附加質(zhì)量和阻力仿真分析
動(dòng)網(wǎng)格技術(shù)，計(jì)算管體域中黏性不可壓流體中圓球做變加速運(yùn)動(dòng)時(shí)的附加質(zhì)量、阻力和阻力因數(shù)，深入分析和研究在管體域中圓球變加速運(yùn)動(dòng)對(duì)附加質(zhì)量、阻力和阻力因數(shù)的影響.1計(jì)算模型和計(jì)算方法1.1控制方程組水中運(yùn)動(dòng)物體滿足非定常不可壓NS方程，連續(xù)方程： vixi=0(1)動(dòng)量方程：vit+vjvixj=Fi－1ρpxi+μρxjvixj(2)式中：vi和vj為速度；F為質(zhì)量力；p為壓力；ρ為流體密度；μ為流體動(dòng)力黏性系數(shù).1.2計(jì)算域、邊界
計(jì)算機(jī)輔助工程 2014年3期2014-08-08
- 某點(diǎn)火器管體破裂失效診斷與控制
李 泉?某點(diǎn)火器管體破裂失效診斷與控制饒中陽(yáng)，李 泉（駐167廠軍代室，四川 成都， 610106）某點(diǎn)火器在試驗(yàn)過程中發(fā)生管體破裂，通過結(jié)構(gòu)分析、建立故障樹逐項(xiàng)排查，找出導(dǎo)致管體破裂的原因?yàn)辄c(diǎn)火藥柱破碎，從而燃速過快、產(chǎn)生局部高壓。為保證產(chǎn)品質(zhì)量，提出解決和控制措施，驗(yàn)證結(jié)果表明控制措施有效，杜絕了管體破裂問題的出現(xiàn)。點(diǎn)火器；管體破裂；失效診斷；控制彈藥失效診斷與控制既可用于指導(dǎo)產(chǎn)品研制工作，從相應(yīng)設(shè)計(jì)中發(fā)現(xiàn)失效隱患，及早采取防范措施；也可以用于失效問題
火工品 2014年4期2014-07-12
- 鉆桿管體加厚端外過渡帶打磨機(jī)
坊）1.概述鉆桿管體端部加厚形成的外過渡帶是管端加厚成型的關(guān)鍵部位，管體外過渡帶位置的質(zhì)量與鉆桿的質(zhì)量密切相連。經(jīng)過鐓鍛和熱處理后管體兩端的加厚區(qū)存在鐓鍛模具擠壓殘留的飛邊和熱處理時(shí)產(chǎn)生的氧化皮，外觀質(zhì)量較差并且很容易造成后續(xù)偏心檢測(cè)和磁粉探傷的誤判，必須在熱處理后將殘留的飛邊和管端過渡帶處的氧化皮打磨去除（偏心測(cè)量和磁粉探傷均要求過渡帶處表面光滑，管體其余部位不作要求）。鉆桿管體生產(chǎn)廠家管體加厚端過渡帶除銹作業(yè)仍然采用人工打磨和噴砂設(shè)備對(duì)全管體進(jìn)行除銹處
設(shè)備管理與維修 2014年5期2014-05-03
- 紫外成像器件光電陰極封接焊料熔層缺陷對(duì)氣密性的影響
了實(shí)現(xiàn)光電陰極與管體在真空中傳遞封接，保證封接氣密性，必須要先在管體陰極封接盤中熔化一層低熔點(diǎn)焊料，這層焊料的質(zhì)量好壞直接影響著封接氣密性。另外，紫外光電陰極靈敏度和電子發(fā)射穩(wěn)定性與傳遞溫度有著重要關(guān)系，因此要求陰極封接焊料熔點(diǎn)不能太高。從制管總體工藝考慮，我們選用低熔點(diǎn)InSn合金為熱銦封焊料，因其具有熔點(diǎn)低、塑性和流散性好、蒸氣壓低等特點(diǎn)[1-3]，特別適用于熱膨脹系數(shù)不同的材料非匹配封接[4-6]。在對(duì)管體InSn焊料熔化過程中，常出現(xiàn)有焊料流散不均
應(yīng)用光學(xué) 2014年6期2014-03-27
- 西部油田某井油管腐蝕失效分析
問題，分析了油管管體和結(jié)箍腐蝕差異性的原因。1 油管工況某井于2011年03月04日完井，該井于5月13日至6月1日分別進(jìn)行了6次分級(jí)酸化，酸液主要成分為15%HCl＋1.5%HF＋3%HAc，還有緩蝕劑和其他有機(jī)物成分，酸化井段主要在5 831～6 165m，該管段壓力為90MPa，溫度為120℃。6月15日起出油管發(fā)現(xiàn)封隔器下的酸化井段油管外表面發(fā)生嚴(yán)重坑蝕，如圖1所示，以點(diǎn)蝕為主，最大腐蝕坑深度約2mm，寬度最大約為15mm。接箍外表面腐蝕相對(duì)較輕，
腐蝕與防護(hù) 2013年7期2013-02-14
- 采空塌陷區(qū)管土相互作用特征分析
成了下塌土蠕變、管體局部暗懸、管體完全懸空外露和土體突發(fā)沉陷4個(gè)階段?；诳勾笞冃武撎匦约皯?yīng)變?cè)O(shè)計(jì)理念的管體應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系，對(duì)Ramberg-Osgood本構(gòu)關(guān)系進(jìn)行了二次開發(fā)。結(jié)合急傾斜煤層開采實(shí)例，利用FLAC3D數(shù)值模擬計(jì)算了塌陷寬度相同條件下，不同土體下沉變形時(shí)管體與地表土體相互作用及變形的關(guān)系，驗(yàn)證了管道在受采空塌陷作用下經(jīng)過的各個(gè)階段及受力特征。采空塌陷;管土相互作用;應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系;油氣管道;受力特征;急傾斜煤層0 前言油氣管道下伏采空區(qū)(尤