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      陳堡油田油井自轉(zhuǎn)向酸化解堵試驗研究

      2017-09-15 15:45:26朱蘇青李景輝
      復雜油氣藏 2017年1期
      關(guān)鍵詞:粘彈性酸液酸化

      朱蘇青,李 興,李景輝

      (中國石化江蘇油田分公司采油一廠,江蘇 揚州 225265)

      陳堡油田油井自轉(zhuǎn)向酸化解堵試驗研究

      朱蘇青,李 興,李景輝

      (中國石化江蘇油田分公司采油一廠,江蘇 揚州 225265)

      針對陳堡油田供液變差井酸化改善效果有限的問題,采用自轉(zhuǎn)向酸酸化技術(shù)以實現(xiàn)酸化過程中酸液自動轉(zhuǎn)向和深部穿透的目的,且酸化后遇烴自動破膠,返排徹底,無二次傷害,可以高效、均勻地酸化儲層。通過縮合反應和季銨化反應合成出了一種具有自轉(zhuǎn)向性能的粘彈性表面活性劑,并通過實驗評價了濃度、pH值、溫度等因素對該自轉(zhuǎn)向劑粘度的影響。優(yōu)選陳堡油田主力單元水平井進行自轉(zhuǎn)向酸化解堵試驗,取得很好的增油效果。

      自轉(zhuǎn)向酸化 表面活性劑 性能評價 現(xiàn)場試驗 陳堡油田

      陳堡油田K2t13砂層組為層狀油藏,巖性為塊狀含礫砂巖,平均滲透率為382.9×10-3μm2,平均孔隙度為22.3%,膠結(jié)方式以孔隙-接觸式膠結(jié)為主。自2008年以來,陳堡油田部分油井出現(xiàn)供液能力突然變差的情況,此后每年呈不同程度的遞增趨勢,嚴重影響陳堡油田的正常穩(wěn)產(chǎn)。引起問題井供液變差的原因主要有井底結(jié)垢(鋇垢堵塞)、井筒套損(產(chǎn)出液不匹配)、中高含水產(chǎn)出液的乳化問題等等,但主要原因是儲層顆粒運移造成的。陳堡油田采用“控制生產(chǎn)壓差+泡沫酸化解堵”的治理方法,取得一定效果,但也出現(xiàn)了新的開發(fā)難題,例如多輪次酸化效果逐輪變差,酸化后含水上升,酸化后易出砂。

      改善陳堡油田供液變差井酸化效果的關(guān)鍵技術(shù)就是如何讓酸液轉(zhuǎn)向進入到低滲區(qū)域。采用酸化措施初期,泡沫酸可以實現(xiàn)轉(zhuǎn)向酸化的目的,但隨著酸化輪次的增加,儲層的非均質(zhì)性差異加大,致使泡沫酸化效果逐輪變差。采油廠在問題井的生產(chǎn)動態(tài)變化、措施調(diào)整效果、堵塞機理等分析總結(jié)的基礎(chǔ)上,提出了自轉(zhuǎn)向酸酸化技術(shù),并在陳3平8井、陳3平7井進行礦場試驗,取得初步的試驗效果。

      1 自轉(zhuǎn)向酸酸化機理

      自轉(zhuǎn)向酸酸化技術(shù)是一種無傷害的轉(zhuǎn)向酸化技術(shù)[1],酸化過程中能夠自動轉(zhuǎn)向[2-3]進入低滲透區(qū),酸化后遇烴自動破膠,返排徹底,無殘渣。自轉(zhuǎn)向酸泵入儲層后,酸液與前端巖石發(fā)生酸巖反應,產(chǎn)生大量的鈣鎂離子;與此同時,因酸液的消耗而導致余酸pH值上升,酸液粘度升高,并具備獨特的粘彈性[4],對儲層高滲孔隙產(chǎn)生暫時堵塞,對酸液的繼續(xù)進入產(chǎn)生阻礙作用,導致注酸壓力持續(xù)上升,迫使酸液進入次低滲或損害較嚴重的區(qū)域[5-6]。轉(zhuǎn)向后酸化過程繼續(xù)進行,進入該區(qū)域的酸液粘度再次增加,迫使酸液進入更低滲或損害更嚴重的區(qū)域[7-10]。這一過程交替進行,在儲層巖石中形成酸蝕蚓孔,酸液對不同滲透率或損害程度的儲層加以改造,增加儲層巖心的導流能力,使油氣層增產(chǎn)。

      2 粘彈性表面活性劑的優(yōu)選及性能

      2.1 自轉(zhuǎn)向酸體系的性能

      自轉(zhuǎn)向酸進入儲層后,鮮酸與接觸的儲層巖石發(fā)生酸巖反應,導致鮮酸的消耗以及酸液pH值的上升,同時隨著巖石礦物的溶蝕產(chǎn)生大量Ca2+和Mg2+。自轉(zhuǎn)向酸之所以能夠自動轉(zhuǎn)向,主要因為粘彈性表面活性劑在pH值上升及Ca2+、Mg2+離子存在的環(huán)境下膠束形態(tài)發(fā)生改變,使得殘酸粘度升高,迫使后續(xù)鮮酸轉(zhuǎn)向進入低滲區(qū)域。因此評價粘彈性表面活性劑的轉(zhuǎn)向能力就是評價其對殘酸體系的增粘性能,為此后續(xù)實驗通過人為補充Ca2+(加入CaCl2)以及升高酸液體系pH值來模擬殘酸體系環(huán)境,評價粘彈性表面活性劑的增粘轉(zhuǎn)向能力。

      2.1.1 表面活性劑濃度對殘酸粘度的影響

      自轉(zhuǎn)向酸殘酸體系配制條件:22%CaCl2,溫度為60 ℃,pH值為5.4,剪切速率為150 r/min。改變粘彈性表面活性劑的濃度(分別為4%,5%,6%,7%和8%),測定酸液體系的粘度,實驗結(jié)果見圖1。

      圖1 殘酸體系粘度與十八烷基丁基二羥乙基溴化銨濃度的關(guān)系曲線

      由圖1可以看出,當粘彈性表面活性劑濃度低于5%時,殘酸體系粘度不足100 mPa·s,這主要是粘彈性表面活性劑濃度較低,體系中的膠束多以球狀膠束形態(tài)存在,而球狀膠束的增粘能力有限,致使體系粘度較低。

      隨著粘彈性表面活性劑濃度的不斷升高,殘酸體系粘度迅速顯著增大。當粘彈性表面活性劑濃度達到6%時,體系粘度達到523.1 mPa·s,此時體系中膠束多以棒狀膠束形態(tài)存在,導致體系粘度的大幅提高。

      2.1.2 體系pH值對殘酸粘度的影響

      自轉(zhuǎn)向酸殘酸體系配制條件:粘彈性表面活性劑濃度為6%,22%CaCl2,溫度為60 ℃,剪切速率為150 r/min。測定pH值分別為4、5、6、7時的酸液體系粘度,實驗結(jié)果見圖2。

      圖2 殘酸體系粘度與pH值的關(guān)系曲線

      由圖2可以看出,隨著殘酸pH值的升高,殘酸體系的粘度也隨之升高。當殘酸pH>5時,體系粘度可達520 mPa·s以上,此后隨著pH值的升高,酸液體系粘度增加不再明顯。

      2.1.3 溫度對殘酸粘度的影響

      自轉(zhuǎn)向酸殘酸體系配制條件:粘彈性表面活性劑濃度為6%,22%CaCl2,pH值為5.4,剪切速率為150 r/min。測定不同溫度下的酸液體系粘度,實驗結(jié)果見圖3。

      圖3 殘酸體系粘度與溫度的關(guān)系曲線

      由圖3可以看出,殘酸體系的粘度隨溫度的升高而降低。在實驗過程中,布氏粘度計所能測定的最大粘度為8 000 mPa·s,當溫度低于47.1 ℃時,殘酸體系的粘度已經(jīng)超過了粘度計的最大測量范圍,此時的溶液呈漿糊狀,粘度極高。當溫度高于80 ℃時,殘酸體系粘度在60~80 mPa·s之間。由此看出,粘彈性表面活性劑的自轉(zhuǎn)向酸適用于80 ℃左右的儲層酸化。

      溫度對自轉(zhuǎn)向酸粘度的影響可以從分子熱運動角度解釋。高溫時熱能的增加會加劇分子熱運動,分子間相互纏繞進而形成蠕蟲狀的膠束運動速率也會加快。反之,低溫時分子熱運動較弱,此時分子將會以相互纏繞方式形成網(wǎng)狀膠束,體現(xiàn)出較高的表觀粘度。

      2.2 殘酸破膠性能評價

      自轉(zhuǎn)向酸殘酸體系配制條件:粘彈性表面活性劑濃度為6%,22%CaCl2,pH=2.5,加入不同質(zhì)量分數(shù)的有機溶劑和去離子水,充分攪拌10 min后測量60 ℃,170 s-1下的酸液粘度。通過對粘度變化規(guī)律的分析,研究地層油氣及加入的破膠劑對自轉(zhuǎn)向酸殘酸溶液粘度的影響。有機溶劑和水的破膠數(shù)據(jù)見表1和表2。

      表1 有機溶劑破膠情況(60 ℃,170 s-1)

      表2 水破膠情況(60 ℃,170 s-1)

      由表1看出,有機溶劑煤油和乙二醇的加入均使自轉(zhuǎn)向酸的殘酸粘度降低,破膠效果明顯。相比之下,加入乙二醇的殘酸粘度下降幅度更大,其中加入5%乙二醇的乏酸粘度接近于水的粘度,表面活性劑膠束幾乎完全破壞。當網(wǎng)狀膠束遇到地層烴類物質(zhì)或有機溶劑時,由于這些有機物具有親油性,將被增溶進膠束的疏水基核心,蠕蟲狀膠束膨脹,最終分解成為較小的球形膠束,空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)破壞,體系粘度降低。

      由表2看出,去離子水對殘酸破膠的作用效果。隨著去離子水加入量的增大,殘酸粘度迅速降低,加入300%去離子水時體系粘度即達到2.2 mPa·s,稀釋降粘所用時間短,破膠效果明顯。加水后膠束被稀釋,濃度減小,分子間的纏繞等相互作用減弱,已形成的空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)分解,使乏酸粘度降低。

      3 現(xiàn)場試驗及其效果評價

      3.1 酸化方式優(yōu)選

      陳3平8井生產(chǎn)層位K2t13有8,9#兩個小層,儲層巖性為塊狀含礫砂巖,碳酸鹽含量為8.6%,粘土含量2.4%,因儲層碳酸鹽巖含量少,因此采用自轉(zhuǎn)向土酸體系進行酸化處理。

      采用自轉(zhuǎn)向酸酸化優(yōu)化設(shè)計軟件進行預測(見圖4),發(fā)現(xiàn)常規(guī)酸與自轉(zhuǎn)向酸處理后均不能使儲層均勻酸化,即不能讓更多的酸進入到低滲區(qū),因此本設(shè)計采用增效自轉(zhuǎn)向酸兩級酸化工藝。

      圖4 自轉(zhuǎn)向酸優(yōu)選評判模塊

      表3 陳3平8井酸化工作液配方

      3.2 工作液配方確定

      根據(jù)室內(nèi)實驗與前期礦場試驗結(jié)果,結(jié)合本次改造目的,確定采用前置酸+主體酸配方體系,具體酸液配方見表3,酸化程序見表4。

      表4 陳3平8井酸化程序

      3.3 應用效果

      該酸化措施于2015年4月15日在陳3平8井實施,該井酸化前日產(chǎn)液5.2 t,日產(chǎn)油2.5 t,含水52.2%,酸化后日產(chǎn)液28 t,日產(chǎn)油7 t,含水75.1%,日均增油量4.5 t(見圖5)。

      圖5 陳3平8井酸化效果

      4 結(jié)論

      (1)與常規(guī)酸化相比,自轉(zhuǎn)向酸具有濾失小、粘度高等特點,油井措施后解堵效果較好,增油效果顯著。

      (2)自轉(zhuǎn)向酸殘酸體系粘度與十八烷基丁基二羥乙基溴化銨濃度、體系pH值正相關(guān),與溫度負相關(guān)。

      (3)當溫度高于80 ℃時,自轉(zhuǎn)向酸殘酸體系粘度依然較高,可以滿足陳堡油田的轉(zhuǎn)向酸化需求。

      [1] 周福建,熊春明,劉玉章.一種地下膠凝的深穿透低傷害鹽酸酸化液[J].油田化學,2002,19(4):232-235.

      [2] Leal Jauregui,Jairo Alonso,Malik S A,et al.Field trials of a novel fiber-laden self-diverting acid system for carbonates in Saudi Arabia[R].SPE 132003,2010.

      [3] Chris Wiggins,Harvey Quintero,lea Ubana.A novel,chemistry-based approach to fluid diversion in hydrocarbon based paraffin solvent treatments[R].IPTC 16939,2013.

      [4] 李俠清,齊寧,楊菲菲,等.VES自轉(zhuǎn)向酸體系研究進展[J].油田化學,2013,30(4):630-634.

      [5] Rawat A,Tripathi A.,Gupta C.Case evaluating acid stimulated multilayered well performance in offshore carbonate reservoir: Bombay High[C].Offshore Technology Conference,2014.

      [6] Ahmed M.Gomaa,Jennifer Cutler,et al An effective acid placement technique to stimulate high-temperature sandstone and carbonate formations[R].IPTC 16689,2013.

      [7] 沈建新,周福建,張福祥,等.一種新型高溫就地自轉(zhuǎn)向酸在塔里木盆地碳酸鹽巖油氣藏酸化酸壓中的應用[J].天然氣工業(yè),2012,32(5):28-30.

      [8] 齊寧,劉帥,于澤坤.一種酸化轉(zhuǎn)向劑十八烷基丁基二羥乙基溴化銨及其制備方法與應用:中國,2014106041819[P].2015-07-15.

      [9] Li L,Nasr-El-Din H A,Crews J B,et al.Impact of organic acids/chelating agents on the rheological properties of an amidoamine oxide surfactant[R].SPE 128091,2010.

      [10] Shimizu I,Itachida O,Kobayash O,et al.Surfactant-based self-diverting acid system maximises acid coverage and eliminates[R].IPTC 104485,2005.

      (編輯 謝 葵)

      江蘇油田耐高溫表面活性稠化酸儲層改造技術(shù)獲得突破

      常規(guī)酸液存在酸巖反應快,布酸不均,造縫能力差等技術(shù)瓶頸,而聚合物類稠化酸又存在殘渣傷害等問題。為此,江蘇油田分公司工程院設(shè)計合成了耐溫90 ℃、120 ℃、150 ℃的新型表面活性稠化劑,具有易于工業(yè)生產(chǎn)、使用濃度低等特點,有效降低了稠化酸應用成本。

      采用非炔醇類酸液緩蝕劑,構(gòu)建了穩(wěn)定的表面活性稠化酸液配方,針對不同油藏類型,制定了與之相適應的稠化酸酸化(壓)體系配方;同時,研制了配套的酸巖反應模擬試驗設(shè)備,提高了智能化控制水平及測試精度,為稠化劑研發(fā)和現(xiàn)場應用優(yōu)化設(shè)計提供準確的酸巖反應動力學參數(shù)。

      該技術(shù)適用于灰?guī)r、砂巖等巖性儲層油、氣、水井的酸化、酸壓,在江蘇油田不同油藏類型應用62井次,其中,油井37井次,注水井25井次,平均單井增油1 756.5 t,平均單井增注1.2×104m3,增產(chǎn)增注效果顯著,而且,能夠釋放常規(guī)儲層改造技術(shù)無法動用的地質(zhì)儲量,使欠注井達到地質(zhì)配注要求,提高了油藏采收率。

      此項研究成果擁有授權(quán)國家發(fā)明專利6項,榮獲2016年度江蘇油田科技進步一等獎。

      (虞建業(yè))

      Study on plugging removal by self-diverting acidization for Chenbao Oilfield

      Zhu Suqing,Li Xing,Li Jinghui

      (No.1OilProductionPlantofJiangsuOilfieldCompany,SINOPEC,Yangzhou225265,China)

      To solve the problem of limited effect in conventional acidizing for wells with low fluid production in Chenbao Oilfield,the self-diverting acidization technology was proposed.The self-diverting acid fluid can automatically redirect and penetrate deeply target layers in the process of acidizing.The gelatinous self-diverting acid can be broken by contacting hydrocarbon after acidizing.And then the reacted acid can flow back easily without residuals and secondary damage.As a result,the target formation can be homogeneously and effectively acidized by the self-diverting acidization technology.A kind of viscoelastic surfactant with self-diverting property was developed through condensation reaction and quaterisation reaction.It was carried out evaluation on the effect of concentration,pH value and temperature on the viscosity of self-diverting acid fluid.The technology was implemented in horizontal well in Chenbao Oilfield.The obvious oil increasing oil effect was obtained.

      self-diverting acidizing;surfactant;property evaluation;field test;Chenbao Oilfield

      10.16181/j.cnki.fzyqc.2017.01.014

      2016-06-24;改回日期:2016-09-07。

      朱蘇青(1972—),碩士,高級工程師,現(xiàn)從事采油工程研究與管理工作。電話:0514-86763505,E-mail:zhusuq.jsyt@sinopec.com。

      TE39

      A

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