直接換熱常規(guī)流程的改進(jìn)及分析

張世堅(jiān)，蔣洪

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直接換熱常規(guī)流程的改進(jìn)及分析

張世堅(jiān)，蔣洪

（西南石油大學(xué)石油與天然氣工程學(xué)院，四川成都 610500）

針對直接換熱（DHX）常規(guī)流程重接觸塔塔底凝液直接進(jìn)脫乙烷塔塔頂造成重接觸塔塔頂回流重?zé)N含量多、冷凝吸收效果差、丙烷回收率低的缺陷。通過增設(shè)脫乙烷塔塔頂回流罐得到兩種改進(jìn)流程：①改進(jìn)流程Ⅰ，脫乙烷塔塔頂回流罐分離液相作重接觸塔和脫乙烷塔塔頂回流；②改進(jìn)流程Ⅱ，脫乙烷塔塔頂回流罐分離氣相冷卻后作重接觸塔塔頂回流，分離液相作脫乙烷塔塔頂回流。并針對不同的原料氣壓力及氣質(zhì)貧富，對兩種改進(jìn)流程進(jìn)行調(diào)整，分別得到適用于中壓凝析氣、低壓油田伴生氣和高壓凝析氣丙烷回收的DHX改進(jìn)流程。并通過HYSYS軟件對3種流程進(jìn)行模擬對比分析，結(jié)果表明改進(jìn)流程Ⅰ對于中壓和高壓凝析氣丙烷回收率均很高（＞99%），但對于油田伴生氣改進(jìn)效果不明顯，并且改進(jìn)流程Ⅰ對高壓凝析氣進(jìn)行丙烷回收時能耗較高。而改進(jìn)流程Ⅱ在不同原料氣氣質(zhì)工況下均表現(xiàn)出很高的回收率（＞99%），且能耗較低，是一種回收率高、適應(yīng)范圍廣、節(jié)能高效的丙烷回收流程。因此可得結(jié)論：改進(jìn)流程Ⅱ是3種流程中的最佳丙烷回收流程，但改進(jìn)流程Ⅰ在某些特殊條件下也是一種值得參考的流程。

直接換熱；丙烷回收；改進(jìn)流程；流程模擬；HYSYS

1984年加拿大埃索資源公司KHAN等[1-2]提出的直接換熱（direct heat exchange，DHX）工藝，在凝液回收領(lǐng)域具有劃時代意義。常規(guī)膨脹機(jī)制冷工藝采用DHX工藝改造后，丙烷回收率從72%提高至95%，經(jīng)濟(jì)效益改善顯著[3]。國內(nèi)絕大多數(shù)凝液回收裝置均采用DHX工藝，但根據(jù)國內(nèi)各油田DHX流程使用現(xiàn)狀來看，鮮有丙烷回收率高于98%的案例，其主要原因在于流程結(jié)構(gòu)不優(yōu)。本文通過對目前國內(nèi)運(yùn)用的主要DHX結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行分析，總結(jié)出兩種DHX改進(jìn)流程，并對其進(jìn)行比較及 分析。

1 國內(nèi)DHX流程主要結(jié)構(gòu)形式及 特點(diǎn)

目前國內(nèi)運(yùn)用最廣泛的DHX流程如圖1所示。該流程在埃索資源公司發(fā)明的DHX流程上去掉了脫乙烷塔塔頂回流罐，因此與美國Ortloff公司開發(fā)的OHR流程極為相似[4]，其主要運(yùn)用情況[5-12]見 表1。

該DHX常規(guī)流程特點(diǎn)為脫乙烷塔塔頂氣換熱后作為重接觸塔塔頂進(jìn)料，重接觸塔塔底凝液直接（或換熱后）進(jìn)入脫乙烷塔塔頂作為回流。由于重接觸塔塔底凝液重?zé)N多，直接作脫乙烷塔塔頂回流，使得丙烷等重組分在脫乙烷塔第一塊塔板大量氣化，致使脫乙烷塔塔頂氣重組分含量偏高；脫乙烷塔頂未設(shè)回流罐，重接觸塔塔頂回流液中丙烷等重?zé)N較多，影響重接觸塔的冷凝吸收效果。這是造成目前國內(nèi)大多數(shù)DHX丙烷回收工藝回收率低、能耗高的主要原因。

表1 DHX常規(guī)流程國內(nèi)運(yùn)用情況

圖1 常規(guī)DHX典型流程圖

2 兩種改進(jìn)DHX流程結(jié)構(gòu)形式及 特點(diǎn)

根據(jù)DHX常規(guī)流程結(jié)構(gòu)存在的缺陷，基于創(chuàng)造富含乙烷組分的重接觸塔塔頂回流原則[13]，調(diào)研國內(nèi)外文獻(xiàn)、專利及運(yùn)用情況，通過增設(shè)脫乙烷塔塔頂回流罐的方式總結(jié)出兩種DHX改進(jìn)流程。常規(guī)流程及兩種改進(jìn)流程的主要區(qū)別在于重接觸塔和脫乙烷塔的塔頂回流來源不同。改進(jìn)流程Ⅰ和Ⅱ針對原料氣壓力及氣質(zhì)貧富不同，各自分別提出適用于中壓凝析氣（4～7MPa）、低壓油田伴生氣、高壓凝析氣（＞7MPa）的3種調(diào)整形式，以使整個流程回收率高、能耗省。改進(jìn)流程Ⅰ設(shè)計(jì)思路取源于自主設(shè)計(jì)的“高壓天然氣的凝液回收方法”[14]，改進(jìn)流程Ⅱ設(shè)計(jì)思路取源于春曉氣田凝液回收工藝和高壓重接觸塔工藝（HPA）。

2.1 DHX改進(jìn)流程Ⅰ

2.1.1 適用于中壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅰ

適用于中壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅰ在原來的DHX常規(guī)流程上增加脫乙烷塔塔頂回流罐，回流罐分離液相部分作重接觸塔塔頂進(jìn)料，部分作脫乙烷塔塔頂回流，回流罐分離氣相與重接觸塔塔頂氣混合后外輸，重接觸塔塔底凝液與脫乙烷塔塔頂氣和原料氣換熱后進(jìn)入脫乙烷塔中下部，具體工藝流程圖如圖2所示。其特點(diǎn)有：①脫乙烷塔頂回流罐液相作重接觸塔的塔頂進(jìn)料，且可對進(jìn)料量進(jìn)行控制，有效防止重接觸塔塔頂進(jìn)料形成段塞流，提高了重接觸塔操作穩(wěn)定性和丙烷回收率；②脫乙烷塔塔頂回流溫度低，對脫乙烷塔上部氣相冷凝效果好,脫乙烷塔塔頂氣重?zé)N含量少，重接觸塔塔頂回流液冷凝吸收效果好，丙烷回收率高；③重接觸塔塔底凝液重?zé)N多、溫度低，與原料氣換熱，提高冷能利用率，中部進(jìn)料更有利于重?zé)N分餾。

圖2 適于中壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅰ工藝流程圖

2.1.2 適用于低壓油田伴生氣的改進(jìn)流程Ⅰ

油田伴生氣通常壓力較低、氣質(zhì)富，采用膨脹機(jī)制冷技術(shù)，為減少壓縮機(jī)組功耗及級數(shù)，通常增壓后的壓力不高（約4MPa）。為適應(yīng)此種工況，需要對適用于中壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅰ進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。適用于低壓油田伴生氣的改進(jìn)流程Ⅰ的調(diào)整思路借鑒蔣洪等[15]對低壓油田伴生氣凝液回收工藝的改進(jìn)研究，主要調(diào)整部分為：①采用逐級冷凝、逐級分離的兩級分離方式進(jìn)行冷凝分離，降低丙烷制冷的冷量消耗、提高冷凝深度，以最少的冷量消耗冷凝出最多的重?zé)N；②脫乙烷塔塔頂增設(shè)丙烷制冷，當(dāng)氣質(zhì)不是特別富時可取消該丙烷制冷環(huán)節(jié)。適用于低壓油田伴生氣的改進(jìn)流程Ⅰ工藝流程圖如圖3所示。

2.1.3 適用于高壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅰ

目前國內(nèi)沒有對高壓凝析氣進(jìn)行凝液回收的案例，而英買（原料氣壓力10.5MPa，處理量700×104m3/d，C3+摩爾含量3.17%）、迪那2（原料氣壓力10.8MPa，處理量1540×104m3/d，C3+摩爾含量5.15%）等凝析氣田原料氣壓力高、氣量大、重?zé)N含量豐富，有必要進(jìn)行凝液回收。為減小外輸壓縮機(jī)功耗以及保證脫乙烷塔塔壓不能過高（過高會影響分餾穩(wěn)定性[16]），需要使重接觸塔塔壓高于脫乙烷塔。自主設(shè)計(jì)的適用于高壓凝析氣凝液回 收[14]的改進(jìn)流程Ⅰ工藝流程圖如圖4所示。該流程脫乙烷塔頂回流罐氣相直接進(jìn)入冷箱換熱，再增壓至與重接觸塔塔頂氣壓力相同并混合后再增壓外輸，有效利用了回流罐分離氣的冷量。

2.2 DHX改進(jìn)流程Ⅱ

2.2.1適用于中壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅱ

改進(jìn)流程Ⅱ的脫乙烷塔回流罐分離氣相制冷后作重接觸塔塔頂進(jìn)料，分離液相作脫乙烷塔塔頂回流。低溫重接觸塔塔底凝液與脫乙烷塔塔頂氣和原料氣換熱后進(jìn)入脫乙烷塔中下部。改進(jìn)流程Ⅱ是目前國內(nèi)用于中壓凝析氣田丙烷回收的一種主要DHX流程，目前春曉（原料氣壓力5MPa，處理量760×104m3/d，C3+摩爾含量5.13%）、高欄終端（原料氣壓力6.9MPa，處理量1800×104m3/d，C3+摩爾含量2.46%）、塔里木輪南輕烴工程（原料氣壓力6MPa，處理量1500×104m3/d，C3+摩爾含量2.14%）均采用此流程進(jìn)行丙烷回收。適用于中壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅱ工藝流程圖如圖5所示。改進(jìn)流程Ⅱ特點(diǎn)有：①經(jīng)過回流罐的分離，分離氣相作為重接觸塔塔頂回流相比于常規(guī)DHX和改進(jìn)流程Ⅰ的重接觸塔塔頂回流更貧，在重接觸塔中冷凝分離效果更好。②由于脫乙烷塔頂回流罐的分離作用以及分離氣相作重接觸塔塔頂回流，使得脫乙烷塔回流溫度無需很低（通常–30～–40℃），減少了冷量損失。

圖3 適于低壓油田伴生氣的改進(jìn)流程Ⅰ工藝流程圖

圖4 適于高壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅰ工藝流程圖

2.2.2 適用于低壓油田伴生氣的改進(jìn)流程Ⅱ

對于適用于低壓油田伴生氣的改進(jìn)流程Ⅱ，其調(diào)整方法與改進(jìn)流程Ⅰ的相同，此處不再贅述。適用于低壓油田伴生氣的改進(jìn)流程Ⅱ工藝流程圖如圖6所示。

2.2.3 適用于高壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅱ

適用于高壓凝析氣田的改進(jìn)流程Ⅱ借鑒高壓重接觸塔工藝（high pressure absorber process，HPA）[17-18]，在HPA流程基礎(chǔ)上增加了重接觸塔塔底凝液與原料氣的換熱。該流程相比于適于中壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅱ取消了重接觸塔塔底泵，回流罐氣相增加了一個小型壓縮機(jī)，使重接觸塔與分餾塔的操作彼此獨(dú)立，每一個塔的操作壓力都可以單獨(dú)設(shè)置。經(jīng)過改進(jìn)后重接觸塔可以保持較高的操作壓力，從而節(jié)約了外輸氣壓縮功耗。適用于高壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅱ工藝流程圖如圖7所示。

3 DHX常規(guī)及改進(jìn)流程模擬分析

針對總結(jié)出的適用于不同氣質(zhì)工況條件下的各改進(jìn)流程，選取典型的中壓凝析氣塔里木輪南輕烴工程氣質(zhì)工況、低壓油田伴生氣高尚堡氣質(zhì)（工況另外假設(shè)）、高壓凝析氣英買氣質(zhì)工況進(jìn)行模擬對比分析，模擬軟件采用HYSYS V8.6，狀態(tài)方程選用凝液回收中常用的Peng-Robinson方程[19]。流程比較主要從丙烷回收率和能耗進(jìn)行分析，能耗以主體裝置單位能耗的方式進(jìn)行衡量，即主體綜合裝置能耗/混烴量，主體裝置包括壓縮機(jī)、脫乙、丁烷塔重沸器、泵、循環(huán)水冷系統(tǒng)，輔助及公用工程等裝置的能耗未考慮，折算關(guān)系遵循《氣田地面工程設(shè)計(jì)節(jié)能技術(shù)規(guī)范》（SY/T 6331—2013）[20]。壓縮機(jī)采用燃料氣供能、泵采用電供能、重沸器采用導(dǎo)熱油供能（導(dǎo)熱油采用燃料氣加熱）、水冷系統(tǒng)用于LPG與穩(wěn)定輕烴產(chǎn)品冷卻。燃料氣熱損耗10%，燃料氣低位熱值33.2MJ/m3，壓縮機(jī)絕熱效率75%，導(dǎo)熱油熱效率85%，電的折算值為11.84MJ/kW·h，水的折算值為7.12MJ/t，年工作時間8000h。

圖5 適用于中壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅱ工藝流程圖

圖6 適于低壓油田伴生氣的改進(jìn)流程Ⅱ工藝流程圖

圖7 適于高壓凝析氣的改進(jìn)流程Ⅱ工藝流程圖

3.1 中壓凝析氣模擬分析

塔里木輪南輕烴回收工程原料氣壓力6MPa，溫度30℃，處理量1500×104m3/d，外輸氣壓力要求大于6MPa，其原料氣組成見表2。采用HYSYS軟件對DHX常規(guī)流程、適用于中壓凝析氣的DHX改進(jìn)流程Ⅰ和改進(jìn)流程Ⅱ進(jìn)行模擬分析，其關(guān)鍵參數(shù)見表3。由于氣質(zhì)較貧，未進(jìn)行丙烷預(yù)冷，重接觸塔塔壓與現(xiàn)場設(shè)計(jì)值相同。

由表3可知，改進(jìn)流程Ⅰ和Ⅱ回收率均很高（＞99%），而DHX常規(guī)流程則很低。根據(jù)圖8分析，主要原因在于DHX常規(guī)流程將重接觸塔塔底凝液的冷量浪費(fèi)于脫乙烷塔塔頂，原料氣預(yù)冷效果差，膨脹制冷后冷量不足，同時由于重接觸塔塔底凝液重?zé)N多，脫乙烷塔塔頂氣相溫度高、重?zé)N多，使得重接觸塔的冷凝吸收效果變差，丙烷回收率降低。改進(jìn)流程Ⅰ和改進(jìn)流程Ⅱ的主體裝置單位能耗如表4所示，分別為122.29kgec/t和127.93kgec/t，均低于DHX常規(guī)流程149.65kgec/t，對于塔里木輪南中壓凝析氣氣質(zhì)工況，改進(jìn)流程Ⅰ和Ⅱ在回收率和能耗方面均表現(xiàn)出很明顯的優(yōu)勢，而改進(jìn)流程Ⅰ在能耗方面表現(xiàn)略優(yōu)。

表2 輪南輕烴工程原料氣組成（干基）

表3 輪南輕烴工程主要模擬參數(shù)

圖8 輪南輕烴工程主要物流重?zé)N含量

表4 輪南輕烴工程主體裝置能耗對比表

3.2 低壓油田伴生氣模擬分析

由于高尚堡氣質(zhì)很富，對于研究DHX常規(guī)流程和改進(jìn)流程具有代表性，但由于實(shí)際處理量較小（25×104m3/d），本次模擬假設(shè)處理量為500×104m3/d，為滿足外輸壓力大于1.6MPa且無需外輸氣壓縮機(jī)，將原料氣增壓至3.77MPa[3]，高尚堡氣質(zhì)組成見表5。采用HYSYS軟件對DHX常規(guī)流程、適用于低壓油田伴生氣的改進(jìn)流程Ⅰ和Ⅱ進(jìn)行模擬分析，其關(guān)鍵參數(shù)見表6。入口原料氣丙烷制冷和脫乙烷塔塔頂氣丙烷制冷均將物流冷卻至–30℃。

表5 高尚堡原料氣組成（干基摩爾分?jǐn)?shù)）單位：%

表6 高尚堡油田伴生氣主要模擬參數(shù)

由表6可知，采用多級分離后，原料氣丙烷制冷節(jié)能明顯。由于改進(jìn)流程增加了多級分離和脫乙烷塔回流罐，丙烷回收率均得到提高，特別是改進(jìn)流程Ⅱ的丙烷回收率高達(dá)99%以上。根據(jù)表6和圖9分析，DHX常規(guī)流程和改進(jìn)流程Ⅰ丙烷回收率偏低是由重接觸塔塔頂回流過富造成的，其原因在于高尚堡氣質(zhì)太富，即使DHX常規(guī)流程和改進(jìn)流程Ⅰ的脫乙烷塔塔頂回流溫度很低也不能顯著降低脫乙烷塔塔頂氣溫度，致使脫乙烷塔塔頂氣重?zé)N含量多。而改進(jìn)流程Ⅱ通過回流罐分離，將重?zé)N分離下來，相比于前兩者，改進(jìn)流程Ⅱ更有利于重接觸塔的冷凝吸收作用。3種流程在主體裝置單位能耗相差不大（分別為52.9kgec/t、52.37kgec/t、52.89kgec/t）情況下，改進(jìn)流程Ⅱ經(jīng)濟(jì)效益最好，在低壓油田伴生氣氣質(zhì)富的情況下，改進(jìn)流程Ⅱ優(yōu)勢明顯，見表7。

3.3 高壓凝析氣田氣模擬分析

英買凝析氣田原料氣壓力10.5MPa，溫度40℃，處理量700×104m3/d，外輸氣壓力要求大于6.5MPa，其原料氣組成見表8。采用HYSYS軟件對DHX常規(guī)流程、適用于高壓凝析氣的DHX改進(jìn)流程Ⅰ和改進(jìn)流程Ⅱ進(jìn)行模擬分析，其關(guān)鍵參數(shù)見表9，整個流程未設(shè)置丙烷制冷。

圖9 高尚堡工程主要物流重?zé)N含量

表7 高尚堡工程主體裝置能耗對比表

注：能耗計(jì)算中未考慮原料氣壓縮機(jī)耗能。

表8 英買凝析氣組成（干基摩爾分?jǐn)?shù)） 單位：%

表9 英買凝析氣主要模擬參數(shù)

表10 英買工程主體裝置能耗對比表

由表9和表10可以看出，在保持重接觸塔塔壓（4.0MPa）較高條件下，DHX常規(guī)流程丙烷回收率較低，其主要原因與前面分析的中壓凝析氣中DHX常規(guī)流程低效的原因相同。雖然改進(jìn)流程Ⅰ回收率略高于改進(jìn)流程Ⅱ，但能耗過高，故改進(jìn)流程Ⅱ在回收率和能耗方面均表現(xiàn)最優(yōu)。同時為減小外輸壓縮機(jī)功耗，若繼續(xù)增加重接觸塔塔壓，DHX常規(guī)流程中的脫乙烷塔塔壓也需相應(yīng)增加，導(dǎo)致脫乙烷塔重沸器負(fù)荷急劇增加，分離效果更差，丙烷回收率更低。不同塔壓下3種流程的丙烷回收率及主體裝置單位能耗關(guān)系如圖10、圖11所示。由于改進(jìn)流程Ⅰ和Ⅱ的重接觸塔和脫乙烷塔塔壓相互獨(dú)立，所以在保持脫乙烷塔在2.5MPa的條件下，增加重接觸塔塔壓對丙烷回收率的影響不大，在3.6～4.6MPa范圍內(nèi)均能達(dá)到99%以上，4.8MPa以后改進(jìn)流程Ⅱ回收率開始急劇下降，而改進(jìn)流程Ⅰ比改進(jìn)流程Ⅱ具有更高的重接觸塔塔壓適應(yīng)范圍，但由圖11可知，即使改進(jìn)流程Ⅰ重接觸塔高效塔壓可高于改進(jìn)流程Ⅱ，但單位能耗卻很高，其主要原因在于改進(jìn)流程Ⅰ利用了脫乙烷塔分離氣冷量，低溫分離器溫度（–38.14～–43.81℃）低于DHX常規(guī)流程（–17.82～–19.73℃）和改進(jìn)流程Ⅱ（–20.8～–31.64℃），導(dǎo)致低溫分離器分離氣相減少，透平膨脹機(jī)傳輸軸功減少，外輸壓縮機(jī)能耗增加。同時，脫乙烷回流罐分離氣壓縮機(jī)進(jìn)氣溫度高也是導(dǎo)致改進(jìn)流程Ⅰ能耗高的原因。因此可得到結(jié)論，對于高壓凝析氣田低溫分離器溫度不需要太低，改進(jìn)流程Ⅱ在保持高回收率條件下能耗最低，更適宜于高壓凝析氣田丙烷回收。但當(dāng)氣田需要對周圍居民或工業(yè)供氣時，改進(jìn)流程Ⅰ可直接利用脫乙烷塔回流罐分離氣對用戶供氣，取消脫乙烷回流罐分離氣壓縮機(jī)以適應(yīng)需求，也是一種值得考慮的方案。

圖10 3種流程重接觸塔塔壓與丙烷回收率關(guān)系圖

圖11 3種流程重接觸塔塔壓與單位能耗關(guān)系圖

4 結(jié)論

（1）對于較貧氣質(zhì)，改進(jìn)流程Ⅰ和Ⅱ通過在DHX常規(guī)流程上增加脫乙烷塔頂回流罐可有效減小重接觸塔塔頂回流和脫乙烷塔塔頂回流中的重?zé)N含量，丙烷回收率大大增加。

（2）改進(jìn)流程Ⅰ在中壓凝析氣和高壓凝析氣中丙烷回收率均很高（＞99%），同時在高壓條件下改進(jìn)流程Ⅰ比改進(jìn)流程Ⅱ具有更高的重接觸塔高效塔壓，但由于較高的重接觸塔塔壓需要過低的低溫分離器溫度，從而導(dǎo)致改進(jìn)流程Ⅰ在外輸氣壓力較高的情況下能耗較高。改進(jìn)流程Ⅰ在低壓油田伴生氣丙烷回收中，相比于DHX常規(guī)流程優(yōu)勢不 突出。

（3）改進(jìn)流程Ⅱ在對中壓凝析氣、低壓油田伴生氣、高壓凝析氣進(jìn)行丙烷回收過程中均保持很高的丙烷回收率（＞99%），且能耗較低。

（4）經(jīng)過分析比較，改進(jìn)流程Ⅱ適應(yīng)范圍廣，能耗低，是3種流程中回收丙烷的最優(yōu)流程，在一些特殊場合下，改進(jìn)流程Ⅰ也是一種值得考慮的丙烷回收方案。

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Improvement and analysis of DHX conventional process

ZHANG Shijian，JIANG Hong

（School of Petroleum Engineering，Southwest Petroleum University，Chengdu 610500，Sichuan，China）

For the defects of DHX conventional process that DHX column bottoms condensate directly flowing into the deethanizer column overhead caused more heavy hydrocarbon in the DHX column overhead reflux，resulting in the poor effect of absorption and condensate，and low propane recovery. This paper summarized two improved processes by adding deethanizer column overhead reflux drum：①improved processⅠ：the separated liquid by deethanizer column top reflux tank serving as DHX column and deethanizer column top reflux；and ②improved processⅡ：the separated gas by deethanizer column top reflux tank was cooled and then served as DHX column top reflux，and the separated liquid by deethanizer column top reflux tank served as deethanizer column top reflux. Adjusting the two improved process for different feed gas pressure，rich or lean gas and respectively obtained processes applying to medium pressure condensate gas，low pressure oil-associated gas and high pressure condensate gas. By using HYSYS software to simulate and analyze the three processes，the results showed that the improved processⅠhad high propane recovery（＞99%）in medium and high pressure condensate gas，but the improved effect for low pressure oil-associated gas was relatively unsatisfactory. Furthermore，the improved processⅠhad more energy consumption for high pressure condensate gas. The improved process Ⅱ indicated the high propane recovery（＞99%）at different feed gas pressure and low energy consumption，and was an efficient process with high propane recovery，wide range of adaptation and low energy consumption. Thus，the improved process Ⅱ was the best process of the three processes，but the improved processⅠcould be a referable process under certain special conditions.

direct heat exchange（DHX）；propane recovery；improved processes；process simulation；HYSYS

TE64

A

1000–6613（2017）10–3648–09

10.16085/j.issn.1000-6613.2017-0013

2017-01-04；

2017-06-20。

張世堅(jiān)（1992—），男，碩士研究生，主要從事天然氣集輸處理。E-mail：497837717@qq.com。