林翔++胡喬良
摘 要:針對火電廠凝汽式汽輪發(fā)電機組冷源損失巨大的弊端,介紹了純凝汽輪機高背壓供熱改造的方法。以某135MW機組為例,進行了高背壓雙轉(zhuǎn)子供熱改造前、后性能測試試驗。試驗結果表明,改造后機組在提供最大供熱量時,相較于未改造時,煤耗由289.8g/kW·h下降至154.6g/kW·h,節(jié)能效果明顯,同時,對于同樣的供熱量,改造后的機組對于未改造機組在經(jīng)濟性上也具有明顯優(yōu)勢。結果表明機組的高背壓改造是具有巨大節(jié)能潛力的項目,此機組的試驗結果可以作為同類型機組改造的參考指導。
關鍵詞:高背壓改造;雙轉(zhuǎn)子;節(jié)能
中圖分類號:TM621 文獻標識碼:A 文章編號:1671-2064(2017)20-0180-01
在常規(guī)凝汽式火力發(fā)電廠中,汽輪機排汽在凝汽器中被冷卻水或空氣冷卻而凝結成水,熱量被散發(fā)到大氣中,產(chǎn)生的冷源損失為火力發(fā)電熱力循環(huán)損失中最大的一項損失,約占總損失的50%。高背壓循環(huán)水供熱就是利用這部分損失來加熱城市熱網(wǎng)循環(huán)水。減少供熱蒸汽、提高汽輪機組經(jīng)濟性。
1 汽輪機高背壓改造簡述
本文介紹的雙轉(zhuǎn)子更換改造法是在供暖期,更換低壓缸轉(zhuǎn)子為適應在高背壓條件下運行的改造后轉(zhuǎn)子,機組高背壓運行并供熱,當供暖期結束,換回常規(guī)低壓缸轉(zhuǎn)子和動靜葉片,機組按原設計工況圖運行。
改造機組為上海汽輪機廠生產(chǎn)的C135-13.24/0.35/535/535型超高壓、中間再熱反動式、雙缸、雙排汽、單軸抽汽凝汽式汽輪機。在即將進入供暖期時,對低壓缸進行高背壓供熱改造,將原2×6級的低壓轉(zhuǎn)子換為2×4級的低壓轉(zhuǎn)子,增加導流板將排汽導入凝汽器。低真空供熱改造后,排汽壓力、溫度均相應升高,凝汽器殼體及不銹鋼管膨脹量均有較大變化,并且管束內(nèi)部循環(huán)水壓力、溫度都有較大提高,對凝汽器管板進行了加固改造。改造前后供熱工況相關設備技術規(guī)范見表1。
2 高背壓改造后機組的試驗、結果及分析
2.1 試驗方法
對改造前、后的汽輪機分別進行了不同運行工況的性能試驗。在試驗開始前對機組熱力系統(tǒng)進行了隔離,各參數(shù)調(diào)整至穩(wěn)定后開始試驗。
2.2 試驗結果
針對4種汽輪發(fā)電機組的供熱工況,進行相關熱力計算,計算結果見表2,結合表2對試驗結果進行分析。
2.2.1 改造前后機組供熱性能對比
得到改造前、后機組性能參數(shù)對比,見表3。
對比改造前、后相近負荷的工況,不難得到,機組改造前,達到額定采暖抽汽量所需要負荷為112.5MW,此時,對外供熱量為104.5MW。進行高背壓改造后,當負荷為100.1MW時,可以對外供熱的量為217.8MW,比改造前增加了108.0MW,此時,機組負荷較未改造前降低12.4MW;發(fā)電煤耗為137.6g/kW·h,比改造前降低了120.3g/kW·h;供電煤耗為154.6g/kW·h,比改造前降低了135.2g/kW·h。節(jié)能效果明顯。
2.2.2 相同供熱量下機組改造前、后的供電能力的對比
選取汽輪機改造前后供熱量近似的工況,比較其供電能力,結果見表4。
可以看到,對于同一供熱量區(qū)間,機組改造后的熱耗率較改造前下降明顯,為30.025%,發(fā)電量較改造前減少了15.2MW,供電煤耗較改造前也有明顯降低。
在機組供暖期,此種改造后運行方式帶來的收益是遠遠大于改造前的;而在供暖期之外,將轉(zhuǎn)子和葉片恢復為純凝式低壓缸轉(zhuǎn)子及葉片以保證機組運行的安全性以及汽輪機出力。綜合考量各方面因素,供熱機組汽輪機的高背壓改造引發(fā)的各參數(shù)改變,從電廠角度分析,對于生產(chǎn)和節(jié)能是具有積極意義的。
3 結論及展望
某機組進行高背壓改造后供熱期節(jié)能效果明顯,供電煤耗為154.6g/kW·h,比改造前降低了46.65%,降低數(shù)值為135.2g/kW·h。
雖然在同等供熱量下,機組發(fā)電量有所下降,但考慮到供熱機組的高背壓雙轉(zhuǎn)子改造能夠大幅度降低供熱成本、提升機組經(jīng)濟性,節(jié)能潛力巨大,同時聯(lián)系我國目前火電機組裝機量日漸上升,相應地年運行小時數(shù)逐年下降的大趨勢,無論是從運行經(jīng)濟性角度還是從節(jié)能環(huán)保角度,都可以優(yōu)先將汽輪機高背壓改造供熱項目作為熱電廠機組節(jié)能改造項目推廣。
參考文獻
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