郁志宏，吳淑紅，王文明，張建超

(1.內(nèi)蒙古農(nóng)業(yè)大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，呼和浩特 010018；2.邢臺職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)電工程系，河北 邢臺 054035)

?

彈齒滾筒式撿拾裝置彈齒的靜力學(xué)分析

郁志宏1，吳淑紅1，王文明2，張建超1

(1.內(nèi)蒙古農(nóng)業(yè)大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，呼和浩特 010018；2.邢臺職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)電工程系，河北 邢臺 054035)

針對彈齒滾筒式撿拾裝置在工作過程中彈齒變形現(xiàn)象，對彈齒滾筒式撿拾裝置彈齒進(jìn)行靜力學(xué)分析，以尋求解決的途徑。通過對撿拾裝置彈齒在3個工作階段上的載荷進(jìn)行分析后，獲得各工作階段彈齒的受力簡圖，通過比較判斷出在撿拾升運(yùn)階段彈齒受力比較復(fù)雜。以9KJ-1.4A型壓捆機(jī)撿拾裝置為實(shí)例，經(jīng)過計(jì)算在有隨機(jī)載荷和無隨機(jī)載荷時彈齒齒臂末端的應(yīng)力情況，得出結(jié)論：在沒有隨機(jī)載荷的情況下，齒根處應(yīng)力遠(yuǎn)小于其許用應(yīng)力，彈齒產(chǎn)生彈性變形，有足夠的強(qiáng)度；當(dāng)有隨機(jī)載荷時，對彈齒產(chǎn)生沖擊，若隨機(jī)載荷過大，垂直于彈齒軸向的分力大于24N，則彈齒會產(chǎn)生塑性變形。對撿拾裝置進(jìn)行靜力分析，可為撿拾裝置整體結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)供理論依據(jù)。

撿拾裝置；彈齒；壓捆機(jī)；靜力分析

0 引言

彈齒滾筒式撿拾裝置相對于偏心式撿拾裝置，因其使用彈性齒，可以近距離地?fù)焓暗孛嫔系淖魑?；彈齒的運(yùn)動軌跡由凸輪滑道控制，可以實(shí)現(xiàn)預(yù)想的復(fù)雜運(yùn)動，且彈齒和滾筒保護(hù)罩之間不存在運(yùn)動副，彈齒在此處不受力；彈齒和保護(hù)罩之間有比較大的間隙，當(dāng)彈齒碰到石塊，受到?jīng)_擊力產(chǎn)生小的變形后也能縮回到保護(hù)罩內(nèi)，不至于引起撿拾裝置停止工作[1]。所以，彈齒滾筒式撿拾裝置普遍應(yīng)用于農(nóng)作物收獲機(jī)械，尤其是打捆機(jī)。

我國現(xiàn)使用的打捆機(jī)多數(shù)是進(jìn)口國外機(jī)械或在進(jìn)口機(jī)械的基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)研制的，沒有完整的設(shè)計(jì)理論[2]。很多學(xué)者對撿拾裝置工作參數(shù)及運(yùn)動過程進(jìn)行了大量研究，僅有少數(shù)學(xué)者對彈齒的受力情況進(jìn)行研究[3-7]，而針對撿拾裝置在撿拾牧草過程中的受力情況進(jìn)行研究的文獻(xiàn)則更少。

彈齒上的載荷是撿拾裝置設(shè)計(jì)的重要依據(jù)，在進(jìn)行零件強(qiáng)度和剛度計(jì)算時，首先要確定作用在零件上載荷的種類和大小，才能更合理地確定所設(shè)計(jì)零件的結(jié)構(gòu)與尺寸；另外，載荷也是撿拾器機(jī)械系統(tǒng)進(jìn)行動力計(jì)算的重要依據(jù)，選擇動力機(jī)的類型和容量都要考慮載荷的大小和特性；更進(jìn)一步，為了提高所設(shè)計(jì)機(jī)械的可靠性，在設(shè)計(jì)階段預(yù)測其可靠度、合理確定其載荷狀態(tài)特性極為關(guān)鍵。因此，本文對撿拾裝置撿拾牧草的工作過程進(jìn)行靜力學(xué)分析，并將所受各載荷進(jìn)行參數(shù)化表示，為撿拾器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及參數(shù)優(yōu)化提供力學(xué)依據(jù)。

1 撿拾裝置的結(jié)構(gòu)及工作原理

圖1為彈齒滾筒式撿拾裝置的結(jié)構(gòu)圖，圖2為彈齒的3D實(shí)體圖。撿拾壓捆機(jī)工作過程中，機(jī)器前進(jìn)的同時，撿拾裝置中間軸逆前進(jìn)方向回轉(zhuǎn)，通過兩側(cè)的滾筒盤帶動周向幾個彈齒梁轉(zhuǎn)動；彈齒梁的一端連接曲柄，帶動滾輪沿凸輪凹槽滾動；彈齒沿軸向固定在彈齒梁上，因此彈齒的運(yùn)動同時受彈齒梁的圓周旋轉(zhuǎn)運(yùn)動和滾輪沿凸輪凹槽運(yùn)動的控制，既繞中間軸旋轉(zhuǎn)又繞彈齒梁的軸線擺動。

由于彈齒隨機(jī)器一起前進(jìn)，所以彈齒的運(yùn)動是擺動、轉(zhuǎn)動、移動的合成運(yùn)動[8]。當(dāng)彈齒運(yùn)動到撿拾滾筒下方時，其端部從滾筒保護(hù)罩的縫隙間伸出，將地面的牧草撿起；隨著中心軸的轉(zhuǎn)動，彈齒將牧草穩(wěn)定地提升到撿拾滾筒的上方，并推向傳送帶，同時彈齒垂直縮進(jìn)滾筒護(hù)板內(nèi)，與牧草脫離。撿拾裝置的一個運(yùn)動周期需要完成放齒、撿拾、升運(yùn)、推送和收齒幾個動作。撿拾裝置通過彈齒的一系列運(yùn)動來完成對牧草的撿拾，并將其輸送到下一個工作部件。

撿拾裝置的工作要求：①應(yīng)該把留在茬上的所有草料都撿拾干凈；②在撿拾過程中，不要撕破豆科草料最有營養(yǎng)價值的細(xì)嫩葉片；③撿拾的物料應(yīng)無阻礙地輸送到機(jī)器的下一個工作部件。

1.滾筒 2.輸送帶 3.電機(jī) 4.集草箱 5.JN338型轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩測量儀 6.彈齒 7.凸輪軌道

圖2 彈齒3D實(shí)體圖

2 工作過程各階段彈齒受力情況

彈齒滾筒式撿拾裝置的一個工作周期分為放齒階段、撿拾升運(yùn)階段及收齒階段。作用在彈齒上的載荷一般有：①周期載荷，撿拾裝置滾筒回轉(zhuǎn)1周，撿拾升運(yùn)牧草時，牧草對彈齒的作用力，包括摩擦力和壓力等；②隨機(jī)載荷，彈齒碰到地面石塊時，石塊對彈齒的作用力。彈齒滾筒式撿拾裝置在各工作階段中彈齒所受載荷情況有一定的區(qū)別，分析如下。

2.1 放齒階段

隨著中心軸的轉(zhuǎn)動，彈齒迅速伸出滾筒保護(hù)罩，齒端有較大的線速度，此時彈齒還沒有接觸牧草，只受到自身的重力G1，G1由彈齒的材質(zhì)及體積決定。其力學(xué)模型如圖3所示。

1.草層 2.凸輪滑道 3.滾筒 4.彈齒 5.地面

G1為彈齒齒臂重力，則

G1=ρvg

(1)

式中 ρ—彈齒的密度；

v—彈齒齒臂體積；

g—重力加速度。

2.2 撿拾升運(yùn)階段

撿拾升運(yùn)階段前部分彈齒開始接觸牧草，齒端插入草層，隨著中心軸的旋轉(zhuǎn)，彈齒逐漸將牧草撿起。此時，彈齒既受到自身的重力G1，又受到牧草對其的阻力F1、壓力、摩擦力T及隨機(jī)載荷F2的作用。力學(xué)模型如圖4所示。

圖4 撿拾牧草時彈齒受力簡圖

其中，G為彈齒撿拾起的牧草的重力，由牧草的含水率、品種、草層密度和所撿拾牧草的體積決定，則

G=mg

(2)

式中 m—彈齒拾起的牧草質(zhì)量；

g—重力加速度。

F1為牧草對彈齒的阻力。在撿拾階段，彈齒隨著機(jī)器有一個前進(jìn)的速度，彈齒自身繞中心軸旋轉(zhuǎn)還有一個速度，撿拾牧草時對其有一定的作用力，牧草受力壓縮，對彈齒產(chǎn)生一個反作用力，牧草的特性和牧草與地面間的摩擦?xí)绊懽枇Φ拇笮。辉谑正X階段，彈齒推送牧草，由于牧草與撿拾裝置的保護(hù)罩之間有滑動摩擦力，所以對彈齒有一定的阻力。

T為牧草與彈齒間的摩擦力，摩擦力由牧草與彈齒間的摩擦因數(shù)和牧草對彈齒的正壓力決定。牧草的含水率、品種及彈齒表面的粗糙程度都會影響摩擦系數(shù)的大小[9]，需要通過試驗(yàn)測量，則

(3)

α—彈齒與x軸負(fù)向夾角。

F2為隨機(jī)載荷，是地上的石塊等對彈齒的阻力。小石塊對彈齒端部只產(chǎn)生沖擊作用，而大石塊對彈齒的影響比較大[10]。一般情況下，大石塊不會出現(xiàn)，一旦出現(xiàn)就會引起撿拾裝置零部件較大的塑性變形，對彈齒的疲勞強(qiáng)度有很大影響。彈齒產(chǎn)生塑性變形會直接影響撿拾裝置，大的變形會使?jié)L筒卡住，嚴(yán)重情況甚至?xí)p壞其他工作部件。

一般認(rèn)為106次循環(huán)能包括在惡劣工況下發(fā)生的極值載荷，現(xiàn)在最大載荷的確定方法一般都是依據(jù)Conover等人提出的概率準(zhǔn)則估算出來的，即認(rèn)為概率106所對應(yīng)的載荷為最大載荷。設(shè)測試對象共有K種典型工況，第i種工況的作業(yè)時間為Ti，平均幅值變化率(頻率權(quán))為Fi；在第i種工況下，每個載荷循環(huán)中載荷幅值不小于SA的概率為Pi(SA)，在合成累計(jì)頻次達(dá)到106次時，i工況下載荷循環(huán)的總頻次為Ki×106，第i種工況經(jīng)過Ki×106次循環(huán)，則其幅值不小于SA的次數(shù)為

Ni=Ki·106·Pi(SA)

(4)

Pi=∫SAfi(x)dx

式中 Noi—最小幅值；

Nai—特征參數(shù)；

bi—形狀參數(shù)。

當(dāng)合成累計(jì)頻次達(dá)到106次時，所有K種工況下發(fā)生的幅值大于SA的總次數(shù)為

很多媽媽認(rèn)為發(fā)燒會燒壞腦子，其實(shí)這是誤解，只有腦炎才會對大腦有影響，并且也不是發(fā)燒引起的。還有人說幼兒急疹要燒到一定的溫度疹子才會出來，也是誤解，幼兒急疹是自限性疾病，沒有特效藥，用不用藥都是發(fā)燒3天左右，對癥治療即可。

(5)

令N(SA)=1，得

(6)

滿足上式的解就是所求的最大幅值SAmax，可以用下降法求解該超越方程。

小石塊對彈齒端部只有沖擊作用，根據(jù)相對運(yùn)動原理，在此可以假設(shè)小石塊是運(yùn)動的，速度為v，沿水平方向撞擊彈齒端部。根據(jù)能量守恒定律，在沖擊的過程中，沖擊能量轉(zhuǎn)化為彈性體的變形能，即轉(zhuǎn)化為彈齒的變形能。其計(jì)算公式為

(7)

式中 δd—變形量；

E—彈齒材料的彈性模量；

I—慣性矩；

l—彈齒長度；

m—石塊的質(zhì)量；

ξ—石塊在土壤中運(yùn)動的阻力系數(shù)；

v—彈齒齒端線速度。

由式(7)可知：彈齒所受到?jīng)_擊載荷的大小主要由彈齒齒端的線速度及所碰到石塊的計(jì)算質(zhì)量決定。

撿拾升運(yùn)階段后，部分彈齒齒端的線速度及彈齒擺角基本保持不變，這樣才能平穩(wěn)地將牧草升運(yùn)至滾筒上方。此時，彈齒受到自身的重力G1、牧草對其的壓力及和牧草間的摩擦力T的作用，力學(xué)模型如圖5所示。

圖5 升運(yùn)牧草時彈齒受力簡圖

2.3 收齒階段

收齒階段彈齒將牧草推送至下一工作部件，并迅速縮進(jìn)護(hù)板內(nèi)。此時，彈齒齒端在豎直方向有較大速度，水平方向速度接近零，彈齒受到自身重力G1和推送牧草時牧草對其的阻力F1的作用，力學(xué)模型如圖6所示。

圖6 收齒階段彈齒受力簡圖

3 彈齒的強(qiáng)度校核

觀察以上撿拾器的3個工作階段，在撿拾升運(yùn)階段，彈齒受到的外力值比較大，對彈齒的影響較大，所以選取此階段對彈齒進(jìn)行強(qiáng)度校核。以9KJ-1.4A型壓捆機(jī)撿拾裝置為例，對其彈齒進(jìn)行分析，彈齒參數(shù)如表1所示。

表1 彈齒參數(shù)

直徑d/mm 齒臂長l/mm 彈簧中徑D/mm 5 195 31

彈齒材料為各向同性[11]。

1)強(qiáng)度校核。判斷構(gòu)件是否具有足夠的靜態(tài)強(qiáng)度的檢驗(yàn)條件為

σmax≤[σ]

(8)

[σ]≤σs/n

其中，[σ]是材料的許用應(yīng)力；σmax是實(shí)際計(jì)算出的最大應(yīng)力；n是材料的安全系數(shù)，取n=1.5(n=1.2～2.5)。

經(jīng)查65Mn的屈服極限應(yīng)力為785MPa，得[σ]=785/2=523.33MPa。

2)升運(yùn)階段載荷條件。機(jī)器的工作參數(shù)：滾筒轉(zhuǎn)速ω=60r/min，機(jī)器前進(jìn)速度vt=3.5km/h。

在升運(yùn)階段，當(dāng)彈齒處于水平位置時受力最大，此時垂直方向受到牧草的壓力及自身重力為

G1=ρvg≈0.29N

Fy=G+G1=0.69N

(9)

其中，G為單個彈齒上的牧草的重力，實(shí)驗(yàn)所用牧草為含水率15%的紫花苜蓿。將質(zhì)量為6kg的紫花苜蓿鋪成草條，滾筒旋轉(zhuǎn)2.5圈能將其撿拾干凈，撿拾裝置周向均布5排彈齒，每排均布10組彈齒，G為平均值。

Fy在齒根產(chǎn)生的彎矩為

Mz=Fy×0.15=0.07N·m

齒根的彎曲應(yīng)力為

σ1=Mz/Wz=5.7MPa

Fy在齒根產(chǎn)生的彎矩即為彈簧所受扭矩，所以彈簧絲中的彎曲應(yīng)力為

(10)

式中 K1—應(yīng)力集中系數(shù)。

由于此階段彈簧的彎曲應(yīng)力遠(yuǎn)小于材料的許用應(yīng)力，彈齒產(chǎn)生彈性變形[12]，具有足夠的強(qiáng)度。

3)撿拾階段載荷條件。撿拾階段，當(dāng)彈齒垂直地面時隨機(jī)載荷對其作用效果最明顯，假設(shè)此時彈齒還未接觸牧草。草場地面石塊大小存在一定差異，假設(shè)存在一體積為30cm3的石塊，質(zhì)量為72g，則

(11)

Fx在齒根產(chǎn)生的彎矩為

Mz=Fx×195=3.12N·m

Fy=G1=0.29N

齒根的彎曲應(yīng)力為

σ2=Mz/Wz=254.24MPa

彈簧的彎曲應(yīng)力為

(12)

式中 d—彈齒直徑；

D—彈齒彈簧中徑。

確定許用載荷，則

Mmax≤Wz[σ]

(13)

F≤Wz[σ]/l

F≤34N

彈齒承受的隨機(jī)載荷不能超過許用載荷，即

(14)

ξm≤(34/1.2)2×1953×

10-6/(3×196×30.7)=330g

由此得知：當(dāng)引起沖擊載荷的石塊的計(jì)算質(zhì)量不超過330g時，彈齒將產(chǎn)生彈性變形，離開石塊后，變形恢復(fù)，不會和滾筒保護(hù)罩發(fā)生干涉，不會影響撿拾裝置的正常工作；當(dāng)石塊的計(jì)算質(zhì)量超過330g時，彈齒將產(chǎn)生塑性變形，變形量不小于17mm。

4 結(jié)論

1)彈齒滾筒式撿拾裝置的3個工作階段中，撿拾升運(yùn)階段受力比較復(fù)雜，包括牧草對彈齒的阻力F1、壓力、摩擦力T、彈齒自身的重力G1及隨機(jī)載荷。

2)隨機(jī)載荷主要由石塊的計(jì)算質(zhì)量及撿拾器的工作參數(shù)決定，以65Mn為材料的彈齒，當(dāng)d=5mm、D=31mm、l=195mm時，齒端能承受的極限載荷為34N，載荷超過34N時彈齒會發(fā)生塑性變形。

3)產(chǎn)生沖擊載荷的物體計(jì)算質(zhì)量超過330g時，彈齒將發(fā)生塑性變形，變形量不小于17mm。

[1] 郭小軍. 殘膜清理滾筒運(yùn)動學(xué)、動力學(xué)、強(qiáng)度及優(yōu)化研究[D].烏魯木齊：新疆大學(xué),2005.

[2] 王文明,王春光.彈齒滾筒式撿拾裝置的研究與發(fā)展[J].農(nóng)機(jī)化研究,2012,34(10):221-225.

[3] 盛凱,曾南宏.彈齒滾筒撿拾器的機(jī)構(gòu)特性及其運(yùn)動數(shù)學(xué)模型[J].農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào),1991(1):51-57.

[4] 盧博友,楊青,薛少平,等.圓弧形彈齒滾筒式殘膜撿拾機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)及撿膜性能分析[J].農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2000(6):68-71.

[5] 白圣男,張惠友,楊曉麗,等.彈齒式收膜機(jī)的彈齒預(yù)選軌跡方程的建立[J].東北農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2007(6):832-834.

[6] 丁海泉,郁志宏,劉偉峰,等.彈齒滾筒式撿拾裝置運(yùn)動學(xué)特性的理論分析[J].農(nóng)機(jī)化研究,2015,37(10):76-78,82.

[7] 袁彩云,刁培松,張道林.彈齒滾筒撿拾器的設(shè)計(jì)與運(yùn)動仿真[J].農(nóng)機(jī)化研究,2011,33(5):73-76.

[8] 王文明.彈齒滾筒式撿拾裝置參數(shù)分析和改進(jìn)設(shè)計(jì)研究[D].呼和浩特：內(nèi)蒙古農(nóng)業(yè)大學(xué),2012.

[9] 余友泰,蔣建鵬.土壤、作物種實(shí)和各種脫出物對鋼板、鑄鐵、和木板等的摩擦系數(shù)的測定[J]. 東北農(nóng)學(xué)院學(xué)報(bào),1957(1):117-127.

[10] 趙海軍.殘膜撿拾滾筒的運(yùn)動學(xué)和動力學(xué)研究[D].烏魯木齊:新疆農(nóng)業(yè)大學(xué),2005.

[11] 中國農(nóng)業(yè)機(jī)械化科學(xué)研究院.農(nóng)業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊:下冊[K].北京:中國農(nóng)業(yè)科學(xué)技術(shù)出版社，2007．

[12] 曾立平,郭雪娥. 圓柱形扭轉(zhuǎn)彈簧的可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程,1999(4):10-11,70.

Static Analysis for Spring-finger of 9KJ-1.4A Forage Baler Pickup Collector

Yu Zhihong1, Wu Shuhong1， Wang Wenming2, Zhang Jianchao1

(1.College of Mechanical and Electrical Engineering，Inner Mongolia Agricultural University，Hohhot 010018 ，China; 2.Institute of Mechanical and Electrical Engineering, Xingtai Polytechnic College, Xingtai 054035, China)

Doing static analysis is necessary for spring-finger cylinder pickup collector. Force diagrams show that the forces of spring-finger on pick up stage are more complex than the other stages. Without random force, the stress of spring-finger root is greatly less than allowable stress according to calculation results and spring-fingers have elastic deformation, they have enough strength; random force has impact to spring-fingers, when the component force perpendicular to spring-finger is greater than 24N, spring-fingers have plastic deformation. Doing the static analysis will provide theoretical basis for structural optimization of spring-finger cylinder pickup collector.

pickup collector； spring-finger； compression binding machine； static analysis

2016-03-23

國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51365035)；河北省自然科學(xué)基金項(xiàng)目(E2015108021)

郁志宏(1966-)，女，河北邢臺人，教授，碩士生導(dǎo)師，(E-mail)yzhyqyzhyq@126.com。

吳淑紅(1992-)，女，吉林公主嶺人，碩士研究生，(E-mail)995775147@qq.com。

S817.11+5

A

1003-188X(2017)04-0027-05