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（1.昆明理工大學(xué)現(xiàn)代農(nóng)業(yè)工程學(xué)院，云南昆明650500；2.昆明市農(nóng)業(yè)機(jī)械化技術(shù)學(xué)校，云南昆明650034）

三七收獲機(jī)組合式挖掘鏟設(shè)計(jì)與試驗(yàn)

張 丹1，張兆國(guó)1，曹永輝2，王法安1

（1.昆明理工大學(xué)現(xiàn)代農(nóng)業(yè)工程學(xué)院，云南昆明650500；2.昆明市農(nóng)業(yè)機(jī)械化技術(shù)學(xué)校，云南昆明650034）

為解決三七機(jī)械化收獲易產(chǎn)生的挖掘鏟前壅土問(wèn)題，在不降低收獲率的前提下設(shè)計(jì)了一種由三角平面鏟和土壤破碎鏟組成的新型組合式挖掘鏟，并對(duì)該挖掘鏟進(jìn)行了研究.利用Design Ex pert8.0.6軟件進(jìn)行了回歸分析與響應(yīng)曲面分析，確定了該挖掘鏟的結(jié)構(gòu)和最優(yōu)工作參數(shù)：鏟面傾角20°，入土隙角12°，作業(yè)速度0.75 m·s－1.田間試驗(yàn)表明收獲率達(dá)到98.38%，驗(yàn)證了回歸模型的正確性，滿足作業(yè)要求.通過(guò)對(duì)組合式挖掘鏟與普通挖掘鏟的挖掘收獲效果進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)，結(jié)果表明組合式挖掘鏟在收獲率與鏟前壅土方面有著更好的性能，更加適合三七收獲.

收獲機(jī)；三七；土壤破碎；組合式挖掘鏟；試驗(yàn)

三七屬五加科多年生人參類植物，是我國(guó)特有名貴根莖類中藥材［1－2］.目前，三七大部分采挖仍使用傳統(tǒng)的人工采挖方式，采挖效率低下，勞動(dòng)強(qiáng)度很大［3］.因此，開(kāi)展三七機(jī)械化收獲和收獲技術(shù)的研究是迫切需要的.挖掘鏟作為三七收獲機(jī)的關(guān)鍵部件，其形態(tài)結(jié)構(gòu)、幾何參數(shù)將直接影響著機(jī)械性能以及收獲效果.近年來(lái)，國(guó)內(nèi)學(xué)者開(kāi)展了相關(guān)研究［4－7］，取得了較好效果.魏宏安等［8］為4UFD 1400馬鈴薯聯(lián)合收獲機(jī)設(shè)計(jì)了一種縱向剖面呈“～”形，分體式三階平面組合結(jié)構(gòu)挖掘鏟，提高了入土和碎土能力.鄭德聰?shù)龋?］考慮半夏種植密度過(guò)大，不宜進(jìn)行行對(duì)行收獲，采用整體式挖掘鏟，提高收獲率.楊然兵等［10］為解決平作花生聯(lián)合收獲易產(chǎn)生挖掘鏟前壅土的問(wèn)題，研制了一種動(dòng)力圓盤(pán)挖掘裝置，田間作業(yè)試驗(yàn)效果較好.然而在三七實(shí)際收獲過(guò)程中，現(xiàn)有的挖掘鏟有著諸多影響作業(yè)效率和質(zhì)量的問(wèn)題.若采用平面鏟進(jìn)行挖掘，由于三七的種植幅寬和種植密度較大，并且土壤表面上覆蓋有大量松針葉［11］，會(huì)導(dǎo)致機(jī)器挖掘阻力大，壅土現(xiàn)象嚴(yán)重，挖掘效率低.三七多為丘陵山區(qū)小塊面積地帶種植［11］，三七收獲機(jī)應(yīng)盡量簡(jiǎn)單可靠且便于運(yùn)輸，如采用其他挖掘裝置去代替挖掘鏟，會(huì)增加整機(jī)動(dòng)力消耗和整機(jī)的復(fù)雜性，以及降低裝置的可靠性.

本研究針對(duì)以上實(shí)際問(wèn)題設(shè)計(jì)一種新型組合式挖掘鏟，并擬利用響應(yīng)曲面法以收獲率為響應(yīng)值對(duì)組合式挖掘鏟關(guān)鍵因素進(jìn)行優(yōu)化，采用模型驗(yàn)證與對(duì)比試驗(yàn)檢驗(yàn)組合式挖掘鏟在滿足三七收獲率的前提下，是否降低壅土嚴(yán)重的問(wèn)題.旨在為塊莖類作物挖掘鏟的設(shè)計(jì)提供參考.

1 總體結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)

1.1 三七種植與收獲模式

三七主要在土質(zhì)疏松、排灌方便、保濕且要8年內(nèi)未種過(guò)三七的土壤中種植，并用大量的松針葉覆蓋裸露墑面.三七種植采用壟作，如圖1所示.行距95～105 mm，株距140～150 mm，溝寬300～400 mm，壟頂寬1 500～1 600mm，壟底寬1 600～1 700mm，壟高100～160 mm，普通三七的生長(zhǎng)深度150 mm，最大生長(zhǎng)深度200 mm.挖掘鏟的收獲寬度大約1 700 mm，一次作業(yè)可收獲一壟十行作物.

圖1 三七種植模式示意圖

1.2 總體結(jié)構(gòu)與工作原理

組合式挖掘鏟結(jié)構(gòu)如圖2所示，主要由三角平面鏟、土壤破碎鏟、鏟架組成，三角平面鏟與土壤破碎鏟交錯(cuò)排列，土壤破碎鏟尖位置比三角平面鏟鏟尖靠前約60 mm.整個(gè)裝置通過(guò)螺栓與機(jī)架剛性連接.工作時(shí)，拖拉機(jī)牽引三七收獲機(jī)前進(jìn)，組合式挖掘鏟中的土壤破碎鏟先行破土，疏松土壤，同時(shí)土壤破碎鏟將其周圍三七和部分土壤推動(dòng)至兩個(gè)土壤破碎鏟間形成的一個(gè)通道內(nèi)（文中約定為推七能力），即三角平面鏟的挖掘范圍，然后三角平面鏟完成挖掘收獲.

圖2 組合挖掘鏟結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

2 組合式挖掘鏟設(shè)計(jì)與參數(shù)確定

2.1 三角平面鏟的設(shè)計(jì)

三角平面鏟作為組合挖掘鏟的主要工作部件，必須保證能順利將三七鏟起，且要減小入土阻力.為此將對(duì)鏟刃張角γ0、鏟面傾角α、鏟體寬度b與鏟體長(zhǎng)度L等主要參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)，如圖3所示.

圖3 三角平面鏟的特性圖

2.1.1 鏟刃張角參數(shù)的確定

三角平面鏟張角大小直接影響到挖掘阻力的大小.當(dāng)鏟面張角過(guò)大時(shí)，三角平面鏟工作時(shí)三七的莖葉、雜草等雜物不易被切斷，形成很大的阻力，因此需要控制鏟刃張角，使三七莖葉、雜草等雜物能夠沿鏟刃邊緣順利滑移，起到減小挖掘阻力的目的.鏟刃受力分析如圖3a所示.若鏟刃邊緣所受的莖葉、雜草以及土壤的總阻力為F，鏟刃前進(jìn)作用力為P0，滿足F＜P1時(shí)，鏟刃不會(huì)產(chǎn)生壅土和雜草纏刃現(xiàn)象.則易得

式中 φmax為莖葉、雜草和土壤對(duì)鋼的最大摩擦角.土壤對(duì)鋼的摩擦系數(shù)為0.577～0.721，莖葉對(duì)鋼的摩擦系數(shù)為0.95～0.98，故只要滿足莖葉對(duì)鋼的摩檫系數(shù)即可，計(jì)算得γ0＜120°可滿足要求，本設(shè)計(jì)采用γ0＝90°.

2.1.2 鏟面傾角參數(shù)

鏟面傾角的選擇標(biāo)準(zhǔn)是將三七與泥土的混合物沿鏟面上升到一定高度時(shí)，其掘起物不會(huì)落下，并且使挖掘物能順利運(yùn)送到后面升運(yùn)裝置上.鏟面上掘起物受力分析如圖3c所示.計(jì)算式如下：

式中：P為掘起物移動(dòng)所需力；α為鏟面傾角；G為掘起物的重力；F為土壤與鏟的摩擦力；FN為挖掘鏟對(duì)掘起物的支反力；μ為土壤對(duì)挖掘鏟的摩擦系數(shù).

三角平面鏟在A A的直線處折彎，即為二階面，二階面形成的鏟面曲折變化，可使通過(guò)的三七與土壤的混合物有劈裂、剪切、折斷的效果［12－13］.二階面的兩個(gè)鏟面傾角α1和α2都滿足式（5），α1較小有利于滑切與雜物自清，減小起土阻力.α2較大有利于碎土要求以及掘起的高度.一階鏟面傾角α1略小于二階鏟面傾角α2［14］，并且還要保證兩個(gè)傾角之間的差值不能過(guò)大或者過(guò)小，差值過(guò)大鏟面碎土能力有所提高但會(huì)導(dǎo)致阻力迅速增大，差值過(guò)小阻力相對(duì)較小但碎土能力不夠.故10°≤α1≤20°，本設(shè)計(jì)中α2＝α1＋5°.

2.1.3 鏟面總長(zhǎng)參數(shù)的確定

平面鏟長(zhǎng)度不能過(guò)大也不能過(guò)小，過(guò)大會(huì)引起掘起物的堆積、翻轉(zhuǎn)或回流，過(guò)小則會(huì)使土塊還沒(méi)來(lái)得及破碎就被運(yùn)送到升運(yùn)裝置上且不易被振動(dòng)碎裂，也使得升運(yùn)裝置上的動(dòng)力消耗急劇增加.二階平面鏟長(zhǎng)度如圖3b所示，有如下公式：

由農(nóng)藝可知，h＝140～200 mm時(shí)才能將三七完全挖出，且不損壞三七.一階鏟面高度h1占總高度h的1／5～1／4時(shí)，可以使掘起物恰好落到升運(yùn)鏈上且確保其后能被順利輸送，避免土壤堆積，同時(shí)也使整機(jī)重心更加靠前.在滿足上式的條件下并參考其他根莖類的挖掘鏟，取總長(zhǎng)L約400 mm.

2.1.4 鏟體寬度參數(shù)的確定

二階平面鏟為主要的工作部件，本設(shè)計(jì)中采用二階平面鏟正對(duì)三七塊根的采挖方式［15］，平面鏟的行進(jìn)方向與三七塊根的生長(zhǎng)方向平行.寬度要能將一株最大尺寸的三七完整挖出，三七塊根近似為一個(gè)圓柱體，其最大長(zhǎng)度和直徑分別為82.24 mm和32.95 mm.實(shí)際挖掘?qū)挾嚷源笥诶碚搶挾?，因此取鏟寬b為90 mm.

2.2 土壤破碎鏟的設(shè)計(jì)

土壤破碎鏟有著降低挖掘阻力，減小壅土程度并輔助三角平面鏟挖掘三七的功能.結(jié)構(gòu)如圖4所示.土壤破碎鏟為三棱楔［16］，其主要參數(shù)有翼張角γ1，入土角β，入土隙角β0，鏟胸升角β1，翻土角β2和鏟翼寬c.

圖4 土壤破碎鏟的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

2.2.1 翼寬與翼張角參數(shù)的確定

由于三角平面鏟采用正對(duì)三七塊根的采挖方式，根據(jù)三七的種植株距，且土壤破碎鏟位于二階平面鏟之間，易得鏟翼寬度不大于二階平面鏟間的間隙，即

在滿足上式的前提下且考慮挖掘鏟整體的緊湊取鏟翼寬c為58 mm.選擇翼張角的值主要根據(jù)是使雜草根莖沿破碎鏟刃口滑動(dòng)，避免纏繞破碎鏟.其值可參考二階平面鏟的張角的設(shè)計(jì)，但由于鏟翼寬的限制，故選定翼張角γ1為48°.

2.2.2 入土隙角參數(shù)

入土隙角β0為土壤破碎鏟底面與地面之間的夾角，有利于土壤破碎鏟入土.β0過(guò)小導(dǎo)致推七能力降低，過(guò)大導(dǎo)致挖掘阻力增加并加劇壅土量.入土隙角在5°～15°范圍內(nèi)可滿足工作要求.

2.2.3 最小入土角與鏟胸升角參數(shù)

入土角為破碎鏟工作面與地面之間的夾角.文中入土角的設(shè)計(jì)與圓弧刃口型開(kāi)溝器刃口相似，為圓弧設(shè)計(jì)，如圖5所示，從O點(diǎn)開(kāi)始沿著圓弧向上的點(diǎn)的切線斜率會(huì)不斷增加，即入土角角度不斷變大，當(dāng)?shù)竭_(dá)A點(diǎn)時(shí)入土角角度不發(fā)生改變即變?yōu)殓P胸升角.初始起土角較小便于減小起土阻力，而較大的鏟胸升角便于側(cè)翻土.為方便確定入土角與鏟胸升角參數(shù)的最小值取入土隙角β0為5°，故其關(guān)系與范圍為25°≤β≤β1≤65°，結(jié)構(gòu)如圖5所示.

圖5 入土角與鏟胸升角示意圖

入土隙角β0為5°時(shí)，入土角為最小值25°.假設(shè)弧線O點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)，A點(diǎn)的縱坐標(biāo)為入土角變化為鏟胸升角的臨界高度值，其大小約為三七主根系在土壤中所占高度，取值50 mm，A點(diǎn)橫坐標(biāo)取值不能使β1大于65°，擬取值60 mm.故弧線上兩點(diǎn)坐標(biāo)為O（0，0），A（60，50）.因此，假設(shè)OA圓弧線的方程為

式中：a，d為圓心O′的橫縱坐標(biāo)；R為圓半徑，mm.將O，A兩點(diǎn)坐標(biāo)帶入上式，初始入土角β取為25°，故

在OA圓弧又有以下性質(zhì)：

由上式易得β1＝55°，滿足要求，最小入土角β與最小鏟胸升角β1分別為25°和55°.

2.2.4 翻土角參數(shù)的確定

3 田間性能試驗(yàn)與分析

試驗(yàn)于2016年1月12號(hào)在云南省文山州丘北縣白色姑村文山七丹藥業(yè)股份有限公司GAP三七種植基地使用4QD 170型三七收獲機(jī)進(jìn)行.三七收獲期間的田間狀況調(diào)查如下：三七平均壟寬1 690 mm，平均壟高150 mm，三七的直徑為5～32 mm，三七和土壤混合層平均厚度為40～50 mm，土壤含水率為15.3%，容重為1.32 g·cm－3，土壤松散，黏性較小，土粒黏結(jié)力適中.為保證三七能完整挖出不被損傷，組合式挖掘鏟挖掘深度固定為200 mm，試驗(yàn)裝置及試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)如圖6所示.

圖6 裝置試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)圖

3.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

為探討組合式挖掘鏟關(guān)鍵參數(shù)對(duì)三七挖掘的影響，進(jìn)行二次正交旋轉(zhuǎn)組合試驗(yàn).試驗(yàn)主要參數(shù)：三角平面鏟鏟面傾角、土壤破碎鏟入土隙角以及組合式挖掘鏟作業(yè)速度.試驗(yàn)參數(shù)調(diào)整方案：①三角平面鏟鏟面傾角以二階面的第二個(gè)鏟面中的傾角α2為基準(zhǔn)測(cè)試參數(shù)，組合式挖掘鏟與機(jī)器機(jī)架上不同位置的螺栓孔固定進(jìn)行鏟面傾角的調(diào)節(jié).②三角平面鏟與土壤破碎鏟的相對(duì)位置制作多個(gè)組合式挖掘鏟以調(diào)整土壤破碎鏟入土隙角.③通過(guò)拖拉機(jī)的行進(jìn)速度調(diào)整組合式挖掘鏟的作業(yè)速度.各因素進(jìn)行水平編碼如表1所示.

表1 因素水平編碼

3.2 挖掘率模型的建立與檢驗(yàn)

三七挖掘率是衡量組合挖掘鏟性能最關(guān)鍵的參數(shù)，故本次試驗(yàn)的響應(yīng)值為挖掘率Y（在滿足挖掘率的前提下，對(duì)壅土程度作對(duì)比分析）.試驗(yàn)方案及試驗(yàn)結(jié)果如表2所示.

表2 試驗(yàn)方案和結(jié)果

試驗(yàn)后用Design Expert8.0.6軟件對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，建立了回歸方程與優(yōu)化方案，得到鏟面傾角、入土隙角、作業(yè)速度、對(duì)挖掘率Y的二次多元的回歸方程為

對(duì)上述回歸模型中各項(xiàng)回歸系數(shù)進(jìn)行F檢查和方差分析，挖掘率方差分析的結(jié)果如表3所示.

表3 挖掘率的二次項(xiàng)模型方差分析

通過(guò)比較F值的大小可得到，影響挖掘率的因素由大到小為入土隙角、鏟面傾角、作業(yè)速度.

3.3 響應(yīng)曲面分析

通過(guò)顯著性檢驗(yàn)結(jié)果，交互作用對(duì)挖掘率影響顯著僅僅為x1x2.根據(jù)回歸模型式（14）且將作業(yè)速度控制在0水平，取值為0.8 m·s－1，如圖7所示.

總之，碳市場(chǎng)是個(gè)復(fù)雜、系統(tǒng)、長(zhǎng)期的工程，它的發(fā)展必然是漸進(jìn)的。合理有序發(fā)展碳市場(chǎng)有助于我國(guó)低成本實(shí)現(xiàn)減排目標(biāo)，亦有助于國(guó)際談判與合作，體現(xiàn)出我國(guó)爭(zhēng)做全球氣候治理貢獻(xiàn)者和引領(lǐng)者的擔(dān)當(dāng)，最終助力于全球應(yīng)對(duì)氣候變化、實(shí)現(xiàn)低碳發(fā)展。

圖7 入土隙角與鏟面傾角對(duì)挖掘率的影響響應(yīng)曲面

隨著鏟面傾角和入土隙角的增大，挖掘率先增大后減小，當(dāng)鏟面傾角和入土隙角增大到一定程度時(shí)，部分三七與土壤混合物在未達(dá)到升運(yùn)裝置上提前回落，致使挖掘率呈下降趨勢(shì).從圖中的等高線看出，挖掘率沿入土隙角方向的變化速率比鏟面傾角方向的變化速率快，即入土隙角對(duì)挖掘率的影響大于鏟面傾角對(duì)挖掘率的影響.入土隙角在9°～11°，鏟面傾角在19°～21°時(shí)，組合式挖掘鏟的挖掘率高.

3.4 參數(shù)優(yōu)化

為進(jìn)一步優(yōu)化組合式挖掘鏟的挖掘作業(yè)性能，使用Design Expert8.0.6軟件的尋優(yōu)功能對(duì)組合式挖掘鏟進(jìn)行優(yōu)化.RSM預(yù)測(cè)尋優(yōu)因數(shù)的取值范圍區(qū)間分別為鏟面傾角15°～25°，入土隙角5°～15°，作業(yè)速度0.60～1.00 m·s－1.其參數(shù)優(yōu)化結(jié)果為鏟面傾角20°，入土隙角12°，作業(yè)速度0.75 m·s－1，挖掘率98.69%.

4 模型驗(yàn)證與對(duì)比試驗(yàn)

在滿足收獲率的前提下，機(jī)器壅土程度也對(duì)三七收獲機(jī)作業(yè)效率有著很大的影響.故采用參數(shù)優(yōu)化后的組合式挖掘鏟和普通挖掘鏟進(jìn)行模型驗(yàn)證與對(duì)比試驗(yàn).普通挖掘鏟采用多鏟，為了有參照性，普通挖掘鏟鏟型選用本設(shè)計(jì)的三角平面鏟.

4.1 試驗(yàn)方法

在實(shí)際生產(chǎn)中沒(méi)有成熟的三七收獲機(jī)，故仍使用4QD 170型三七收獲機(jī)，并通過(guò)更換兩種挖掘鏟來(lái)進(jìn)行試驗(yàn).選取4QD 170三七收獲機(jī)前進(jìn)速度為0.75 m·s－1，挖掘深度為200 mm，兩種鏟鏟面傾角都為20°，組合式挖掘鏟入土隙角為12°.各測(cè)試指標(biāo)計(jì)算方法如下.

1）挖掘率.三七挖掘率是衡量組合挖掘鏟性能最關(guān)鍵的參數(shù).其定義為挖掘鏟挖出的三七質(zhì)量與未挖前三七總質(zhì)量百分比.三七挖掘率計(jì)算方法為

式中：Y1為三七挖掘率，%；W1為掉落在地面上三七的總質(zhì)量，kg；W2為收獲機(jī)停止作業(yè)時(shí)仍在升運(yùn)裝置上三七的總質(zhì)量，kg；W3為殘留在土壤中三七的總質(zhì)量，kg.

2）有效作業(yè)距離.壅土一般是指收獲機(jī)在作業(yè)行進(jìn)當(dāng)中挖掘部件及其鄰近區(qū)域發(fā)生土壤滯留、壅堵造成機(jī)組無(wú)法完成正常收獲作業(yè)的現(xiàn)象.三七種植時(shí)往往需要覆蓋一層厚厚的松針葉［10］，用挖掘鏟進(jìn)行收獲作業(yè)時(shí)較其他根莖類作物更容易引起壅土.本測(cè)試指標(biāo)用三七收獲機(jī)開(kāi)始能正常完成收獲作業(yè)到產(chǎn)生壅土現(xiàn)象無(wú)法作業(yè)的作業(yè)距離來(lái)衡量壅土程度.為方便測(cè)試，選用100 m為機(jī)組最大作業(yè)距離，當(dāng)超過(guò)此距離有效作業(yè)距離用MAX表示，統(tǒng)計(jì)時(shí)按照100 m計(jì)算.有效作業(yè)距離計(jì)算方法如下：

式中：S為有效作業(yè)距離，m；L為挖掘鏟開(kāi)始入土到壅土無(wú)法作業(yè)的距離，m；L0為挖掘鏟開(kāi)始入土到開(kāi)始穩(wěn)定正常作業(yè)的距離，m；

4.2 試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)以上分析，由人工觀察收獲情況并記錄計(jì)算三七在收獲后的挖掘率與有效作業(yè)距離，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4.

表4 對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果

由表4可以看出組合式挖掘鏟挖掘率為98.38%，挖掘率比較穩(wěn)定，預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)結(jié)果很接近，驗(yàn)證了模型優(yōu)化的準(zhǔn)確性.表中普通挖掘鏟挖掘率為98.04%也有很高的收獲率，但挖掘率不穩(wěn)定，波動(dòng)較大.

由表4還可以看出，組合式挖掘鏟的有效作業(yè)距離為93.1 m，遠(yuǎn)大于普通挖掘鏟的62.8 m，證明組合式挖掘鏟壅土現(xiàn)象明顯低于普通挖掘鏟.這是由于組合式挖掘鏟中三角平面鏟間的迎土面由土壤破碎鏟所代替，土壤破碎鏟有破碎土壤減阻的作用，改善了三角平面鏟挖掘時(shí)的土壤條件，同時(shí)又較普通挖掘鏟減少了挖掘部件數(shù)量，掘起的土壤更少.故組合式挖掘鏟有效作業(yè)距離要遠(yuǎn)大于普通挖掘鏟.

5 結(jié) 論

1）針對(duì)三七農(nóng)藝要求，在滿足較高的收獲率且減輕壅土現(xiàn)象的問(wèn)題下，設(shè)計(jì)了一種新型組合式挖掘鏟，并通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證該組合式挖掘鏟的可行性.

2）建立了以挖掘率為響應(yīng)值的回歸模型，分析得出了各因素對(duì)收獲率影響的主次順序?yàn)槿胪料督?、鏟面傾角、作業(yè)速度.通過(guò)模型中交互作用有顯著影響的因素，進(jìn)行響應(yīng)曲面分析，得出了鏟面傾角與入土隙角對(duì)挖掘率的變化規(guī)律.應(yīng)用所建模型優(yōu)化得到了最佳作業(yè)參數(shù)：鏟面傾角20°、入土隙角12°、作業(yè)速度0.75 m·s－1.田間試驗(yàn)挖掘率達(dá)到98.38%，與模型優(yōu)化結(jié)果相近，滿足作業(yè)要求.

3）組合式挖掘鏟較普通挖掘鏟挖掘率更加穩(wěn)定，組合式挖掘鏟的有效作業(yè)距離為93.1 m，普通挖掘鏟為62.8 m.組合式挖掘鏟壅土現(xiàn)象要遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于普通挖掘鏟，但與土壤、三七動(dòng)力學(xué)特性更為復(fù)雜，適應(yīng)性與可靠性還需要進(jìn)一步驗(yàn)證.

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Design and experiment on combined digging shovel of Panax notoginseng harvester

ZHANG Dan1，ZHANG Zhaoguo1，CAO Yonghui2，WANG Faan1
（1.College of Modern Agricultural Engineering，Kunming University of Science and Technology，Kunming，Yunnan 650500，China；2.Kunming Agricultural Mechanization Technology School，Kunming，Yunnan 650034，China）

To solve the soil heap problem before digging shovel ofPanax notoginsengmechanical harvesting，a new type of combined digging shovel with triangular plane shovel and soil crushing shovel was designed and investigated under the premise of not reducing harvest rate.The regression analysis and the response surface analysis were conducted by Design Expert 8.0.6 Software.The structure and the optimum working parameters of the combined digging shovelwere determined with shovel surface angle of 20°，buried gap angle of 12°and operation speed of 0.75 m·s－1.The results of field experiment show that the yield rate is 98.38%，and the correctness of regression model is verified to meet the operation requirements.The harvest effect comparison of the combined digging shovel with the common digging shovel shows that the combined digging shovel is more suitable forPanax notoginsengharvesting with better performance of harvest rate and problem solving of soil heap before digging shovel.

harvester；Panax notoginseng；soil crushing；combined digging shovel；experiment

10.3969／j.issn.1671－7775.2018.01.007

S225.7

A

1671－7775（2018）01－0038－07

張 丹，張兆國(guó)，曹永輝，等.三七收獲機(jī)組合式挖掘鏟設(shè)計(jì)與試驗(yàn)［J］.江蘇大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2018，39（1）：38－44.

2016－12－01

云南省重點(diǎn)新產(chǎn)品開(kāi)發(fā)項(xiàng)目（2014BC007）

張 丹（1990—），男，湖北宜昌人，碩士研究生（443037720＠qq.com），主要從事農(nóng)業(yè)機(jī)械裝備設(shè)計(jì)與制造的研究.

張兆國(guó)（1966—），男，山東單縣人，教授，博士生導(dǎo)師（通信作者，zhaoguozhang＠163.com），主要從事農(nóng)業(yè)機(jī)械裝備設(shè)計(jì)與制造的研究.

（責(zé)任編輯 祝貞學(xué)）