可溶巖環(huán)境下復(fù)雜建構(gòu)筑物沉降規(guī)律數(shù)值研究

宋立平 謝強(qiáng) 周其健

【摘 要】針對施工環(huán)境復(fù)雜、周邊建構(gòu)筑物密集的地鐵車站施工過程中所出現(xiàn)的區(qū)域不均勻沉降問題，對成都某世紀(jì)廣場的沉降變形進(jìn)行了數(shù)值模擬。通過分析地鐵車站和高層建筑在地下溶蝕空洞工況條件下的沉降變形特征，確定了高層建筑及地鐵車站建筑沉降變形的主要因素，可以為同類工程提供參考。

【Abstract】Aiming at the problem of uneven settlement in the construction of subway stations with complicated construction environment and dense surrounding buildings， the settlement deformation of a Century Square in Chengdu is numerically simulated. Through analyzing the settlement deformation characteristics of high-rise buildings under the conditions of dissolution cavities， the main factors causing the settlement deformation of the high-rise buildings and subway station buildings， which can provide reference for similar projects.

【關(guān)鍵詞】地鐵基坑；溶蝕空洞；建筑沉降；數(shù)值模擬

【Keywords】 subway foundation pit； cavitation cavity； building settlement； numerical simulation

【中圖分類號】U455 【文獻(xiàn)標(biāo)志碼】A 【文章編號】1673-1069（2018）11-0194-03

1 引言

成都地鐵火車南站是成都軌道交通18號線一期工程的起點站，周邊環(huán)境條件復(fù)雜。緊鄰高層建筑、深埋地?zé)峁堋⒏呒軜虻?。施工期間地鐵車站和周邊建筑均發(fā)生了不均勻沉降，沉降規(guī)律特殊。

地源熱泵管線帶來的溫度變化加劇地下巖土體的水化學(xué)反應(yīng)，產(chǎn)生一系列溶蝕孔洞[1]，臨近地鐵基坑的降水開挖引發(fā)地下巖土體應(yīng)力變化，在時間與空間上都對周邊建筑有著不可忽視的影響[2～3]。國內(nèi)許多學(xué)者對相關(guān)問題的研究[4～6]，都僅限于對基坑降水開挖或溶蝕空洞等單一因素影響下的高層建筑沉降研究[7-9]。因此，針對施工環(huán)境復(fù)雜、周邊建構(gòu)筑物密集的地鐵車站施工過程中所出現(xiàn)的區(qū)域不均勻沉降問題，本文以實際工程為例，采用FLAC3D軟件分析了復(fù)雜建筑地基下溶蝕空洞等多種條件下建筑沉降的變形特征，確定了沉降的主要因素，可以為同類工程提供參考。

2 工程概況

車站基坑長約193m，寬約22m，開挖深度約17～21m。高層建筑位于地鐵車站以東，建筑邊線距離18號線距離11.58～21.70m。1#主樓26層，2#主樓25層，3#主樓28層，全部采用2層地下室框筒結(jié)構(gòu)，筏板基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深-11m，以中密卵石為持力層。平面位置關(guān)系如圖1所示。

高層建筑于2010年開工建設(shè)，2012年主體竣工?；疖嚹险镜罔F站于2016年10月開始施工，12月開始基坑開挖。火車南站施工采用明挖法，施工期間進(jìn)行基坑外降水，支護(hù)形式為鉆孔灌注樁+三道內(nèi)支撐圍護(hù)結(jié)構(gòu)?；疖嚹险净着c1#主樓地下室剖面位置關(guān)系如圖2所示。工程場地均為第四系（Q）地層覆蓋，地表多為人工填土（Q4ml）覆蓋，其下為全新統(tǒng)沖積（Q4al）軟土、粉質(zhì)黏土、粉土、黏土、砂土及卵石土，上更新統(tǒng)冰水沉積、沖積（Q3fgl+al）粉土、砂土及卵石土，下伏基巖為白堊系上統(tǒng)灌口組（K2g）泥巖夾礫巖。

1#主樓緊鄰地鐵基坑?xùn)|側(cè)，處于基坑2倍開挖深度影響范圍內(nèi)。自地鐵基坑開挖以來，1#主樓個別地下室外墻和基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)與主樓之間的地坪出現(xiàn)了不同程度的裂縫。沉降監(jiān)測顯示，火車南站主體基坑外東側(cè)地表沉降最大，東側(cè)圍護(hù)樁樁頂豎向位移較大。火車南站車站主體結(jié)構(gòu)東側(cè)第三至第六段（底板為基巖）沉降較大，結(jié)構(gòu)底板東側(cè)呈線性沉降趨勢，西側(cè)處于穩(wěn)定狀態(tài)，隨著時間的推移基坑?xùn)|西側(cè)的差異沉降顯著。

進(jìn)一步的地質(zhì)勘察發(fā)現(xiàn)，場地埋深35～38m范圍以下存在可溶鹽，為含石膏、鈣芒硝礫巖，在泥巖與礫巖界面和礫巖內(nèi)部45m左右范圍沿裂隙面發(fā)育近水平溶蝕空洞，最大溶蝕空洞厚度達(dá)60cm，鉆孔見洞率達(dá)75%。為確定誘發(fā)建筑沉降的主要原因，為沉降治理提供依據(jù)，在綜合考慮基坑開挖與地下溶蝕空洞的共同作用影響下，對其進(jìn)行數(shù)值模擬分析。

3 數(shù)值模型

3.1 計算參數(shù)

本文采用FLAC3D軟件進(jìn)行分析計算。在分析計算之前，根據(jù)模擬模型的不同，設(shè)定不同的彈性參數(shù)與強(qiáng)度參數(shù)組合。本文土體采用摩爾-庫侖本構(gòu)模型，土體的參數(shù)包括切變模量（shear）、體積模量（bulk）、內(nèi)摩擦角（friction），黏聚力（conhesion）、抗拉強(qiáng)度（tension）、剪脹角（dilation）等。根據(jù)地質(zhì)勘查報告，工程場區(qū)地層基本水平，從上到下依次為雜填土、粉質(zhì)黏土、卵石土、泥巖、礫巖共5個地層，各層土體物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。

3.2 模型建立

以地面為xy平面，豎直向上為z方向建立計算模型，如圖4所示。該模型長280m，寬210m，高80m，將建筑、地層及溶洞單獨分組，采用4面體網(wǎng)格方法分組劃分網(wǎng)格。模型共有225512個單元，41754個節(jié)點。

數(shù)值模型的邊界約束條件為：模型底部約束x、y、z方向的位移，前后面約束y方向的位移，左右兩面約束x方向的位移，地表為自由界面。

4 結(jié)果分析

在初始參數(shù)不變的情況下，本文通過設(shè)計不同的工況條件，模擬驗證不同因素影響下的沉降變形規(guī)律。通過分析降水、基坑開挖、溶蝕空洞條件下，建筑沉降量大小的關(guān)系對比，確定誘發(fā)高層建筑及成都軌道交通18號線火車南站建筑沉降的主要因素。

地質(zhì)勘察發(fā)現(xiàn)，在工程場區(qū)地下泥巖與礫巖界面和礫巖內(nèi)部45m左右范圍沿裂隙面有發(fā)育近水平的溶蝕空洞，最大溶蝕空洞厚度達(dá)60cm，鉆孔見洞率達(dá)75%。地下溶蝕空洞的產(chǎn)生直接削弱了地基巖土體的承載能力，從而引發(fā)周邊環(huán)境沉降[10]。為模擬地下溶蝕空洞對于周邊環(huán)境變形的影響，本文不考慮空洞巖土體的承載能力，將該范圍內(nèi)土體設(shè)為水平空洞，厚度為60cm。開挖溶洞范圍內(nèi)空洞巖土體進(jìn)行數(shù)值計算。模型Z方向位移云圖如圖4、圖5所示。

從圖4、圖5可以看出，地下溶蝕空洞的出現(xiàn)對周邊環(huán)境帶來的沉降變形效應(yīng)十分顯著。越靠近溶洞沉降越大，位于溶蝕空洞上方的1#主樓沉降最為明顯，最大沉降為28.4cm。地基巖土體內(nèi)部最大豎向位移位于溶蝕空洞頂板，為34.5cm。溶蝕空洞底板有隆起發(fā)生，最大隆起高度為70cm。

該場地也同步進(jìn)行了深層沉降監(jiān)測，結(jié)果表明火車南站50m深度以下地層沉降相對較小，基本穩(wěn)定，50m以上深度監(jiān)測沉降值較大，15～50m深度巖層存在深層沉降問題與模擬結(jié)果具有一致性[11]。

5 結(jié)論

以成都高層建筑及車站沉降為例，采用顯示有限差分軟件FLAC3D對基坑溶蝕空洞工況條件下周邊環(huán)境的沉降變形進(jìn)行了三維模擬，并與實際監(jiān)測情況進(jìn)行分析，結(jié)果表明深層下臥溶洞工況下可導(dǎo)致地鐵車站及周邊建筑發(fā)生不均勻沉降。

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