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      鑄態(tài)和鍛態(tài)Ni47Ti44Nb9合金的熱誘發(fā)馬氏體相變

      2018-03-22 09:09:07,,,,,
      機(jī)械工程材料 2018年3期
      關(guān)鍵詞:鑄態(tài)鑄錠共晶

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      (中國工程物理研究院機(jī)械制造工藝研究所,綿陽 621999)

      0 引 言

      鎳鈦基形狀記憶合金具有優(yōu)異的形狀記憶效應(yīng)和超彈性效應(yīng),廣泛應(yīng)用于航空、航天、醫(yī)學(xué)、機(jī)械控制等領(lǐng)域[1-8]。加入鈮元素后形成的NiTiNb形狀記憶合金是應(yīng)用最成功的一種三元合金,尤其是其中的Ni47Ti44Nb9合金,還表現(xiàn)出寬的相變滯后特性,經(jīng)適當(dāng)變形后其相變滯后可達(dá)150 ℃以上,特別適合于管接頭、緊固件等需要在室溫下存儲(chǔ)和運(yùn)輸?shù)膽?yīng)用場(chǎng)合[1,3,6]。

      Ni47Ti44Nb9合金一般先通過真空熔煉得到鑄錠,然后進(jìn)行鍛造或熱軋。目前,大部分文獻(xiàn)都是對(duì)壓力加工后的合金進(jìn)行研究,而對(duì)鑄態(tài)合金的研究相對(duì)較少。另外,Ni47Ti44Nb9合金具有熱誘發(fā)馬氏體和應(yīng)力誘發(fā)馬氏體兩種類型的馬氏體相變過程,因?qū)嶋H使用過程中其形狀恢復(fù)均是通過應(yīng)力誘發(fā)馬氏體及其逆相變完成的,因此學(xué)者研究的重點(diǎn)大都集中在應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變過程,而對(duì)熱誘發(fā)馬氏體相變過程的研究較少。一般認(rèn)為,鍛態(tài)合金在Ms(馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度)附近經(jīng)過適當(dāng)變形產(chǎn)生應(yīng)力誘發(fā)馬氏體后的相變滯后可大于150 ℃,人們對(duì)該寬滯后的機(jī)理進(jìn)行了較為深入的研究,雖然目前還沒有準(zhǔn)確的解釋,但大都認(rèn)為與β-Nb相的塑性變形、應(yīng)力誘發(fā)馬氏體過程中形成的(001)MI孿晶以及基體的塑性變形有關(guān),這些過程松弛了應(yīng)力誘發(fā)馬氏體界面能,降低了馬氏體逆轉(zhuǎn)變驅(qū)動(dòng)力,進(jìn)而提高了馬氏體的穩(wěn)定性[9-11]。由于材料性能的傳遞性,鑄態(tài)材料性能是鍛態(tài)材料相關(guān)性能的基礎(chǔ)[7],因此鑄態(tài)材料性能也正引起學(xué)者的重視,例如:SHI等[8]采用電鏡研究了鑄態(tài)Ni45.5Ti45.5Nb9合金中富鈮相的微觀結(jié)構(gòu)對(duì)寬滯后效應(yīng)的影響機(jī)理;UCHIDA等[12]研究了在Ni-Ti基體中加入鈮元素后鑄態(tài)合金的結(jié)構(gòu)演變過程;HAMILTOW等[7]首次對(duì)比分析了鑄態(tài)和鍛態(tài)NiTiNb合金的形狀記憶效應(yīng)。

      為了更加深入地揭示Ni47Ti44Nb9合金的寬滯后機(jī)理,需對(duì)該合金在不同顯微組織下的馬氏體相變特征進(jìn)行全面和系統(tǒng)的分析,包括應(yīng)力誘發(fā)馬氏體和熱誘發(fā)馬氏體。目前,對(duì)Ni47Ti44Nb9合金的熱誘發(fā)馬氏體相變過程研究較少,為此,作者系統(tǒng)分析了其鑄態(tài)和鍛態(tài)顯微組織對(duì)熱誘發(fā)馬氏體相變的影響規(guī)律和機(jī)理,為全面認(rèn)識(shí)該合金的寬滯后機(jī)理提供試驗(yàn)依據(jù)。

      1 試樣制備與試驗(yàn)方法

      試驗(yàn)原料包括:Ni9996電解鎳,符合GB/T 6516-2010標(biāo)準(zhǔn);TA1工業(yè)純鈦,符合GB/T 3620.1-2007標(biāo)準(zhǔn);TNb-2鈮條,符合GB/T 6896-2007標(biāo)準(zhǔn)。將Ni47Ti44Nb9合金中各元素的原子分?jǐn)?shù)折算為質(zhì)量分?jǐn)?shù)后進(jìn)行配料,總質(zhì)量為10 kg。將原料放入真空感應(yīng)水冷銅坩堝熔煉爐中,加熱至1 390 ℃進(jìn)行熔煉,然后澆注在石墨鑄模中,形成合金鑄錠。鑄錠經(jīng)過900 ℃×8 h均勻化退火后,去除冒口,取部分鑄錠在C-500型熱鍛機(jī)上鍛成直徑10 mm的鍛棒,始鍛溫度900 ℃,終鍛溫度600 ℃。分別在鑄錠和鍛棒上截取試樣,經(jīng)860 ℃×2 h熱處理后空冷,待用。采用化學(xué)滴定分析法測(cè)試驗(yàn)合金的化學(xué)成分,測(cè)得合金中鎳、鈦、鈮元素的原子分?jǐn)?shù)分別為47.34%,43.62%,9.04%。

      采用DSC204型差示掃描量熱儀(DSC)測(cè)試驗(yàn)合金的相變溫度,包括馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度、馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束溫度Mf、母相轉(zhuǎn)變開始溫度As和母相轉(zhuǎn)變結(jié)束溫度Af,升降溫速率均為10 ℃·min-1,試樣尺寸為1 mm×1 mm×2 mm,測(cè)試前經(jīng)酸洗去除試樣表面氧化物。分別在鑄錠和鍛棒上截取金相試樣,經(jīng)打磨、拋光和用體積比為1∶2∶10的氫氟酸+硝酸+水的混合溶液腐蝕后,在Axio Observer A1m型光學(xué)顯微鏡(OM)上觀察顯微組織。試樣經(jīng)拋光后,在ULTRA55型掃描電子顯微鏡(SEM)及其附帶的能譜儀(EDS)觀察高倍顯微組織并分析各相的化學(xué)成分。采用X′Pert Pro型X射線衍射儀(XRD)進(jìn)行物相分析,試樣尺寸為φ5 mm×3 mm。

      2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

      2.1 相變溫度

      由圖1和表1可知:鑄態(tài)和鍛態(tài)合金在冷卻過程發(fā)生的B2母相→馬氏體轉(zhuǎn)變過程是放熱反應(yīng),而加熱過程中發(fā)生的馬氏體→B2母相逆轉(zhuǎn)變過程是吸熱反應(yīng),鑄態(tài)合金的相變峰和逆轉(zhuǎn)變峰均比鍛態(tài)合金的更寬和扁;鍛態(tài)合金的Ms和Af均低于鑄態(tài)合金的,二者的Mf和As相當(dāng),且鍛態(tài)合金的相變滯后(As-Ms)高于鑄態(tài)合金的;由轉(zhuǎn)變峰積分面積的比較可知,兩種狀態(tài)合金在冷卻和加熱過程的相變焓基本相當(dāng),這說明相變過程是完全可逆的;在同一相變過程中(冷卻或加熱),鑄態(tài)合金的相變焓略低于鍛態(tài)合金的,這說明鑄態(tài)合金單位體積的馬氏體轉(zhuǎn)變量略低于鍛態(tài)合金的。

      圖1 鑄態(tài)和鍛態(tài)Ni47Ti44Nb9合金的DSC曲線Fig.1 DSC curves of as-cast and as-forged Ni47Ti44Nb9 alloy

      2.2 顯微組織及微區(qū)成分

      由圖2可以看出:鑄態(tài)合金由尺寸較大的初生NiTi相、共晶相(細(xì)小NiTi相+β-Nb相)以及分布在共晶區(qū)的圓形或橢圓形(Ti,Nb)2Ni相組成,這與文獻(xiàn)[3-4,13]的結(jié)果一致,β-Nb相呈白亮色,(Ti,Nb)2Ni相與NiTi相均呈暗色;鍛態(tài)合金的顯微組織發(fā)生了明顯變化,初生NiTi相和共晶區(qū)NiTi相已經(jīng)較難區(qū)分,形成了β-Nb相和(Ti,Nb)2Ni相彌散分布在NiTi基體相上的組織形態(tài)。

      表1 鑄態(tài)和鍛態(tài)Ni47Ti44Nb9合金相轉(zhuǎn)變溫度及相變焓Tab.1 Phase transformation temperatures and enthalpy of as-cast and as-forged Ni47Ti44Nb9 alloy

      圖2 鑄態(tài)和鍛態(tài)Ni47Ti44Nb9合金的OM和SEM形貌Fig.2 OM (a-b) and SEM (c-d) morphology of as-cast (a, c) and as-forged (b, d) Ni47Ti44Nb9 alloy

      由表2可看出:鑄態(tài)和鍛態(tài)合金中(Ti,Nb)2Ni相的化學(xué)成分一致;β-Nb相的化學(xué)成分相差較大,這主要是由于β-Nb相的顆粒尺寸較小,為微米量級(jí),已接近能譜的定位準(zhǔn)確性,同時(shí)電子束的實(shí)際作用范圍大于定位范圍,因此測(cè)試結(jié)果受周圍基體的影響太大;鑄態(tài)合金中初生NiTi相和共晶NiTi相的成分略有不同,鎳、鈦含量相當(dāng),但初生NiTi相的鈮含量略高于共晶NiTi相的,鍛態(tài)合金中NiTi相的鈮含量處于二者之間。

      Ni47Ti44Nb9合金中包括B2型超點(diǎn)陣NiTi相、體心立方β-Nb相、面心立方(Ti,Nb)2Ni相等3種不同的相結(jié)構(gòu),其中只有NiTi相能夠發(fā)生熱誘發(fā)馬氏體相變及其逆轉(zhuǎn)變[3-4,14-16]。由圖2可以看出,液態(tài)Ni47Ti44Nb9合金在凝固過程中先后形成尺寸較大的初生NiTi相和在NiTi+β-Nb共晶區(qū)域中的細(xì)小的共晶NiTi相。初生NiTi相和共晶NiTi相的鎳含量基本相同,但共晶NiTi相中的鈮含量略低于初生NiTi相的,這是因?yàn)楣簿^(qū)形成大量的β-Nb相,消耗了更多的鈮元素。當(dāng)NiTi相中鈮含量增加時(shí),鎳鈦原子比增大,導(dǎo)致Ms下降[5,12]。因此,鑄態(tài)合金中的共晶NiTi相在冷卻過程中會(huì)先發(fā)生B2母相→馬氏體相變,隨著溫度的進(jìn)一步降低,初生NiTi相達(dá)到馬氏體轉(zhuǎn)變溫度,發(fā)生馬氏體相變,從而導(dǎo)致鑄態(tài)合金馬氏體相變峰寬而扁。同理,鑄態(tài)合金的馬氏體逆轉(zhuǎn)變峰也呈寬和扁的特征。此外,由于金屬凝固過程中不可避免地會(huì)發(fā)生化學(xué)成分的偏析,雖然進(jìn)行了高溫均勻化退火,但仍不能完全消除宏觀的成分差異,即不同部位初生NiTi相的成分不均勻,這也會(huì)造成鑄態(tài)合金馬氏體相變峰及其逆轉(zhuǎn)變峰均呈寬、扁的特征。

      表2 鑄態(tài)和鍛態(tài)Ni47Ti44Nb9合金中不同相的化學(xué)成分 (原子分?jǐn)?shù))Tab.2 Chemical composition of different phases inas-cast and as-forged Ni47Ti44Nb9 alloy (atom) %

      鍛態(tài)Ni47Ti44Nb9合金基本消除了鑄態(tài)的粗大組織形貌,尺寸較大的初生NiTi相被破碎,鑄態(tài)組織中原有的共晶NiTi相和初生NiTi相經(jīng)過鍛造強(qiáng)變形后,二者相互交織,無法區(qū)分,而β-Nb相和(Ti,Nb)2Ni相較均勻地分布在NiTi相基體上。經(jīng)高溫退火后,在原子短程擴(kuò)散的作用下,原有的初生NiTi相和共晶NiTi相間的成分差異進(jìn)一步減小,鈮含量趨于平均值,從而造成Ms降低。同時(shí),NiTi相被細(xì)化后所形成的大量晶界和相界面可以作為熱誘發(fā)馬氏體的形核核心。與鑄態(tài)合金馬氏體逐步長大的模式不同,鍛態(tài)合金在冷卻過程中會(huì)出現(xiàn)短時(shí)間爆發(fā)式的馬氏體形成模式,因此B2母相→馬氏體相變峰變窄和尖。在逆轉(zhuǎn)變過程中,同樣由于均勻的化學(xué)成分及晶界和相界面的增多,出現(xiàn)馬氏體爆發(fā)式逆轉(zhuǎn)變模式,逆轉(zhuǎn)變峰也呈窄和尖的特征。

      圖3 鑄態(tài)和鍛態(tài)Ni47Ti44Nb9合金的XRD譜Fig.3 XRD patterns of as-cast and as-forged Ni47Ti44Nb9 alloy

      由圖3可以看出:兩種狀態(tài)合金均只有NiTi基體相和β-Nb相的衍射峰;鑄態(tài)合金中NiTi基體相和β-Nb相的衍射峰強(qiáng)度均低于鍛態(tài)合金的。XRD譜中未能顯示(Ti,Nb)2Ni的衍射峰,這可能是因?yàn)?(Ti,Nb)2Ni相的數(shù)量太少,且其最強(qiáng)的衍射晶面(422)和(511)分別與β-Nb相的(110)和NiTi相的(110)衍射峰離得特別近。鍛態(tài)合金化學(xué)成分均勻性的增加以及鑄造缺陷的消除增加了NiTi相和β-Nb相晶格的完整性,因此其晶面衍射峰增強(qiáng)。同時(shí),由于NiTi相有序度的破壞程度降低,因此鍛態(tài)合金中馬氏體轉(zhuǎn)變量較鑄態(tài)合金的有所增加,相變焓較大。

      3 結(jié) 論

      (1) 鑄態(tài)Ni47Ti44Nb9合金相變峰比鍛態(tài)合金的更寬和扁,鑄態(tài)合金單位體積的馬氏體轉(zhuǎn)變量略低于鍛態(tài)合金的;鑄態(tài)合金由尺寸較大的初生NiTi相、共晶相(細(xì)小NiTi相+β-Nb相)以及分布在共晶區(qū)的 (Ti,Nb)2Ni相組成,鍛造后合金中的β-Nb相和(Ti,Nb)2Ni相彌散分布在NiTi基體相中。

      (2) 鑄態(tài)Ni47Ti44Nb9合金中初生NiTi相和共晶NiTi相間鈮含量的不同及化學(xué)成分偏析造成了熱誘發(fā)馬氏體相變及其逆轉(zhuǎn)變峰呈寬而扁的特征;經(jīng)鍛造后,NiTi相得到細(xì)化,合金的成分更加均勻,晶界和相界面的增多促進(jìn)了熱誘發(fā)馬氏體的形核,鍛態(tài)Ni47Ti44Nb9合金的熱誘發(fā)馬氏體相變及其逆轉(zhuǎn)變峰呈窄而尖的特征。

      (3) 與鑄態(tài)Ni47Ti44Nb9合金相比,鍛態(tài)合金的化學(xué)成分更加均勻并且鑄造缺陷被大幅度消除,相結(jié)構(gòu)的晶格完整性得到改善,XRD衍射峰強(qiáng)度更高,其熱誘發(fā)馬氏體轉(zhuǎn)變量略高于鑄態(tài)合金的。

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