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    儲氣庫井彈性自愈合水泥漿體系及其性能評價

    2018-04-11 10:53:24萬浩東楊遠(yuǎn)光
    石油鉆采工藝 2018年6期
    關(guān)鍵詞:水泥石儲氣庫齡期

    萬浩東 楊遠(yuǎn)光

    西南石油大學(xué)油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國家重點實驗室

    在國外自愈合水泥漿已得到了廣泛應(yīng)用[1-4],如斯倫貝謝公司開發(fā)的Futur自愈合水泥漿[5]、哈里伯頓公司推出的LifeSeal自愈合水泥漿[6]等。然而國內(nèi)有關(guān)自愈合水泥漿的研究尚處于起步階段[7-10],仍然存在一些問題尚未解決:水泥石的硬脆性導(dǎo)致其抗沖擊、應(yīng)力循環(huán)能力較弱;自愈合程度的評價方法眾多,但對哪一種評價方法最優(yōu)尚未達(dá)成共識[11];自愈合材料自修復(fù)機理尚不明確[12]。儲氣庫作為一種應(yīng)急調(diào)峰氣源,其井筒水泥石在工作時要承受周期注采產(chǎn)生的交變載荷與較大的注采壓力,導(dǎo)致水泥環(huán)易產(chǎn)生微環(huán)隙、微裂紋甚至大裂縫,使得水泥環(huán)密封完整性失效[13-14]。針對這些問題,優(yōu)選了一種自愈合評價方法,研究選擇了一種結(jié)晶型自愈合材料JHR-1,同時為了改善水泥石力學(xué)性能,加入塑性劑JX46-12和丁苯膠乳PLT-100,并添加其他外加劑研制出了密度1.89 g/cm3的彈性自愈合水泥漿體系。該水泥漿體系性能評價實驗表明,其在儲氣庫井口壓力為13~39 MPa條件下仍能保持水泥石完整性,在載荷超過了水泥石彈性極限應(yīng)力并產(chǎn)生了微裂縫情況下能夠修復(fù)微裂縫,防止其繼續(xù)產(chǎn)生及擴(kuò)展。

    1 實驗材料與實驗方法

    1.1 實驗材料和儀器

    結(jié)晶型自愈合材料JHR-1,高分子聚合物,白色固體粉末狀,具有輕微刺激氣味,美孚公司;塑性劑JX46-12,復(fù)配型,西南石油大學(xué);嘉華G級油井水泥,四川嘉華特種水泥有限公司;丁苯膠乳增韌劑PLT-100、降失水劑BS100L,四川弘晟石油工程技術(shù)服務(wù)有限公司;分散劑SXY-2、消泡劑XP-1,成都川峰化學(xué)工程有限責(zé)任公司。

    裂縫愈合程度評價裝置,西南石油大學(xué);DZE-300數(shù)字型抗折抗壓實驗機,無錫雙牛建材儀器設(shè)備廠;RTR-1000三軸巖石測試系統(tǒng),美國GCTS公司;XL30掃描電子顯微鏡(SEM),荷蘭飛利浦公司;X'Pert MPD PRO X射線衍射儀,荷蘭帕納科公司;ZBC2302-D擺錘沖擊儀,美特斯工業(yè)系統(tǒng)有限公司。

    1.2 自愈合評價方法優(yōu)選

    目前油氣行業(yè)水泥環(huán)愈合程度評價方法按其評價目標(biāo)主要分為兩類:(1)直接法,即直接對水泥石自愈合行為進(jìn)行評價,并不涉及其他性能;(2)間接法,通過對水泥石其他性能進(jìn)行評價,從而側(cè)面反映出水泥石的愈合程度。大多數(shù)方法都只能對水泥石的愈合效果進(jìn)行定性的或一定條件下定量的評價,存在一定的不足[15]:如直接法中的滲透率評價方法,對水泥石自愈合程度的定量評價是在定性的條件之下,且其造縫存在不可預(yù)知性;而間接法中的膠結(jié)強度恢復(fù)程度評價方法和黏接強度評價方法,雖然也能對水泥石進(jìn)行定性的愈合程度描述,但因其破壞性的實驗性質(zhì)導(dǎo)致其重復(fù)性差、數(shù)據(jù)離散。參考裂縫愈合程度評價方法[16-18]測定水泥石自愈合能力。使用固定尺寸造縫工具對水泥石進(jìn)行造縫處理,然后使其通孔充滿電解質(zhì)溶液,利用儀器得到電解質(zhì)溶液中離子的電導(dǎo)后,再根據(jù)電導(dǎo)率計算公式換算水泥石通孔的有效截面積減少量作為自愈合程度,通過電導(dǎo)率轉(zhuǎn)換公式能夠定量評價水泥石自愈合程度。電導(dǎo)率轉(zhuǎn)換公式為

    式中,G為水泥石通孔中溶液的電導(dǎo),S;L為水泥石通孔長度,mm;σ為電解質(zhì)溶液電導(dǎo)率,S/mm;A為水泥石試件通孔有效截面積,mm2;A1為剛造完縫時水泥石試件通孔的有效截面積,mm2;A2為對應(yīng)養(yǎng)護(hù)凝期水泥石試件通孔有效截面積,mm2;K為裂縫愈合程度,無量綱。

    使用幾種自愈合評價方法對相同養(yǎng)護(hù)齡期的水泥石進(jìn)行自愈合程度評價,其結(jié)果取偏差值后如圖1所示。由圖1可以看出,裂縫愈合程度評價方法不僅偏差值小,而且其曲線上下浮動小,數(shù)據(jù)收束好,體現(xiàn)了其實驗可重復(fù)性。

    圖1 評價方法結(jié)果偏差值對比Fig.1 Comparison of deviation between different evaluation methods

    1.3 水泥石性能測試方法

    (1)抗沖擊韌性測試。將水泥漿注入160 mm×40 mm×40 mm長方體鋼模中,養(yǎng)護(hù)不同齡期后脫模,用擺錘沖擊儀測試抗沖擊韌性。

    (2)三軸壓縮實驗。將水泥漿注入?30 mm×50 mm圓柱銅模中,養(yǎng)護(hù)7 d后用取心工具取出巖心,用三軸巖石測試系統(tǒng)測試水泥三軸力學(xué)性能。

    (3)水泥石電鏡掃描實驗。將水泥漿注入?30 mm×50 mm圓柱銅模中,取養(yǎng)護(hù)不同齡期的水泥石干燥后噴金,在工作電壓20 kV下,用SEM放大一定倍數(shù)觀察水泥石微觀形貌。

    (4)水泥石X衍射實驗。將水泥漿注入?3 cm×5 cm圓柱銅模中,取養(yǎng)護(hù)不同齡期的水泥石磨粉制樣,用X射線衍射儀進(jìn)行X衍射實驗。

    (5)其余油井水泥漿及水泥石養(yǎng)護(hù)及性能測試按照國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 19139—2012進(jìn)行。

    2 彈性自愈合水泥漿體系組分優(yōu)選

    2.1 自愈合材料JHR-1

    (1)加量對自愈合程度的影響。對不同自愈合材料JHR-1加量的純G級水泥漿在90 ℃常壓水浴養(yǎng)護(hù)至終凝后,采用1 mm造縫工具進(jìn)行造縫,繼續(xù)養(yǎng)護(hù)不同齡期后,采用裂縫愈合評價方法對水泥石進(jìn)行評價,其結(jié)果如圖2所示??梢钥闯觯琂HR-1加量在0~4%之間,隨JHR-1加量增加水泥石的自愈合能力提高;加量超過4%后自愈合能力出現(xiàn)一定降低,如養(yǎng)護(hù)28 d后,4%JHR-1加量下水泥石自愈合程度比2%和6% JHR-1加量下分別提高21%和8%。同時,在較早養(yǎng)護(hù)齡期,加入JHR-1對自愈合程度的提高不算明顯,如在養(yǎng)護(hù)3 d時,4%JHR-1加量下的水泥石自愈合程度較純G級水泥石僅提高10%左右。隨著養(yǎng)護(hù)時間延長,加入JHR-1的水泥石較純G級水泥石的自愈合程度有大幅度提高,如在養(yǎng)護(hù)28 d時,4%JHR-1加量下的水泥石自愈合程度較純G級水泥石提高了50.6%。

    圖2 JHR-1 加量對裂縫自愈合程度的影響Fig.2 Effect of JHR-1 dosage on the self-healing degree of cracks

    (2)水泥石微觀形貌。對加入4%JHR-1的G級水泥漿與純G級水泥漿在90 ℃常壓水浴條件下進(jìn)行養(yǎng)護(hù),3 d后對裂縫處的表面結(jié)構(gòu)進(jìn)行1000倍電鏡掃描,其結(jié)果如圖3所示??梢钥闯?,加入JHR-1的水泥石表面產(chǎn)生了更多的Ca(OH)2晶體,并且其裂縫處能觀察到球形及橢球形CaCO3晶體沉淀。因此,可以判斷其修補裂縫的機理是Ca(OH)2與水中HCO3-反應(yīng)形成CaCO3結(jié)晶沉淀。

    圖3 水泥石掃描電鏡圖Fig.3 Scanning electron photomicrograph of set cement

    (3)水泥石礦物分析。對純G級水泥漿與加入4%JHR-1的G級水泥漿養(yǎng)護(hù)1 d后進(jìn)行X衍射實驗,其結(jié)果如圖4所示??梢钥闯?,加入JHR-1后的G級水泥其C4AF與C3A等前期反應(yīng)較快,組分衍射峰幾乎消失,表明C4AF與C3A等組分在4%加量下一天即消耗完,同時也可看出加入JHR-1后的G級水泥Ca(OH)2衍射峰明顯高于純G級水泥。因此,JHR-1的加入加速了水泥前期的水化反應(yīng),由此也促進(jìn)了Ca(OH)2的生成。

    圖4 水泥石X衍射實驗曲線Fig.4 X-diffraction experiment curve of set cement

    2.2 其他材料

    (1)塑性劑JX46-12。為了增加水泥石彈性性能,以適應(yīng)儲氣庫井下交變載荷,加入JX46-12。JX46-12是由4 cm與6 cm長的改性聚酯纖維以1∶2比例混配而成,由于其不同比例和不同長度,使得其可以在水泥石內(nèi)部混合“織網(wǎng)”,在水泥石受力時可以被拉扯和吸收大量能量,限制了微裂縫的發(fā)生和發(fā)展,同時提高了水泥石抗拉、抗折、抗沖擊等能力[19,9]。

    (2)膠乳PLT-100。膠乳作為一種性能良好的外加劑已經(jīng)被廣泛用于各種水泥漿體系之中,其通過在水泥石內(nèi)形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),使其具有很好的柔韌性、黏結(jié)力與形變能力,同時能將水泥石的受力分散開,避免了應(yīng)力集中[20-21]。

    (3)其他外加劑及外摻料選擇。為保證體系的失水控制,選擇配伍性較好的聚合物類降濾失劑BS100L;為了加強漿體的穩(wěn)定性,加入懸浮穩(wěn)定劑微硅;為了保證漿體的可泵性,加入磺化酚醛羧合物類分散劑SXY-2。

    3 彈性自愈合水泥石性能評價

    按照下列基本配方進(jìn)行水泥漿配制,密度均為1.89 g/cm3,養(yǎng)護(hù)后對水泥石進(jìn)行各項性能測試。

    常規(guī)水泥漿:嘉華G級油井水泥+5%微硅+4%降濾失劑BS100L+5%緩凝劑BS200+0.8%分散劑SXY-2+0.1%消泡劑XP-1+水。

    彈性自愈合水泥漿:嘉華G級油井水泥+4%降濾失劑BS100L+5%緩凝劑BS200+0.8%分散劑SXY-2+0.35%增韌劑JX46-12+12%膠乳PLT-100+4%自愈合材料JHR-1+0.1%消泡劑XP-1+水。

    3.1 自愈合性能

    兩種水泥漿在90 ℃常壓水浴養(yǎng)護(hù)至終凝,使用1 mm造縫工具進(jìn)行造縫,接著以相同條件繼續(xù)養(yǎng)護(hù),使用裂縫愈合評價方法對不同養(yǎng)護(hù)齡期水泥石進(jìn)行自愈合評價,結(jié)果如表1所示??梢钥闯?,彈性自愈合水泥石在養(yǎng)護(hù)14 d時其自愈合程度達(dá)150 μm以上,28 d達(dá)到234.3 μm,具有明顯的增強裂縫愈合作用。圖5是彈性自愈合水泥石(圖5a)及常規(guī)水泥石(圖5b)養(yǎng)護(hù)40 d后裂縫處放大2 000倍掃描電鏡圖像,可以看出,彈性自愈合水泥石相比常規(guī)水泥石含有大量用于修復(fù)裂縫的CaCO3與Ca(OH)2結(jié)晶體。因此,彈性自愈合水泥石可以快速對儲氣庫固井中出現(xiàn)的微環(huán)隙、微裂縫進(jìn)行修復(fù),避免其繼續(xù)擴(kuò)展。

    表1 不同水泥石裂縫愈合縫寬Table 1 Healing width of cracks in set cement

    3.2 韌性與膠結(jié)強度

    圖5 水泥石造縫處剖面電鏡掃面圖Fig.5 Scanning electron photomicrograph of the section at the cracking position of set cement

    表2是90 ℃常壓水浴條件下,不同養(yǎng)護(hù)齡期水泥石韌性(可由壓折比與抗沖擊韌性綜合評價)與膠結(jié)強度測試結(jié)果。彈性自愈合水泥石1 d養(yǎng)護(hù)齡期抗壓強度較常規(guī)水泥石提高了34.5%,7 d養(yǎng)護(hù)齡期抗壓強度則提高不大;1 d、7 d養(yǎng)護(hù)齡期抗折強度提高了51.4%、41%,導(dǎo)致其壓折比分別降低了11%、23%,同時抗沖擊韌性分別提高1倍和74%,表明彈性自愈合水泥石具有較強的韌性,可以承受儲氣庫井下產(chǎn)生的沖擊載荷,能有效減少微裂縫的產(chǎn)生及擴(kuò)展。1 d和7 d膠結(jié)強度較常規(guī)水泥石分別提高了51%和74%,可使水泥石減少因第一界面被“拉脫”而產(chǎn)生微環(huán)隙的幾率。

    表2 自愈合水泥石與常規(guī)水泥石力學(xué)性能參數(shù)對比Table 2 Comparison of mechanical parameters between selfhealing set cement and conventional set cement

    3.3 彈性模量和泊松比

    表3是彈性自愈合水泥石與常規(guī)水泥石的三軸應(yīng)力應(yīng)變對比數(shù)據(jù),養(yǎng)護(hù)溫度為90 ℃,圍壓取18 MPa。

    表3 水泥石三軸應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù)Table 3 Triaxial stress and strain data of set cement

    從表3可以看出,彈性自愈合水泥石的彈性模量較常規(guī)水泥石低35.9%。低的彈性模量使水泥石“柔軟”又能夠吸收大量的能量,從而不會輕易因儲氣庫產(chǎn)生的循環(huán)載荷而破裂,減少微裂縫的產(chǎn)生。同時彈性自愈合水泥石彈性極限應(yīng)力為39 MPa,適用于國內(nèi)大部分儲氣庫的運行壓力(13~35 MPa),可使水泥石受力后能處于相對“低應(yīng)力”狀態(tài)、可恢復(fù)變形的彈性階段,相應(yīng)的彈性應(yīng)變極限也僅為0.67%,在受載荷時又不會發(fā)生太大應(yīng)變,降低了因形變過大而產(chǎn)生微裂縫的幾率。

    3.4 彈性恢復(fù)率

    對水泥石進(jìn)行三軸循環(huán)加載測試,模擬水泥石承受儲氣庫交變應(yīng)力時的彈性恢復(fù)情況。根據(jù)黃海鴻對水泥環(huán)受力計算分析研究結(jié)果[22],以井口壓力13~35 MPa計算,確定實驗條件為:最大應(yīng)力6 MPa,最小應(yīng)力2 MPa,實驗圍壓18 MPa,實驗溫度90 ℃,單循環(huán)周次時間12 min,加載用時6 min,卸載用時6 min。對數(shù)據(jù)處理后彈性恢復(fù)率數(shù)據(jù)對比結(jié)果如圖6所示,其中彈性恢復(fù)率[23]計算公式為

    式中,Er為彈性恢復(fù)率,無量綱;εe為彈性恢復(fù)應(yīng)變,m;εmax為單次循環(huán)中的最大應(yīng)變值,m。

    圖6 循環(huán)加載過程中水泥石試件的彈性恢復(fù)率Fig.6 Elastic recovery rate of set cement specimen at each cycle of cyclic loading

    從圖6可以看出,在前兩次循環(huán)加載過程中常規(guī)水泥石與彈性自愈合水泥石的彈性恢復(fù)率差別不大,而后,隨著循環(huán)周次的增加,差距逐漸拉大,第5周次應(yīng)力應(yīng)變循環(huán)測試中,彈性自愈合水泥石的彈性恢復(fù)率較常規(guī)水泥石提高了29.78個百分點,表明了其在三軸循環(huán)加載下并沒有被完全壓實,具有較高抗疲勞強度,力學(xué)性能保持較好,彈性恢復(fù)能力高,能有效適應(yīng)儲氣庫交變載荷。

    4 結(jié)論

    (1)通過對自愈合評價方法的優(yōu)選分析,認(rèn)為裂縫愈合評價方法可以對水泥石自愈合程度進(jìn)行定量評價,同時使用該方法進(jìn)行的實驗具有非破壞性、連續(xù)性、可重復(fù)性。

    (2)純G級水泥漿加入結(jié)晶型自愈合材料JHR-1后,可以明顯提高水泥石的自愈合能力,2%~6%JHR-1加量下,養(yǎng)護(hù)3 d以內(nèi)對自愈合程度的提高率均小于20%,在28 d以后,2%加量就可以將水泥石自愈合程度提高32%。其原理是:結(jié)晶型自愈合材料JHR-1加入水泥漿后會加速水泥漿前期水化速度,促使其產(chǎn)生更多的Ca(OH)2晶體,該Ca(OH)2晶體在水泥石內(nèi)遇水后發(fā)生化學(xué)反應(yīng),生成的CaCO3沉淀可用來修補裂縫。

    (3)彈性自愈合水泥石14 d、40 d愈合縫寬超過150 μm與231 μm;7 d壓折比與抗沖擊韌性分別為4.52、3.87J/cm2,韌性較好,7 d膠結(jié)強度達(dá)到6.76 MPa;彈性模量僅5 018 MPa,彈性應(yīng)力與應(yīng)變極限分別為39 MPa、0.67%,彈性表現(xiàn)好;循環(huán)應(yīng)力加載第5周即可恢復(fù)58%以上,彈性恢復(fù)性能好,水泥石疲勞強度高。該自愈合水泥漿體系可滿足儲氣庫固井要求。

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