劉成軍

中石油華東設(shè)計(jì)院有限公司

在煉油化工裝置的壓力管線中，由于閥門關(guān)閉、泵的啟停、流速不同的流體突然相遇、管內(nèi)流體流速驟然改變等，造成瞬時(shí)壓力顯著、反復(fù)、迅速變化的現(xiàn)象，稱為水錘(也稱水擊)。由水錘產(chǎn)生的瞬時(shí)壓力可達(dá)管線中正常工作壓力的幾十倍甚至數(shù)百倍[1-3]。水錘事故有極大的破壞性，在所有水錘事故中，由蒸汽或可凝氣體冷凝引發(fā)的水錘事故最為嚴(yán)重，該事故輕則造成管系損傷，重則造成管系焊口撕裂、爆管，甚至?xí)斐扇藛T傷亡。介紹了在煉油化工裝置中出現(xiàn)的幾起蒸汽或可凝氣體冷凝引發(fā)的水錘事故，分析了引發(fā)水錘事故發(fā)生的原因，并提出了處理措施。

1 蒸汽與冷凝水間發(fā)生的水錘事故及處理措施

1.1 原因分析

某廠新擴(kuò)建的甲醇工段所需蒸汽從0.8 MPa蒸汽總管的末端引入到甲醇工段邊界處，這段甲醇工段專用蒸汽管線(以下簡(jiǎn)稱M管線)全長(zhǎng)約100 m。在1991年9月大修時(shí)，M管線與0.8 MPa蒸汽總管連接處未加切斷閥，由于甲醇工段未竣工投產(chǎn)，故一直未投用蒸汽，僅將蒸汽引到甲醇工段邊界處并在末端用切斷閥關(guān)閉。在全廠正常生產(chǎn)時(shí)，M管內(nèi)就有冷凝水的形成和集結(jié)，但該管線未安裝疏水閥，只在兩處設(shè)有放凝閥，需要不定期手動(dòng)排放冷凝水。1991年11月14日9時(shí)，因電力問題全廠緊急停車，也停止向此蒸汽總管送汽，11時(shí)恢復(fù)供電，開始向蒸汽總管送汽。因M管線內(nèi)的冷凝水在送汽前未及時(shí)排出，當(dāng)蒸汽進(jìn)入M管線后可聽到水擊聲，而且還可看到管線的輕微振動(dòng)，故操作人員立即打開放凝閥，欲將冷凝水排出，以消除管線內(nèi)水擊和管線振動(dòng)，但所起作用正好相反，水擊更加劇烈，并產(chǎn)生刺耳的聲音，而且管線猛烈振動(dòng)，不久就將M管線位于甲醇工段邊界處的切斷閥擊毀，切斷閥法蘭墊片幾處被刺穿[4]。

上述水錘事故產(chǎn)生的后果較嚴(yán)重，并且類似事故經(jīng)常發(fā)生，需引起相關(guān)設(shè)計(jì)和操作人員的高度重視。下文為對(duì)上述事故產(chǎn)生原因的進(jìn)一步探討。

(1) 引入甲醇工段的蒸汽因散熱產(chǎn)生冷凝水，由于未安裝疏水閥，冷凝水在M管線的低點(diǎn)處積聚，并越積越多。

(2) 停電后，鍋爐停止向蒸汽總管送汽，管內(nèi)存留的蒸汽也開始冷凝，蒸汽總管壓力下降。未停電時(shí)已存在于M管線的冷凝水進(jìn)一步過(guò)冷，過(guò)冷度很容易達(dá)到25 ℃以上。

(3) 2 h后，鍋爐開啟，經(jīng)總管來(lái)的蒸汽進(jìn)入M管線并竄入冷凝水上部，形成較高壓力的蒸汽和冷凝水的混合流動(dòng)。蒸汽因向周圍的冷凝水和管壁散熱而冷凝，新鮮蒸汽就會(huì)取代被冷凝的蒸汽。蒸汽在快速流動(dòng)過(guò)程中推動(dòng)冷凝水向前流動(dòng)，造成管線內(nèi)水位逐漸升高，在管線內(nèi)掀起波浪，波浪頂點(diǎn)處的蒸汽流通面積縮小，蒸汽流速變大，推動(dòng)波浪逐漸變大，直至充滿整個(gè)管線的橫截面，這時(shí)前面流動(dòng)的蒸汽就會(huì)被冷凝水包圍，形成“空穴”或汽泡。當(dāng)打開冷凝水放凝閥時(shí)，管線內(nèi)被放掉的冷凝水的位置被蒸汽迅速占據(jù)，加劇管線內(nèi)汽液兩相的混合流動(dòng)，有助于“空穴”或汽泡的形成(見圖1(a)和圖1(b))[5]。

(4) 這些被冷凝水封閉的“空穴”或汽泡內(nèi)蒸汽體積雖然較大，但質(zhì)量和熱容很小，很容易向周邊的冷凝水和管線散熱而迅速冷凝。相同質(zhì)量的冷凝水的體積僅為蒸汽體積的幾百分之一甚至千分之一以下，“空穴”或汽泡潰滅時(shí)，冷凝水只占原體積的很小一部分，故該區(qū)域成為“真空地帶”(見圖1(c))。

(5) 周邊的冷凝水在蒸汽操作壓力與低壓區(qū)域間雙重作用產(chǎn)生的壓差的作用下，迅速流向“真空區(qū)域”，發(fā)生劇烈撞擊產(chǎn)生高壓(見圖1(d))。產(chǎn)生的最大壓力見式(1)[5]：

pmax=ρcν

(1)

式中：pmax為過(guò)冷冷凝水撞擊產(chǎn)生的最大壓力，Pa；ρ為過(guò)冷冷凝水的密度，kg/m3；c為聲音在水中傳播的速度，m/s；ν為在蒸汽推動(dòng)下冷凝水流向潰滅的“空穴”或汽泡處的流速，m/s。

假定在當(dāng)時(shí)情況下冷凝水密度為986 kg/m3，冷凝水流向潰滅的“空穴”或汽泡處的流速約為12 m/s，聲音在水中傳播的速度一般為1 310 m/s，則根據(jù)式(1)，過(guò)冷冷凝水撞擊產(chǎn)生的最大壓力為986×1 310×12=1.55×107Pa=15.5 MPa。15.5 MPa高壓在冷凝水中以聲波速度向周邊傳播，撞擊附近的管線和管件。因M管切斷閥和法蘭承受不住如此高的壓力，導(dǎo)致被擊毀和幾處被刺穿。

文獻(xiàn)[5]指出，這種由蒸汽冷凝引發(fā)的水錘在發(fā)生前必須具備至少3個(gè)條件，即：①管內(nèi)較高壓力的蒸汽和冷凝水并存；②冷凝水是過(guò)冷的，且過(guò)冷度≥25 ℃；③管線沿蒸汽流動(dòng)方向無(wú)坡度或順坡坡度不夠，當(dāng)順坡坡度≥1/24時(shí)不會(huì)發(fā)生水錘，但對(duì)于垂直管道，當(dāng)冷凝液以極快速度排出或蒸汽快速冷凝時(shí)也會(huì)發(fā)生水錘。

該水錘產(chǎn)生的壓力和破壞程度與4個(gè)因素有關(guān)，即：①管內(nèi)蒸汽壓力；②冷凝水過(guò)冷度；③形成的“空穴”或汽泡的大??；④“空穴”或汽泡內(nèi)不凝氣體含量。一般而言，前3項(xiàng)值越大，后一項(xiàng)值越小，水錘產(chǎn)生的壓力和破壞程度越大。但TLV(Trouble Less Valve)公司的實(shí)驗(yàn)表明，并非冷凝水溫度越低(即過(guò)冷度越大)造成的水錘事故就越嚴(yán)重，當(dāng)過(guò)冷度大到一定程度時(shí)，造成的水錘事故的嚴(yán)重程度反而降低(見圖2)[6]。

在圖2的左邊，冷凝水溫度最低，過(guò)冷度最高，蒸汽接觸到低溫的冷凝水后以較快的速度冷凝。在這種情況下，不會(huì)形成大的蒸汽氣泡，當(dāng)氣泡破滅時(shí)，冷凝水之間相互撞擊的程度較輕，因此只會(huì)發(fā)生較小的水錘。

在圖2的中間，冷凝水與蒸汽的溫差相對(duì)較小，過(guò)冷度在20～30 ℃之間，因此蒸汽不會(huì)被迅速冷凝。由于冷凝相對(duì)緩慢，蒸汽與冷凝水接觸的時(shí)間較長(zhǎng)，在這段時(shí)間內(nèi)會(huì)產(chǎn)生大量的蒸汽氣泡。蒸汽氣泡在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中也因發(fā)生碰撞、較小的氣泡合二為一等原因逐漸變大，當(dāng)這些較大的氣泡破滅時(shí)就會(huì)產(chǎn)生較大的水錘。

在圖2的右邊，蒸汽與冷凝水接觸時(shí)的溫度相同。在這種情況下，不會(huì)形成“空穴”或汽泡，因而也不會(huì)產(chǎn)生水錘。這一現(xiàn)象證明了“自疏水閥排出的飽和冷凝水溫度與閃蒸汽溫度相同時(shí)，就不會(huì)產(chǎn)生水錘事故”的說(shuō)法是正確的。

這種由蒸汽冷凝引發(fā)的水錘事故的危害性相當(dāng)嚴(yán)重，如2007年7月18日發(fā)生在紐約曼哈頓萊克星頓大街的地下蒸汽管線爆炸事故就是一個(gè)典型案例[2]，此次事故共造成1人死亡，至少20人受傷。后經(jīng)調(diào)查，爆炸的原因是由蒸汽管線內(nèi)發(fā)生的水錘所致。當(dāng)時(shí)，管線中積滿了冷凝水，引入蒸汽后發(fā)生了嚴(yán)重的水錘。

1.2 處理措施

(1) 水錘事故往往發(fā)生在系統(tǒng)開始運(yùn)行階段，其中一個(gè)主要原因是蒸汽管線內(nèi)存水沒清理干凈，因此在啟動(dòng)蒸汽管線前，應(yīng)先將積聚在管線內(nèi)的水排凈。

(2) 當(dāng)排凈蒸汽管線內(nèi)的存水后，應(yīng)對(duì)蒸汽管線進(jìn)行暖管。暖管速度應(yīng)控制在合適的范圍內(nèi)。暖管速度過(guò)快，單位時(shí)間蒸汽冷凝量過(guò)大，蒸汽會(huì)在管線的某區(qū)域產(chǎn)生冷凝水，很容易產(chǎn)生水錘現(xiàn)象；暖管速度過(guò)慢，如果進(jìn)入管線的蒸汽流量小于因散熱而冷凝的流量，也會(huì)在管線內(nèi)部形成真空，造成冷凝水反向流動(dòng)撞擊管線和閥門，發(fā)生水錘。

(3) 對(duì)于蒸汽管線，應(yīng)按規(guī)定設(shè)置疏水閥，以便及時(shí)有效地排除其中的冷凝水，避免汽水共存。一般而言，對(duì)于過(guò)熱蒸汽管線，同一坡向的管段，順坡情況下每隔400～500 m、逆坡時(shí)每隔200～300 m設(shè)疏水閥。但對(duì)于過(guò)熱度在100 ℃以內(nèi)的管線，兩相鄰疏水閥之間的間距可適當(dāng)縮短為100～200 m。對(duì)于飽和蒸汽管線，每隔30～50 m設(shè)置疏水閥[2]。

(4) 當(dāng)蒸汽管線發(fā)生水錘事故時(shí)，不應(yīng)首先開啟冷凝水放凝閥，否則只會(huì)加速管線內(nèi)汽液兩相的混合流動(dòng)，加快“空穴”或汽泡的形成，造成管線內(nèi)水錘越來(lái)越嚴(yán)重。正確的做法應(yīng)首先關(guān)閉蒸汽進(jìn)料閥，再開大疏水閥并打開放凝閥，待冷凝水放凈后再進(jìn)行暖管供汽。

(5) 當(dāng)蒸汽管線長(zhǎng)時(shí)間不投用時(shí)，應(yīng)在該管線與蒸汽總管連接處的根部設(shè)切斷閥，這樣蒸汽就不會(huì)流入到該管線中，也就不會(huì)產(chǎn)生大量的冷凝水，從而避免了水錘事故的發(fā)生。

2 可凝液體與冷凝液間發(fā)生的水錘事故及處理措施

由冷凝引發(fā)的水錘事故不僅發(fā)生在蒸汽和冷凝水之間，而且還大量發(fā)生于氨、LNG、較純組分如丙烷等可凝氣體及其凝液之間，其水錘產(chǎn)生機(jī)理和破壞程度與蒸汽和冷凝水的相同，如設(shè)計(jì)或操作不當(dāng)，也會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的后果。

2.1 原因分析

2.1.1實(shí)例1:塔頂回流罐安全閥安裝位置不當(dāng)引起的水錘事故

如圖3所示，某脫丙烷塔將丙烷從天然氣凝液(NGL)中分離出去，要求塔頂丙烷的純度達(dá)到97%(體積分?jǐn)?shù))以上。該塔壓力控制采用改變冷凝器冷凝面積的控制方案。在該控制方案中，回流罐內(nèi)全部充滿液體，部分冷凝器面積始終被冷凝液浸沒，被冷凝液浸沒部分因只有顯熱變化，故傳熱系數(shù)很低。當(dāng)塔頂壓力高于設(shè)定值時(shí)，壓力調(diào)節(jié)閥開度增大，產(chǎn)品出料量增加，冷凝器內(nèi)液位就會(huì)下降，被冷凝液浸沒的面積減少而用于氣體冷凝的有效面積增大，故氣體被冷凝速率加大，塔內(nèi)儲(chǔ)存的氣體量降低，使塔壓逐漸下降直至恢復(fù)到設(shè)定值，反之亦然。

另外，該塔同時(shí)采用浮動(dòng)塔壓控制方案。該方案基于脫丙烷塔塔頂丙烷餾出物與塔底重組分之間相對(duì)揮發(fā)度隨壓力的降低而增大，因而塔的操作壓力應(yīng)盡量低，這樣達(dá)到同樣的分離度所需的能量相對(duì)較低這一基本原則實(shí)施控制。具體地說(shuō)，就是根據(jù)晝夜環(huán)境溫度變化改變塔的操作壓力，以降低脫丙烷塔的能耗。

原設(shè)計(jì)在該塔塔頂回流罐處設(shè)有安全閥，但在操作過(guò)程中發(fā)現(xiàn)該安全閥入口管線處頻繁發(fā)生水錘和產(chǎn)生撞擊聲，且絕大多數(shù)發(fā)生在夜晚。該事故已對(duì)安全閥造成實(shí)質(zhì)性損壞，并成為裝置操作的安全隱患，迫切需要解決。

原因分析：由于該塔采用浮動(dòng)壓力控制，夜晚的操作壓力一般為1 200～1 400 kPa，遠(yuǎn)低于白天的1 700 kPa，這說(shuō)明安全閥入口管嘴處的水錘事故和撞擊聲并非是由超壓或操作壓力變化引起的。通過(guò)大量的分析和調(diào)查后發(fā)現(xiàn)，產(chǎn)生這一現(xiàn)象的原因是由安全閥的安裝位置不當(dāng)引起的[7]。如圖4所示，安全閥入口管嘴的位置要比空冷器出口管嘴的位置高出約1 150 mm。在白天，隨著氣溫升高，塔壓有升高的趨勢(shì)，控制系統(tǒng)將降低空冷器中的液位以降低塔壓，由于回流罐充滿液體，安全閥入口管線內(nèi)的液位也相應(yīng)下降，導(dǎo)致安全閥入口管線內(nèi)存有氣體；到了夜晚，氣溫下降，空冷器中的液位升高，安全閥入口管線內(nèi)的液位也有升高的趨勢(shì)，同時(shí)管線內(nèi)的氣相介質(zhì)也因環(huán)境溫度下降而冷凝，導(dǎo)致原氣相區(qū)域變?yōu)檎婵盏貛?，下邊的冷凝液?huì)以極高的速度沖向該區(qū)域，產(chǎn)生瞬時(shí)壓力很大的沖擊，引起水錘發(fā)生，從而發(fā)出安全閥入口管嘴處的撞擊聲。

2.1.2實(shí)例2：冷凝液進(jìn)回流罐入口管嘴設(shè)置不當(dāng)引起的水錘事故

某石腦油分離塔對(duì)輕、重石腦油進(jìn)行分離，其目的是使重石腦油中不含苯及苯的前身物，然后將其作為重整原料。如圖5所示，該塔采用“卡脖子”加熱旁路控制方案，塔頂壓力和溫度分別控制在200 kPa和103 ℃，冷凝器出口設(shè)計(jì)溫度為82 ℃，熱旁路調(diào)節(jié)閥壓差設(shè)定為35～70 kPa。在熱旁路控制系統(tǒng)中，位于回流罐氣、液兩相界面處存在一層厚度約為25 mm的“液膜”[8-11]。該“液膜”的溫度高于回流罐冷凝液的主體溫度并與回流罐上部的熱旁路氣體呈平衡狀態(tài)，且對(duì)應(yīng)的飽和蒸氣壓即為回流罐的操作壓力，也就是說(shuō)，回流罐壓力僅與“液膜”溫度有關(guān)，而與過(guò)冷的冷凝液溫度無(wú)關(guān)[8-11]。故當(dāng)塔頂壓力高于設(shè)定值時(shí)，伴隨著熱旁路調(diào)節(jié)閥開度降低，熱旁路氣體進(jìn)罐流量降低，則氣、液兩相界面間“液膜”溫度降低，回流罐壓力就會(huì)降低，冷凝器和回流罐間的壓差增加，更多的冷凝液被壓送至回流罐中，冷凝器內(nèi)液位下降。此后的控制過(guò)程與案例1相同，即氣體被冷凝的速率加大，使塔壓逐漸下降，直至恢復(fù)到設(shè)定值。

開工初期，該塔在氣相餾出物空冷器出口至回流罐入口這段冷凝液管線上頻繁發(fā)生水錘事故，其中有兩次較嚴(yán)重：一次將塔頂氣相線的切斷閥手輪振飛，法蘭墊片撕裂；另一次造成塔頂氣相線上用于控制空冷器葉片轉(zhuǎn)速的熱電偶損壞。另外，水錘事故只發(fā)生在空冷器出口溫度過(guò)低的情況下，當(dāng)空冷器出口溫度超過(guò)77 ℃時(shí)，不會(huì)發(fā)生水錘事件。

原因分析：自空冷器出口至回流罐的冷凝液管線入口管嘴的設(shè)置見圖6[12]。

該管線公稱直徑DN300 mm，伸入到回流罐底部液相空間，末端敞口；在靠近罐頂部位設(shè)有4個(gè)長(zhǎng)約300 mm、寬約50 mm的小槽，小槽位于回流罐的氣相空間。4個(gè)小槽在冷凝液管線橫截面圓周上呈90°均布。設(shè)置小槽的目的在于排凈冷凝液中可能存在的不凝氣體。根據(jù)計(jì)算，冷凝器出口的輕石腦油出口溫度每下降1 ℃，其飽和蒸汽壓下降4.9 kPa。另外，自空冷器中冷凝液正常液位處至冷凝液管線開口小槽中間位置的垂直高度為4.9 m，該高度可產(chǎn)生28.5 kPa的靜壓頭，因此只要過(guò)冷度小于5.8 ℃(28.5/4.9=5.8)，由高度差產(chǎn)生的靜壓頭大于蒸汽壓下降值，冷凝液就能從小槽流入到回流罐中。但空冷器出口冷凝液的過(guò)冷度由于環(huán)境溫度、進(jìn)料流量和組成等的變化常常超過(guò)5.8 ℃，有時(shí)甚至高達(dá)30.0 ℃，造成回流罐內(nèi)可凝的熱旁路氣體的壓力遠(yuǎn)大于管線內(nèi)冷凝液飽和蒸汽壓與靜壓頭之和，導(dǎo)致罐內(nèi)的熱旁路氣體從小槽倒流至冷凝液管線，與管線內(nèi)冷凝液接觸后被快速冷凝而發(fā)生水錘事故。

2.1.3實(shí)例3：熱旁路氣體進(jìn)回流罐的位置設(shè)計(jì)不當(dāng)引起的水錘事故

圖7為某石化公司MTBE裝置催化蒸餾塔采用的熱旁路控制流程。與常規(guī)流程不同的是，該流程在設(shè)計(jì)時(shí)將熱旁路管線接至冷凝液管線上，使熱旁路氣體與冷凝液混合后再?gòu)墓薜走M(jìn)入回流罐。這種設(shè)置的目的被認(rèn)為是可消除回流罐內(nèi)氣、液兩相的溫差，能更加靈活地調(diào)節(jié)回流罐內(nèi)冷凝液的溫度，有利于塔壓的控制。

催化蒸餾塔塔頂為C4組分，塔底為MTBE產(chǎn)品。該塔正常操作壓力為0.55 MPa，塔頂溫度為52.6 ℃，塔底溫度126.2 ℃，冷凝器出口溫度40 ℃。但在實(shí)際操作時(shí)，冷凝器出口溫度甚至低于25 ℃。當(dāng)投用熱旁路氣體調(diào)節(jié)閥時(shí)，冷凝液管線時(shí)常發(fā)生水擊聲，且塔壓有時(shí)控制不穩(wěn)定。

圖8所示為該塔壓力波動(dòng)情況截圖。由圖8可見，在投用熱旁路氣體調(diào)節(jié)閥時(shí)，塔壓呈波浪型變化，最高時(shí)達(dá)0.70 MPa，最低時(shí)至0.45 MPa，造成塔的操作不穩(wěn)定，MTBE產(chǎn)品中C4組分增多，因此被迫關(guān)閉熱旁路氣體調(diào)節(jié)閥，但這又造成塔壓控制不靈敏的問題。

原因分析：在上述控制方案中，當(dāng)溫度約為52 ℃的熱旁路氣體與溫度為25 ℃的冷凝液混合時(shí)，管路內(nèi)熱旁路氣體被周邊過(guò)冷液體迅速冷凝，熱旁路氣體所占區(qū)域便形成真空，周邊的冷凝液向該區(qū)域運(yùn)動(dòng)并發(fā)生碰撞，產(chǎn)生較高的瞬時(shí)壓力，引起水錘現(xiàn)象[11]。

另外，如前所述,在熱旁路塔壓控制方案中保持回流罐兩相界面的穩(wěn)定是保證塔的操作壓力穩(wěn)定的前提條件，熱旁路氣體與冷凝液混合后再?gòu)墓薜走M(jìn)入回流罐，對(duì)回流罐兩相界面的穩(wěn)定造成破壞，使兩相界面的溫度呈波浪形變化，導(dǎo)致塔壓相應(yīng)變化。

2.2 處理措施

2.2.1實(shí)例1處理措施

(1) 將脫丙烷塔至回流罐主管路上的所有切斷閥改為鉛封開，在塔頂氣相餾出線調(diào)節(jié)閥處增設(shè)閥門限位器，使調(diào)節(jié)閥在事故狀態(tài)下也不能全部關(guān)閉，這樣可將脫丙烷塔和回流罐看作一個(gè)系統(tǒng)，因而可取消回流罐上的安全閥，回流罐共用脫丙烷塔塔頂?shù)陌踩y。

(2) 另一種處理措施是將回流罐上的安全閥整體下移，使其入口管嘴位于空冷器出口管嘴以下，以保證安全閥入口管線始終充滿液體。

2.2.2實(shí)例2處理措施

取消冷凝液管線上部開設(shè)的4個(gè)小槽，使回流罐內(nèi)的熱旁路氣體不與管線內(nèi)冷凝液直接接觸。

2.2.3實(shí)例3處理措施

為減少水錘事故的發(fā)生和對(duì)回流罐兩相界面的擾動(dòng)，自冷凝器來(lái)的冷凝液進(jìn)罐管線應(yīng)從罐底進(jìn)入回流罐，即便從頂部進(jìn)入，也應(yīng)伸入到回流罐的底部；熱旁路管線應(yīng)從罐頂部單獨(dú)進(jìn)入回流罐，且配管時(shí)不應(yīng)出現(xiàn)任何形式的袋形以防止積液，對(duì)于水平管段也要有2‰～3‰的坡度并坡向回流罐，以便使可能存在的凝液不受約束地自流至回流罐中。

3 結(jié) 語(yǔ)

水錘事故源于管線內(nèi)介質(zhì)流速發(fā)生劇烈變化所造成的壓力變化而引起的沖擊。在所有水錘事故中，由冷凝引發(fā)的水錘事故最為嚴(yán)重。這類水錘事故除發(fā)生于蒸汽和冷凝水之間，也發(fā)生于純度較高的輕烴組分、LNG、氨等介質(zhì)氣液兩相之間。

本研究結(jié)合幾個(gè)具體實(shí)例說(shuō)明了冷凝引發(fā)水錘事故的危害，分析了事故發(fā)生的原因并提出了處理措施。指出了當(dāng)蒸汽和過(guò)冷的冷凝水、可凝氣體與過(guò)冷的冷凝液并存時(shí)，都有發(fā)生水錘事故的潛在危險(xiǎn)，必須引起高度重視。對(duì)于蒸汽管線應(yīng)注重疏水，及時(shí)將可能產(chǎn)生的冷凝水排掉，當(dāng)發(fā)生水錘事故時(shí)，應(yīng)首先關(guān)閉蒸汽進(jìn)料閥，再打開冷凝水放凝閥，待冷凝水放干凈后再進(jìn)行供汽。對(duì)于可凝氣體管線，在設(shè)計(jì)或操作時(shí)應(yīng)避免可凝氣體因溫度變化或與過(guò)冷的冷凝液混合后快速冷凝而引起的水錘事故，特別是對(duì)塔頂壓力熱旁路控制方案，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)做到冷凝液進(jìn)回流罐液體部分，熱旁路氣體進(jìn)回流罐的氣體部分，兩者互不混合。

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