張銘達(dá)
(中國鐵路沈陽局集團(tuán)有限公司工務(wù)處,遼寧沈陽 110001)
U71Mn鋼軌的焊接適合采用較小加熱量、較小頂鍛量的焊接工藝,但是這種工藝存在沖擊性能不高、伸長率較低、斷面比較平的問題。為了得到較高的沖擊性能,一般采取加大加熱量和頂鍛量的辦法,使落錘斷口為保持一定撕裂狀的準(zhǔn)解理斷口。但是,一旦加熱總量增加后,會出現(xiàn)落錘次數(shù)、平均灰斑面積等和沖擊性能密切相關(guān)的指標(biāo)明顯下降的現(xiàn)象。
U71Mn和U75V鋼軌焊接接頭2015—2017年落錘及斷口抽樣檢查一次不合格率的統(tǒng)計(jì)情況見表1。
表1 2015—2017年落錘及斷口一次不合格率統(tǒng)計(jì) %
由表1可知,與U75V鋼軌相比,U71Mn鋼軌的焊接接頭存在落錘及斷口抽樣檢查一次合格率偏低的問題。針對此問題,近年來各焊軌基地作了大量工作,試驗(yàn)了多種焊接工藝參數(shù),探索了不同的預(yù)熱次數(shù)、不同的頂鍛力范圍和不同的頂鍛量范圍,但是對于U71Mn鋼軌的灰斑控制和落錘檢驗(yàn)結(jié)果仍不如U75V鋼軌好。考慮到錳鋼鋼軌有較明顯的過熱敏感性[1-2],本文試圖從焊接接頭受熱狀態(tài)的角度,分析U71Mn鋼軌和U75V鋼軌之間的差別,找到U71Mn鋼軌焊接質(zhì)量波動的原因所在。
考慮到不同材料在受熱過程中,過熱到一定程度時(shí)可能導(dǎo)致不同的焊接性能,從能夠表征焊接總加熱程度的角度出發(fā),分別采用加熱程度指數(shù)和焊接過熱敏感性2個(gè)指標(biāo),來表征不同加熱程度對焊接性能的影響。
加熱程度指數(shù)H的設(shè)置條件是假定焊接接頭加熱程度和頂鍛量成正比,和頂鍛力成反比。實(shí)際上三者之間的相關(guān)關(guān)系可能更復(fù)雜,但考慮到頂鍛量對于加熱程度的影響是正面的,頂鍛力對于加熱程度的影響是負(fù)面的,因此這里僅簡化為正反比關(guān)系。
加熱程度指數(shù)H的計(jì)算公式為
焊接過熱敏感性是指鋼材加熱時(shí)奧氏體晶粒急劇長大的特性,奧氏體晶粒長大通常導(dǎo)致鋼材的機(jī)械性能降低,特別是沖擊韌性變差。鋼軌的焊接過熱敏感性是指隨著加熱程度的增加,不同軌種的鋼軌出現(xiàn)過熱粗晶組織、成份偏析、氧化物和夾雜物偏多、灰斑面積增大等現(xiàn)象,從而導(dǎo)致沖擊性能降低的程度。
分析加熱程度指數(shù)對鋼軌焊接質(zhì)量的影響時(shí),主要考慮落錘次數(shù)、沖擊功、平均灰斑面積、抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率6項(xiàng)性能指標(biāo)。
U71Mn鋼軌和U75V鋼軌的落錘次數(shù)、沖擊功、平均灰斑面積、抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率的基本數(shù)據(jù)均取自2016年各焊軌基地檢查數(shù)據(jù)中的總體均值。而加熱程度指數(shù)H計(jì)算時(shí)所使用的頂鍛力、頂鍛量取自各焊軌基地參加檢查的相應(yīng)軌型的典型工藝參數(shù)所對應(yīng)的數(shù)值,并非所有數(shù)據(jù)的均值。
按照式(1)計(jì)算出各焊軌基地典型焊接工藝的加熱程度指數(shù)。經(jīng)過計(jì)算,U71Mn鋼軌的加熱程度指數(shù)H在21.15~43.28,U75V鋼軌的加熱程度指數(shù)H在22.32~44.29。將加熱程度指數(shù)H分為21≤H<29,29≤H<37,37≤H<45共3檔,得到加熱程度指數(shù)和主要性能指標(biāo)間的關(guān)系,見表2、表3。
表2 U71Mn鋼軌加熱程度指數(shù)和主要性能指標(biāo)間關(guān)系
表3 U75V鋼軌加熱程度指數(shù)和主要性能指標(biāo)間關(guān)系
為了便于分析比較,下列各圖中各主要性能指標(biāo)省略單位。
2.2.1 U71Mn鋼軌加熱程度指數(shù)和落錘次數(shù)、平均灰斑面積的關(guān)系
U71Mn鋼軌加熱程度指數(shù)和落錘次數(shù)、平均灰斑面積的關(guān)系如圖1所示。可知,隨著加熱程度的提高,U71Mn鋼軌的落錘次數(shù)下降,平均灰斑面積增加。
圖1 U71Mn鋼軌加熱程度指數(shù)和落錘次數(shù)、平均灰斑面積關(guān)系
2.2.2 U71Mn鋼軌加熱程度指數(shù)和沖擊功的關(guān)系
U71Mn鋼軌加熱程度指數(shù)和沖擊功的關(guān)系如圖2所示。可知,隨著加熱程度的提高,U71Mn鋼軌的沖擊功增加。
圖2 U71Mn鋼軌加熱程度指數(shù)和沖擊功的關(guān)系
2.2.3 U71Mn鋼軌加熱程度指數(shù)和抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率的關(guān)系
U71Mn鋼軌加熱程度指數(shù)和抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率的關(guān)系如圖3所示。
圖3 U71Mn鋼軌加熱程度指數(shù)和抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率的關(guān)系
由圖3可知,隨著加熱程度的增加,U71Mn鋼軌的抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率等靜態(tài)強(qiáng)度指標(biāo)主要呈波動性的特征,而不是明顯增加的趨勢。
2.3.1 U75V鋼軌加熱程度指數(shù)和落錘次數(shù)、平均灰斑面積的關(guān)系
U75V鋼軌加熱程度指數(shù)和落錘次數(shù)、平均灰斑面積的關(guān)系如圖4所示。
圖4 U75V鋼軌加熱程度指數(shù)和落錘次數(shù)、平均灰斑面積的關(guān)系
從圖4可知,U75V鋼軌隨著加熱程度的提高,落錘次數(shù)有所提高,這是由于U75V鋼軌比U71Mn鋼軌紅硬性好;頂鍛時(shí)U75V鋼軌焊口中灰斑的金屬容易被擠出,導(dǎo)致平均灰斑面積呈下降趨勢。U75V鋼軌的落錘次數(shù)和平均灰斑面積的變化規(guī)律與U71Mn鋼軌正好相反。
2.3.2 U75V鋼軌加熱程度指數(shù)和沖擊功的關(guān)系
U75V鋼軌加熱程度指數(shù)和沖擊功的關(guān)系如圖5所示。
圖5 U75V鋼軌加熱程度指數(shù)和沖擊功的關(guān)系
從圖5可知,隨著加熱程度的提高,U75V鋼軌的沖擊功呈下降趨勢。這是由于隨著加熱程度的提高,焊口金屬的晶粒呈增大趨勢,沖擊韌性變差。
2.3.3 U75V鋼軌加熱程度指數(shù)和抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率的關(guān)系
U75V鋼軌加熱程度指數(shù)和抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率的關(guān)系如圖6所示。
圖6 U75V鋼軌加熱程度指數(shù)和抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率的關(guān)系
從圖6可知,隨著加熱程度的提高,U75V鋼軌的抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率等靜態(tài)強(qiáng)度指標(biāo)以逐漸增加為主要趨勢,這與U71Mn鋼軌的靜態(tài)強(qiáng)度指標(biāo)主要呈波動性的特征不同。
對比圖1、圖4可知,U71Mn鋼軌隨著加熱程度的提高,落錘次數(shù)下降,平均灰斑面積增加;而U75V鋼軌隨著加熱程度的提高,落錘次數(shù)有所提高,平均灰斑面積則減少,這與U71Mn鋼軌的規(guī)律正相反。此現(xiàn)象說明U71Mn鋼軌存在明顯的焊接過熱敏感性。
對比圖2、圖5可知,U71Mn鋼軌隨著加熱程度的增加沖擊功有所增加,落錘性能下降,而U75V鋼軌隨著加熱程度的增加沖擊功有所降低,落錘性能上升,即不管是U71Mn鋼軌還是U75V鋼軌都顯示出落錘性能與沖擊功呈一定程度的負(fù)相關(guān)關(guān)系。這一點(diǎn)U75V鋼軌表現(xiàn)得更明顯。
由圖3、圖6可知,隨著加熱程度的提高,與U75V鋼軌相比,U71Mn鋼軌的抗拉強(qiáng)度、靜彎值、伸長率3個(gè)靜態(tài)強(qiáng)度指標(biāo)均呈現(xiàn)出更多的波動性,但其變化相對沖擊指標(biāo)不明顯。
U71Mn鋼軌中錳的作用主要是強(qiáng)化鐵素體從而提高鋼的強(qiáng)度,但是,在鋼軌焊接過程中錳會引起晶粒粗大、脆性增加。晶粒粗大將降低鋼的性能,提高鋼的脆性轉(zhuǎn)變溫度,從而增加過熱的可能性[3],粗大而不均勻的晶粒還會使超聲波探傷時(shí)出現(xiàn)草狀波。另外,U71Mn鋼軌中A類夾雜物控制不嚴(yán),加熱總量較大時(shí)會造成焊接過程中MnS非金屬夾雜物的充分析出,影響焊接接頭性能[4]。而U75V鋼軌中的釩在鋼中以碳化物V4C3的形態(tài)存在,起著細(xì)化鋼的組織和晶粒、降低鋼的過熱敏感性等作用,焊接時(shí)能細(xì)化焊縫金屬的鑄態(tài)組織,防止熱影響區(qū)內(nèi)靠近融合線的金屬晶粒長大和粗化,同時(shí)釩還可增加鋼的熱強(qiáng)性、紅硬性和耐磨性[5]。
閃光焊接過程中鋼軌最高加熱溫度在1 300℃以上,高溫導(dǎo)致晶粒粗大和偏析比較嚴(yán)重,在后續(xù)的熱處理環(huán)節(jié)中如不能充分恢復(fù),則會殘留在焊縫中。
如果采用氣壓焊焊接U71Mn鋼軌,由于氣壓焊最高加熱溫度遠(yuǎn)比閃光焊低得多,在一定程度上避開了U71Mn鋼軌過熱敏感性強(qiáng)的溫度范圍,因此氣壓焊的焊接質(zhì)量可靠性要比閃光焊高[6]。
采用連續(xù)閃光焊和預(yù)熱閃光焊等不同方式焊接鋼軌時(shí),鋼軌焊接過熱敏感性有一定區(qū)別。
連續(xù)閃光焊在焊接過程中既能夠控制燒化電流上限值又能夠控制下限值,尤其是脈動焊工藝,為了提高加熱效率和控制焊接熱影響區(qū)范圍又做了特別的改進(jìn)。相比較而言,預(yù)熱閃光焊采取一定的送進(jìn)速度下限制最大電流值的方式,焊接接頭的加熱總量大部分靠短路預(yù)熱提供,特點(diǎn)是加熱總量多,熱影響區(qū)寬度大。預(yù)熱閃光焊工藝對于焊接過熱敏感性強(qiáng)的鋼軌材質(zhì)來說,控制晶粒粗化和成分偏析的難度比較大,即使采取了比較合理的熱處理工藝也不一定能完全恢復(fù),會影響到接頭的綜合性能。
數(shù)據(jù)顯示,K系列焊機(jī)焊接U71Mn鋼軌的加熱程度指數(shù)屬于U71Mn鋼軌中偏低的程度,因此,K系列焊機(jī)焊接U71Mn鋼軌的質(zhì)量可靠性更高。K系列焊機(jī)焊接U75V鋼軌的加熱程度指數(shù)屬于U75V鋼軌中偏低的程度,由于U75V鋼軌的加熱程度指數(shù)越高,焊接接頭的落錘性能相對越好,因此,K系列焊機(jī)焊接U75V鋼軌的質(zhì)量有波動。
通過以上分析可知,U71Mn鋼軌存在比較明顯的焊接過熱敏感性,在制定焊接工藝時(shí)應(yīng)特別注意。有時(shí)候可能會為了追求斷口呈撕裂狀而加大熱輸入量,造成落錘性能的下降,過大的熱輸入量還可能導(dǎo)致灰斑、過燒傾向,甚至導(dǎo)致未焊合等微觀焊接缺陷的增加。對于焊接過熱敏感性更強(qiáng)的材料來說,氣壓焊接方式是值得考慮的。
對于焊接過熱敏感性強(qiáng)的鋼軌,應(yīng)該有針對性地進(jìn)行試驗(yàn)來驗(yàn)證焊接過熱敏感性,在焊接實(shí)踐中不斷摸索規(guī)律和總結(jié)經(jīng)驗(yàn)。
1)U71Mn鋼軌有明顯的焊接過熱敏感性,鑒于目前U71Mn鋼軌主要用于高速鐵路,為保證其良好的焊接性能,應(yīng)考慮嚴(yán)格控制A類夾雜物。
2)對焊接過熱敏感性強(qiáng)的材料制定焊接工藝時(shí),要求工藝盡量按照較快的加熱速度和較陡的溫度梯度制定,盡量控制加熱總量,避免過熱。
3)對焊接過熱敏感性強(qiáng)的鋼軌應(yīng)該有針對性地進(jìn)行相關(guān)驗(yàn)證試驗(yàn)。
4)焊接過熱敏感性強(qiáng)的鋼軌的加熱程度指數(shù)和沖擊指標(biāo)的關(guān)系更密切。
5)連續(xù)閃光焊(包括脈動閃光焊)與預(yù)熱閃光焊相比,對鋼軌的焊接過熱敏感性有明顯的適應(yīng)優(yōu)勢;同樣,氣壓焊相對于閃光焊來說也有一定的優(yōu)勢。