王顏臣， 李華兵

(江蘇隆達(dá)超合金航材有限公司， 江蘇 無(wú)錫 214104)

引 言

鑄造鎳基高溫合金可固溶多種合金元素，擁有優(yōu)異的耐熱腐蝕性和良好的力學(xué)性能，在多個(gè)工業(yè)領(lǐng)域中，尤其是在航空工業(yè)中，有著廣泛應(yīng)用[1]。在種類(lèi)繁多的鎳基高溫合金中，K4169高溫合金的應(yīng)用范圍尤其廣泛。K4169高溫合金是一種以Ni-Fe-Cr三種元素為主要元素的鑄造高溫合金。由于K4169高溫合金可析出納米級(jí)的γ″和γ′相，并含有大量的Cr元素，因此在700 ℃時(shí)仍能保持較高的強(qiáng)度和良好的耐熱腐蝕性[2]?；谏鲜鰞?yōu)異的性能，K4169高溫合金的鑄件產(chǎn)品經(jīng)常被用作飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)葉片、高速螺旋槳、高溫螺釘和緊固件等[3]。

使用K4169高溫合金制備的零件其工作環(huán)境往往是高溫、高壓等極端條件，并且不斷承受著交變載荷的作用[4]。由于使用條件極其嚴(yán)酷，因此K4169的力學(xué)性能對(duì)其組織有著極高的敏感性，微量脆性相的存在都有可能?chē)?yán)重影響K4169合金的性能。因?yàn)镵4169高溫合金要在高真空的條件下熔煉制備，由于熔煉工藝及原材料的原因，制備過(guò)程中不可避免的要帶入一些氮元素，在合金中形成氮化物。關(guān)于氮化物對(duì)K4169力學(xué)性能的作用現(xiàn)在還存在爭(zhēng)議。一些學(xué)者認(rèn)為高溫合金中的氮化物是夾雜，會(huì)引起微裂紋的萌生，影響材料的性能；也有學(xué)者研究發(fā)現(xiàn)氮化物可在一定程度上改善合金組織[5]。因此，本文從氮化物含量的成分設(shè)計(jì)入手，通過(guò)設(shè)計(jì)兩種不同氮化物含量的K4169高溫合金來(lái)研究氮化物含量對(duì)合金力學(xué)性能的影響。

1 實(shí)驗(yàn)過(guò)程

1.1 化學(xué)成分設(shè)計(jì)及生產(chǎn)

設(shè)計(jì)了兩種化學(xué)成分的K4169高溫合金，用于研究氮化物對(duì)K4169高溫合金室溫拉伸性能的影響，其中氮化物的含量有明顯的不同，分別為0.02%和2%；兩種合金分別編號(hào)為K1和K2。除了Ti元素和N元素含量不同外，其他元素的化學(xué)成分都保持一致，各元素含量的具體數(shù)值如表1所示。兩種材料均在中頻感應(yīng)爐中熔煉，熔煉溫度為1600 ℃，真空環(huán)境。精煉結(jié)束降溫至1520 ℃，澆入陶瓷模殼中，隨爐冷卻。材料的熱處理工藝為1095 ℃， 1 h/AC + 960 ℃, 1 h/AC + 720 ℃, 8 h/FC (50 ℃/h) to 620 ℃ + 620 ℃, 8 h/AC。兩種材料的熔煉制備及熱處理工藝等都保持一致。

表1 K4169高溫合金設(shè)計(jì)化學(xué)成分/%

1.2 試驗(yàn)方法

兩種試驗(yàn)材料的取樣和制樣過(guò)程均嚴(yán)格按照GB/T 228-2002標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。拉伸試樣尺寸具體如圖1所示。每種合金取5個(gè)拉伸棒，性能數(shù)據(jù)取平均值。

圖1 拉伸試棒尺寸

采用OLYMPUS金相顯微鏡觀察了材料的金相組織。采用裝備能譜分析的Jeol 7600掃描電子顯微鏡觀察了材料的顯微組織并給出了能譜分析。使用Zwick Amsler公司的100HFT 5100拉伸試驗(yàn)機(jī)測(cè)試了材料的室溫拉伸性能，拉伸速率為0.001 s-1。

2 試驗(yàn)結(jié)果

2.1 組織

2.1.1 金相組織觀察

圖2(a)是K1合金的金相組織，照片中存在大片明顯的黑色針狀相和針狀相包圍的一些島狀的Laves相，另有一些碳化物彌散分布在基體內(nèi)，這些相將在下文中通過(guò)EDS進(jìn)行進(jìn)一步確定。由圖2(b)可知，由于氮化物的引入，K2合金的金相組織相較于K1發(fā)生了明顯的變化。K1合金中含有大量的針狀δ相和島狀的Laves相，然而K2合金中則幾乎沒(méi)有針狀δ相和島狀的Laves相。同時(shí)，在金色的氮化物旁邊，也有一些碳化物析出。

圖2 合金熱處理態(tài)金相組織

圖3 合金熱處理態(tài)顯微組織

2.1.2 掃描組織觀察

為了進(jìn)一步鑒定K1合金和K2合金中的相組成，掃描電子顯微鏡觀察結(jié)合EDS能譜分析被應(yīng)用到材料觀察中。圖3是K1, K2合金的顯微組織，從圖3 (a)中可發(fā)現(xiàn)，與金相組織相類(lèi)似，K1合金中存在著較多的針狀相和島狀的相。對(duì)K1合金的待確定相進(jìn)行EDS能譜分析，結(jié)果如圖4和圖5所示，可以確定島狀相為L(zhǎng)aves相，針狀相為δ相。對(duì)K2合金中的相進(jìn)行能譜分析，可以確定SEM照片中黑色的顆粒相為含Ti的氮化物相，如圖6所示；K2合金中白色的顆粒相為碳化物相，如圖7所示。

圖4 K1合金中Laves相及Laves相的能譜分析

圖5 K1合金中δ相及δ相的能譜分析

圖6 K2合金中氮化物及氮化物的能譜分析

圖7 K2合金中碳化物及碳化物的能譜分析

2.2 力學(xué)性能

表2中列出了K1, K2合金在室溫下的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率和斷面收縮率。K2的室溫抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度分別為1244 MPa 和1149 MPa，K1的室溫抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度分別為1100 MPa 和935 MPa；相比于K1合金，K2合金的抗拉強(qiáng)度提高了13%，屈服強(qiáng)度提高了22%。對(duì)比兩者的伸長(zhǎng)率可發(fā)現(xiàn)，K2合金6.7%的伸長(zhǎng)率相較于K1合金的14.3%有較大幅度的下降。從拉伸性能上看，K2合金的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度皆有所上升，但是伸長(zhǎng)率和斷面收縮率有所下降。

表2 兩種合金的室溫力學(xué)性能

3 分析與討論

為了深入分析氮化物對(duì)材料室溫力學(xué)性能的影響，對(duì)兩種氮化物含量不同的合金進(jìn)行了斷口微觀組織分析，結(jié)果如圖8所示。由圖8可知，K1合金的拉伸斷口上布滿了均勻分布的韌窩和拉伸撕裂脊， 韌窩的尺寸大多在10 μm以上；K2合金的拉伸斷口上也布滿了大量的韌窩和撕裂脊，但是韌窩的尺寸較小，大約只有3～5 μm左右，并且深度也不如K1韌窩的深。K1和K2兩種合金的斷口形貌相似，都由韌窩和撕裂脊組成，由此可知，二者的斷裂方式都是韌性穿晶斷裂。K2合金中更小、更淺的韌窩表明K2合金在斷裂之前發(fā)生的塑性變形較小，表現(xiàn)在宏觀性能上為合金的伸長(zhǎng)率較低。較小的塑性變形能力是由于硬脆的氮化物存在，使得K2合金在拉伸載荷下容易于氮化物周?chē)纬晌⒘鸭y，引起材料的斷裂。

圖8 兩種合金的拉伸斷口形貌

4 結(jié)束語(yǔ)

在K4169高溫合金中，當(dāng)?shù)锖吭黾拥?%時(shí)，材料中的有害相δ相和Laves相明顯減少，合金的室溫拉伸強(qiáng)度顯著提高。但同時(shí)由于氮化物含量的提高，合金在拉伸載荷下容易在氮化物處形成微裂紋引起材料斷裂，造成合金的伸長(zhǎng)率和斷面收縮率下降。