長距離礦漿管道系統(tǒng)中消能孔板的運(yùn)行優(yōu)化

寧輝棟 陶志賓 梁福全 陳 敘

(內(nèi)蒙古包鋼鋼聯(lián)股份有限公司巴潤礦業(yè)分公司)

孔板是一種應(yīng)用十分廣泛的水力裝置，最常見的應(yīng)用是孔板流量計。同時，孔板因其自身特性，也可作為一種消能裝置。這種裝置在水利水電、石油化工、金屬冶煉等領(lǐng)域應(yīng)用較為廣泛。本文介紹一種應(yīng)用在長距離礦漿管道系統(tǒng)中的消能孔板裝置。由于管道系統(tǒng)運(yùn)行工況發(fā)生變化，為保證系統(tǒng)正常運(yùn)行，對消能孔板裝置進(jìn)行了優(yōu)化。

1 消能孔板應(yīng)用情況介紹

某鐵精礦礦漿管道全長143 km，管徑355.6 mm，設(shè)計年輸送鐵精礦550萬t/a，在國內(nèi)第1次應(yīng)用消能孔板控制加速流。

1.1 加速流的產(chǎn)生及危害

管道敷設(shè)于地形崎嶇的山區(qū)，由于管線中某段高度落差較大或批量輸送時漿與水存在比重差等原因?qū)е履芰糠植疾痪?，?dāng)管道內(nèi)漿體能量急劇改變時，多余的能量自行被消耗，此時滿管流逐漸演變成不滿管流，不滿管流的流速通常是滿管流流速的數(shù)倍甚至數(shù)十倍[1-2]。這種現(xiàn)象若發(fā)生在未做防護(hù)的管道內(nèi)，將嚴(yán)重磨損管道，縮短管道使用壽命。某鐵精礦礦漿管道地形見圖1，壓力檢測站附近極易出現(xiàn)加速流，造成管道嚴(yán)重磨損。為避免該問題，在距終點(diǎn)站約4.7 km的位置設(shè)置孔板站，內(nèi)設(shè)消能孔板裝置。

1.2 孔板站簡介

孔板站設(shè)于管線末端，距終點(diǎn)站約4.7 km，站內(nèi)設(shè)有9個消能孔板，其中3個固定孔板，6個活動孔板分布于3個U型環(huán)路，通過控制閥門閥1、閥2、閥3使活動孔板串入或剝離管線?？装逭竟に嚥贾靡妶D2?？装褰M件固定于兩片法蘭之間，孔板后的短管帶內(nèi)襯?？装褰M件直徑471 mm，厚100 mm，其核心為孔徑不等的陶瓷環(huán)?？装逭竟灿?種孔徑的孔板，分別是67.3、76.2、81.3 mm?？装褰Y(jié)構(gòu)及安裝示意見圖3。

圖1 某鐵精礦礦漿管道地形

圖2 孔板站工藝布置

2 孔板運(yùn)行優(yōu)化

某鐵精礦礦漿管道已運(yùn)行9 a，由于管道結(jié)垢、磨損、腐蝕等原因造成系統(tǒng)運(yùn)行工況不斷發(fā)生變化，為保證系統(tǒng)正常運(yùn)行，避免壓力檢測站區(qū)域產(chǎn)生加速流，需要對孔板孔徑的組合及運(yùn)行方式不斷進(jìn)行優(yōu)化。

2.1 第1次優(yōu)化

原孔板站至終點(diǎn)站的4.7 km管道管徑為273 mm，該管段流速約為設(shè)計流速的兩倍，導(dǎo)致該管段磨損嚴(yán)重，多次出現(xiàn)泄漏。為解決該問題，將孔板站至終點(diǎn)站的4.7 km管道管徑更換為356 mm。更換完成后孔板站壓力也由原2 000 kPa 降低至約700 kPa。由于這一工況的改變，致使孔板站失去調(diào)節(jié)壓力檢測站壓力的能力。因此，對孔板孔徑及運(yùn)行方式進(jìn)行第一次優(yōu)化。

圖3 孔板結(jié)構(gòu)及安裝示意(單位：mm)

根據(jù)趙慧琴[3]、李琳[4]等人的研究，影響孔板消能系數(shù)的因素主要有雷諾數(shù)、孔徑比、距徑比、孔板形狀、孔板組合等，并且當(dāng)雷諾數(shù)大于105時，相鄰孔板之間消能系數(shù)基本無影響。該項目雷諾數(shù)約為1.7×105。因此，可以不考慮雷諾數(shù)的影響。

根據(jù)艾萬政[5]提出的孔板后回流區(qū)長度的經(jīng)驗公式：

L回=-5.071 8a-0.172 4b2+(-10.432a+4.666 2)b+6.125a2-1.529 3a+3.276

式中，L回為回流區(qū)長度；a為厚徑比；b為孔徑比。

代入孔板站孔板的參數(shù)，得出孔板后回流區(qū)長度至少為3.198 m，而孔板站兩孔板之間距離僅為2.1 m。因此，孔板站各孔板之間必定相互影響。并且，根據(jù)歷年孔板運(yùn)行情況，過流流體密度、流量也影響孔板消能系數(shù)。

結(jié)合實際情況綜合考慮，認(rèn)為影響孔板消能量的主要是過流流體密度、流量及孔板孔徑。基于此，根據(jù)歷年孔板運(yùn)行參數(shù)估算出不同流體、不同孔徑的孔板前后壓差見表1。然后根據(jù)孔板站前后、終點(diǎn)站、壓力檢測站壓力要求限值，采取簡單的加減算法對孔板的孔徑進(jìn)行調(diào)整。最后，通過實際運(yùn)行情況驗證調(diào)整效果，不斷優(yōu)化。

表1 第1次優(yōu)化不同流體、不同孔徑的孔板前后壓差統(tǒng)計

工藝上要求壓力檢測站的壓力必須大于300 kPa，為滿足此要求，無論孔板站過水或過礦(過流流體為水，簡稱過水；過流流體為礦漿，簡稱過礦)孔板站進(jìn)口壓力必須大于4 000 kPa；并且，根據(jù)實際運(yùn)行經(jīng)驗，孔板站進(jìn)口壓力大于4 500 kPa時，壓力檢測站的壓力在400 kPa以上?？装逭局灵y門站的管道更換后，過水時孔板站后壓力介于250～280 kPa；過礦時，孔板站后壓力介于600～700 kPa。按過水時控制閥閥1、閥2、閥3全關(guān)，過礦時關(guān)閉閥2或閥3計，得出調(diào)整后孔板孔徑見表2。

由表2可知，調(diào)整完運(yùn)行后效果良好，過水時閥1、閥2、閥3全關(guān)，壓力檢測站的壓力約500 kPa；過礦時，泵速高流量大時關(guān)閉閥3，壓力檢測站的壓力約400 kPa；泵速低流量小時關(guān)閉閥2，壓力檢測站的壓力約700 kPa。

表2第1次調(diào)整前后孔板孔徑統(tǒng)計

mm

孔板編號調(diào)整前調(diào)整后孔板167.367.3孔板267.367.3孔板367.367.3孔板467.367.3孔板581.367.3孔板681.376.2孔板776.267.3孔板876.267.3孔板976.281.3

2.2 第2次優(yōu)化

由于管道結(jié)垢，導(dǎo)致起始站的壓力不斷升高。為降低起始站壓力，對系統(tǒng)全線進(jìn)行機(jī)械除垢，除垢完成后，沿程阻力損失減小，起始站壓力降低。同時，孔板站運(yùn)行工況也發(fā)生變化，必須對孔板站進(jìn)行第2次優(yōu)化。

基于第1次優(yōu)化的參數(shù)及經(jīng)驗，主要分析孔板站前后壓力變化。同時，由于第1次優(yōu)化時，管道系統(tǒng)受起始站壓力限制，泵速小，流量介于470～490 m3；而第2次優(yōu)化時，管道系統(tǒng)不受起始站壓力限制，泵速可大可小，流量介于470～520 m3；相同孔徑的孔板，流量越大，孔板前后壓差也越大(見表3)。

表3 第2次優(yōu)化不同流體、不同孔徑孔板前后壓差統(tǒng)計

機(jī)械除垢后，過水時，孔板站后壓力介于200～220kPa；過礦時，孔板站后壓力介于500～600kPa；無論孔板站過水或過礦，孔板站前壓力必須大于4000kPa；按過水時控制閥閥1、閥2、閥3全關(guān)，過礦時閥1、閥2、閥3全開或關(guān)閉閥2或閥3計，得出調(diào)整后孔板孔徑，見表4。

表4第2次調(diào)整前后孔板孔徑統(tǒng)計mm

孔板編號調(diào)整前調(diào)整后孔板167.367.3孔板267.367.3孔板367.367.3孔板467.367.3孔板567.376.2孔板676.276.2孔板767.367.3孔板867.367.3孔板981.381.3

由表4可知，調(diào)整完運(yùn)行后效果良好，過水時閥1、閥2、閥3全關(guān)，壓力檢測站壓力約450 kPa；過礦時，泵速高流量大時閥1、閥2、閥3全開，壓力檢測站的壓力約350 kPa；泵速低流量小時關(guān)閉閥2，壓力檢測站的壓力約700 kPa；中等泵速正常流量時關(guān)閉閥3，壓力檢測站的壓力約800 kPa。

3 結(jié) 論

(1)成套、固定的孔板消能裝置中，影響消能系數(shù)的主要因素是孔板過流流體密度、流量及孔徑大小，優(yōu)化的手段主要是改變孔板孔徑及孔板組合。

(2)通過兩次對孔板站內(nèi)孔板孔徑及運(yùn)行方式進(jìn)行調(diào)整，使壓力檢測站的壓力滿足工藝要求，保證了系統(tǒng)正常穩(wěn)定運(yùn)行。

(3)通過采用估算法對孔板站進(jìn)行優(yōu)化雖然滿足了工程需要，但存在較多弊端，僅適用于有歷史數(shù)據(jù)支撐的成型系統(tǒng)，對于新建系統(tǒng)，還需要尋求更為科學(xué)的方法。