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      采動(dòng)覆巖冒裂安全性分級(jí)分區(qū)預(yù)測研究

      2019-01-02 03:28:48楊皓博
      中國煤炭 2018年12期
      關(guān)鍵詞:導(dǎo)水采動(dòng)覆巖

      楊皓博

      (陜西彬長小莊礦業(yè)有限公司,陜西省咸陽市,713500)

      隨著小莊煤礦4#煤層采煤工作面的持續(xù)推進(jìn),頂板破碎冒落、導(dǎo)水裂隙帶及含水層裂隙發(fā)育等情況是煤層開采冒裂安全性分級(jí)分區(qū)面臨的首要問題。采煤厚度、圍巖性質(zhì)、煤層傾角、采煤工藝、頂?shù)装骞芾矸绞降纫蛩貒?yán)重影響導(dǎo)水裂隙帶發(fā)育高度,普適計(jì)算公式難以總結(jié)?;诿簩勇裆?、多層煤采動(dòng)覆巖均被視為散粒體不連續(xù)介質(zhì),巖層移動(dòng)具有隨機(jī)性,建立開采沉陷隨機(jī)介質(zhì)理論以及巖層移動(dòng)“三帶”理論,礦山巖體采動(dòng)影響與控制工程學(xué)等應(yīng)用技術(shù)隨之產(chǎn)生。煤層覆巖對(duì)采煤沉陷機(jī)理和特征的影響分為覆巖性質(zhì)、斷層、節(jié)理、構(gòu)造應(yīng)力等情況。關(guān)鍵層控制地表沉陷,對(duì)離層、裂隙發(fā)育和時(shí)空分布起關(guān)鍵作用,關(guān)鍵層位置決定了下部巖層離層發(fā)育情況和離層分布特征。據(jù)此,托板理論、砌體梁理論、關(guān)鍵層控制理論等相應(yīng)而生。上覆巖層主關(guān)鍵層與開采煤層距離存在臨界值,且臨界距離和煤層采高、頂板破碎垮落密實(shí)程度、關(guān)鍵層裂隙發(fā)育程度等息息相關(guān)。節(jié)理裂隙持續(xù)發(fā)育對(duì)覆巖破壞進(jìn)一步加劇,且對(duì)采動(dòng)巖體裂隙發(fā)育、擴(kuò)展及分布起主控作用。分析小莊煤礦開采過程中頂板冒落帶高度與含水層位置關(guān)系,進(jìn)行采動(dòng)覆巖冒裂安全性分級(jí)分區(qū)預(yù)測研究,為小莊煤礦安全高效開采提供參考。

      1 工程概況

      小莊煤礦主充水含水層富水性差且對(duì)礦井充水危害較小,頂板以進(jìn)水型充水為主。隨著采煤工作面的持續(xù)推進(jìn),導(dǎo)水裂隙帶發(fā)育擴(kuò)展,白堊系洛河組砂巖孔隙—裂隙含水層中的地下水可通過特殊地質(zhì)區(qū)段滲入工作面。小莊礦煤層頂板含水層分富水性較強(qiáng)區(qū)、中等區(qū)和較弱區(qū)。其中,礦井西面二、四盤區(qū)含水層富水性較強(qiáng),占地6.76 km2,屬于承壓含水層主分布區(qū);礦井西北面富水性中等,占地19.30 km2;礦井東南面富水性較弱,占地20.31 km2。煤層覆巖對(duì)采煤沉陷機(jī)理和特征的影響分為覆巖性質(zhì)、斷層、節(jié)理、構(gòu)造應(yīng)力等情況。關(guān)鍵層控制地表沉陷,對(duì)離層、裂隙發(fā)育和時(shí)空分布起關(guān)鍵作用,關(guān)鍵層位置決定了下部巖層離層發(fā)育情況和離層分布特征。鉆孔水文地質(zhì)條件數(shù)據(jù)見表1。

      表1 鉆孔水文地質(zhì)條件數(shù)據(jù)

      2 煤層開采“兩帶”發(fā)育高度確定

      針對(duì)冒裂帶高度進(jìn)行預(yù)測,分析得出井田冒裂帶高度預(yù)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)公式,為采動(dòng)覆巖冒裂安全性分級(jí)分區(qū)預(yù)測提供理論支持?!督ㄖ?、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開采規(guī)程》(簡稱《規(guī)程》)冒落帶計(jì)算公式:

      .2(1)

      式中:Hc——冒落帶高度,m;

      ∑m——累計(jì)采厚。

      據(jù)《煤礦防治水規(guī)定》第七十二條(簡稱《規(guī)定》),導(dǎo)水裂隙帶高度計(jì)算公式:

      ±4.0(2)

      式中:Hli——導(dǎo)水裂隙帶高度。

      《礦區(qū)水文地質(zhì)工程地質(zhì)勘探規(guī)范》(GB12719-91)附錄F(以下簡稱《規(guī)范》),冒落帶計(jì)算公式:

      H=4M(3)

      導(dǎo)水裂隙帶公式:

      ±5.1(4)

      式中:H——冒落帶高度,m;

      Hf——導(dǎo)水裂隙帶高度,m;

      M——累計(jì)采厚,m;

      n——煤分層層數(shù),取1。

      根據(jù)工作面涌水、地層情況及相關(guān)理論公式分析得到表2數(shù)據(jù),為煤層頂板冒裂數(shù)值計(jì)算和安全性分級(jí)分區(qū)預(yù)測奠定基礎(chǔ)。

      表2 煤層開采“兩帶”劃分

      3 采煤工作面開采覆巖破壞數(shù)值模擬

      3.1 數(shù)值計(jì)算模型建立

      計(jì)算中選用三維有限差分程序FLAC3D,根據(jù)巖層鉆孔柱狀特征和煤層開采布局構(gòu)建數(shù)值計(jì)算模型。針對(duì)小莊煤礦40201工作面回采情況進(jìn)行模擬,為煤層安全回采提供工程防治措施參考數(shù)據(jù)。4#煤層為主采煤層,偽頂是小于0.5 m的炭質(zhì)泥巖,不規(guī)則分布;直接頂是泥巖及薄煤層4-1煤層;老頂為砂質(zhì)泥巖,局部可見中細(xì)砂巖直接沖刷煤層形成頂板;底板巖性為泥巖、炭質(zhì)泥巖。煤層上覆巖層平均厚度400 m,最大厚度為523.12 m。按照實(shí)際情況與開挖條件,建立三維模型尺寸為1200 m×800 m×600 m(X工作面走向長度×Y工作面傾向?qū)挾取罿方向高度),其中X走向方向兩邊留保護(hù)煤柱各300 m,Y傾向方向兩邊各向外延伸300 m,高度Z依據(jù)鉆孔數(shù)據(jù)確定,煤層頂板為516 m厚巖土層、底板為25 m巖層,煤巖層鉆孔柱狀特征見圖1。模型建成后初始應(yīng)力場形成,每個(gè)單元格初始應(yīng)力值為10-6數(shù)量級(jí),模型各層應(yīng)力穩(wěn)定后達(dá)到原始開挖狀態(tài)。根據(jù)實(shí)際工作流程,工作面推進(jìn)方向?yàn)閄軸正方向,工作面采寬200 m,回采600 m,工作面每步開挖20 m,全過程分30步模擬工作面持續(xù)推進(jìn)。數(shù)值計(jì)算模型尺寸見圖2。

      圖1 巖層鉆孔柱狀特征

      圖2 數(shù)值計(jì)算模型尺寸

      3.2 采動(dòng)覆巖冒裂數(shù)值計(jì)算分析

      工作面回采過程中巷道圍巖應(yīng)力分布如圖3所示。由圖3(a)可以看出,工作面回采30 m時(shí)圍巖由于受重力作用,煤層裸露頂板覆巖向采空區(qū)移動(dòng),覆巖運(yùn)移規(guī)律自采空區(qū)中心向四周持續(xù)擴(kuò)展,拉伸應(yīng)力分布區(qū)呈U型分布。前后煤壁主要支撐上覆基巖層重力,所受壓應(yīng)力最大值達(dá)4.20 MPa。工作面頂板產(chǎn)生局部應(yīng)力集中現(xiàn)象,兩煤層上分段回采后均遺留下大面積懸空頂,在綜合應(yīng)力(自重應(yīng)力為主)作用下懸空頂以其傾向深部層位局部煤巖體為“支點(diǎn)”向采空區(qū)方向產(chǎn)生下壓變形,造成“支點(diǎn)”以下局部范圍頂板處于上撬受力狀態(tài),“支點(diǎn)”以上局部范圍頂板處于下壓受力狀態(tài),形成傾向撬壓效應(yīng)。礦井采用單水平立井開拓方式,設(shè)計(jì)采3.6 m放9 m,實(shí)際采3.5~3.8 m放12 m,最大采放厚度可達(dá)13 m。頂板首次來壓出現(xiàn)在距開切眼48 m,第二次來壓出現(xiàn)在距開切眼92.3 m,第三次來壓距開切眼131 m。據(jù)此,工作面周期來壓步距42~52 m。當(dāng)開采厚度達(dá)13 m時(shí),煤層開挖50 m時(shí),直接頂和4-1煤層發(fā)生塑性變形,老頂圍巖保持穩(wěn)定,開采步距達(dá)60 m時(shí),老頂破壞,破壞厚度達(dá)26 m,即初次來壓步距40~60 m。工作面開采至600 m時(shí),直接頂、老頂遭到破壞,巨厚層含礫粗砂巖底部出現(xiàn)塑性破壞,破壞高度為80 m,塑性破壞180 m,而地表黃土層也出現(xiàn)塑性破壞。上覆巖層出現(xiàn)“三帶”(即冒落帶、裂隙帶、彎曲下沉帶),且冒裂帶(冒落帶和裂隙帶)高度達(dá)180 m。當(dāng)開采厚度達(dá)13 m時(shí),根據(jù)冒裂帶高度計(jì)算公式,冒裂帶高度達(dá)174 m,裂采比13.5∶1。

      圖3 工作面回采過程中巷道圍巖應(yīng)力分布

      3.3 采動(dòng)覆巖冒裂變化特征分析

      通過FLAC3D數(shù)值計(jì)算模擬結(jié)果,隨著工作面持續(xù)推進(jìn)對(duì)圍巖變形產(chǎn)生的位移進(jìn)行收集并繪制成圖形,對(duì)比工作面每次推進(jìn)時(shí)產(chǎn)生的位移變化量,分析采動(dòng)覆巖冒裂相對(duì)變化。為了全面地描述變形破壞特征,采用每次掘進(jìn)變化量對(duì)比局部特殊點(diǎn)位移變化來作為圍巖變形特征指標(biāo)。采動(dòng)覆巖冒裂變特征如圖4所示。由圖4可以得出,隨著時(shí)間的推移覆巖變形位移量在增大,反映出采空區(qū)應(yīng)力在持續(xù)釋放。隨著掘進(jìn)的持續(xù)深入,對(duì)第1次、第2次工作面掘進(jìn)圍巖位移變形量做差得到相對(duì)位移變化量,隨著時(shí)間的推移呈現(xiàn)逐步上升趨勢,工作面最大變形量發(fā)生在頂板位置,最大微應(yīng)變相對(duì)變化量是290.3 με/s。接下來工作面發(fā)生最大微應(yīng)變相對(duì)變化量是172.5 με/s。在工作面底部圍巖受力最小且變形量也最小。

      圖4 采動(dòng)覆巖冒裂變特征

      圖5 覆巖冒裂微應(yīng)變相對(duì)變化量

      覆巖冒裂微應(yīng)變相對(duì)變化量如圖5所示。由圖5可以看出,圍巖局部特殊點(diǎn)位移變形規(guī)律在工作面掘進(jìn)工作完成后實(shí)施全部監(jiān)測,相對(duì)最大變形量發(fā)生在工作面頂板位置,所以選取該部所在位置為局部特殊點(diǎn)位進(jìn)行綜合分析。當(dāng)工作面再次受到采動(dòng)影響時(shí),頂?shù)装鍑鷰r將會(huì)出現(xiàn)更多的變形和破壞,這導(dǎo)致工作面快速失效和不穩(wěn)定。伴隨著工作面的持續(xù)向前推進(jìn),巷道受掘進(jìn)擾動(dòng)作用而產(chǎn)生圍巖局部應(yīng)力集中現(xiàn)象,由此形成差異性的物理力學(xué)區(qū)域,但最終會(huì)處于應(yīng)力平衡狀態(tài)。最大變形量為143.5 με/s,可見頂板受力呈對(duì)稱分布規(guī)律。當(dāng)巷道受到巷道掘進(jìn)的干擾影響時(shí),巷道會(huì)增加圍巖松動(dòng)圈的范圍,同時(shí)發(fā)生變形和破壞,從而導(dǎo)致圍巖穩(wěn)定性的降低和應(yīng)力環(huán)境的破壞。當(dāng)巷道再次受到影響時(shí),圍巖的變形和破壞會(huì)加劇,巷道的穩(wěn)定性也會(huì)被破壞。當(dāng)巷道再次受到干擾時(shí),巷道圍巖的變形和破壞將會(huì)更加嚴(yán)重,這使得巷道支護(hù)的失效和不穩(wěn)定性迅速增加。

      4 煤層頂板冒裂安全性分級(jí)分區(qū)預(yù)測

      (1)采動(dòng)覆巖冒裂安全性分級(jí)預(yù)測。煤層頂板冒裂安全性分級(jí)分區(qū)預(yù)測如圖6所示。由圖6可以看出,通過計(jì)算導(dǎo)水裂隙帶發(fā)育高度和洛河組高度差,將井田冒裂安全性劃分為危險(xiǎn)性強(qiáng)區(qū)、危險(xiǎn)性中區(qū)、危險(xiǎn)性弱區(qū)及安全區(qū)。煤層頂板冒裂安全性分區(qū)見表3。

      表3 煤層頂板冒裂安全性分區(qū)見

      相對(duì)安全區(qū)中,導(dǎo)水裂隙帶高度距離洛河組含水層遠(yuǎn)近各異,相對(duì)安全區(qū)中安全性也不同,16倍裂采比并非可靠,基于導(dǎo)水裂隙帶高度距離洛河組含水層的距離,將相對(duì)安全區(qū)劃分為危險(xiǎn)性中區(qū)、危險(xiǎn)性弱區(qū)和安全區(qū)。

      (2)煤層頂板冒裂安全性分區(qū)預(yù)測。綜合考慮4#煤層頂板冒裂安全性分區(qū)預(yù)測的裂采比為16:1,基于小莊礦鉆孔數(shù)據(jù)和裂采比,估算4#煤層導(dǎo)水裂隙帶高度,導(dǎo)水裂隙帶高度減去4#煤層至洛河組底板距離來判斷導(dǎo)水裂隙帶是否溝通洛河組含水層(用Δ表示差值)。其中,Δ=0表示安全性臨界值,Δ>0表示為危險(xiǎn)區(qū),Δ<0表示相對(duì)安全區(qū),4#煤層開采可導(dǎo)通洛河組的面積為8.12 km2,占總面積的21%。當(dāng)導(dǎo)水裂隙帶高度距離洛河組含水層底界Δ<30 m時(shí),區(qū)域?qū)傥kU(xiǎn)性中區(qū),當(dāng)30 m<Δ<80 m時(shí),區(qū)域劃分為危險(xiǎn)性弱區(qū),當(dāng)Δ>80 m時(shí),區(qū)域劃分為安全區(qū)(30 m、80 m分界值根據(jù)鄰近礦井裂采比值有大于20倍的現(xiàn)象給出的粗略分界值)。

      圖6 煤層頂板冒裂安全性分級(jí)分區(qū)預(yù)測

      5 結(jié)論

      (1)通過《規(guī)定》、《規(guī)程》和《規(guī)范》中“兩帶”高度確定公式,針對(duì)冒裂帶高度進(jìn)行預(yù)測,分析得出井田冒裂帶高度預(yù)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)公式,得出裂采比16∶1。

      (2)基于有限元數(shù)值計(jì)算軟件FLAC3D對(duì)小莊煤礦40201工作面進(jìn)行模擬,結(jié)果顯示,頂板初次來壓距開切眼42~52 m,現(xiàn)場初次來壓步距47 m,數(shù)值計(jì)算和現(xiàn)場結(jié)果兩者一致。且工作面開采至600 m處時(shí),頂板產(chǎn)生塑性破壞(冒裂帶)高度達(dá)174 m,裂采比是13.5∶1。

      (3)綜采放頂煤采高13 m條件下,冒裂帶高度達(dá)到189 m。煤層頂板至洛河組含水層的高度差,確定冒裂安全性劃分為冒裂危險(xiǎn)強(qiáng)、中、弱及安全區(qū)。

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