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      復(fù)合材料波紋夾層結(jié)構(gòu)低速?zèng)_擊后的剩余彎曲承載能力

      2018-03-01 02:46:52,,
      船海工程 2018年1期
      關(guān)鍵詞:芯層波紋碳纖維

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      (1.中國艦船研究設(shè)計(jì)中心,武漢 430064;2.華中科技大學(xué) 船舶與海洋工程學(xué)院,武漢 430074)

      復(fù)合材料夾層結(jié)構(gòu)比強(qiáng)度高、比剛度大,其面板和芯材選材廣泛,可以根據(jù)功能需要自由組合,應(yīng)用廣泛[1]。復(fù)合材料夾層結(jié)構(gòu)在遭受低速?zèng)_擊載荷作用時(shí),內(nèi)部易于產(chǎn)生損傷,從而造成結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的退化,剩余承載能力降低,因此一直受到國內(nèi)外研究人員的關(guān)注[2- 5]。對(duì)于復(fù)合材料夾層結(jié)構(gòu)在低速?zèng)_擊后的壓縮和拉伸性能研究有較多文獻(xiàn)涉及[6- 7],而針對(duì)沖擊后剩余彎曲承載能力的研究少有涉及。但對(duì)于船舶與海洋工程結(jié)構(gòu)來說,其剩余彎曲強(qiáng)度則是最為關(guān)心的主要因素。為此,通過制備碳纖維復(fù)合材料面板和鋁質(zhì)波紋芯材組成的夾層結(jié)構(gòu),開展低速?zèng)_擊實(shí)驗(yàn),探討沖擊能量以及沖擊部位對(duì)其剩余彎曲承載能力的影響。

      1 試樣制備

      試樣由碳纖維上下面板和鋁合金波紋芯材組成,見圖1。

      圖1 梯形波紋的形狀和制備的波紋夾層結(jié)構(gòu)試件

      鋁合金波紋板2A12- T4尺寸為300 mm×96 mm×0.5 mm,力學(xué)性能參數(shù)見表1。復(fù)合材料層合板的原料為單向碳纖維預(yù)浸料(T700/3234),力學(xué)性能見表2。復(fù)合材料面板的鋪層順序?yàn)閇0°/90°/0°/90°]s,尺寸為300 mm×96 mm×1 mm。

      表1 2A12- T4鋁合金板材的基本力學(xué)性能

      表2 T700/3234碳纖維預(yù)浸料的基本力學(xué)性能

      2 實(shí)驗(yàn)方法

      2.1 沖擊實(shí)驗(yàn)

      落錘沖擊實(shí)驗(yàn)機(jī)見圖2a),主要由夾持機(jī)構(gòu)、沖頭和防止二次沖擊的緩沖裝置等組成。夾持機(jī)構(gòu)主要由上下兩塊帶開口的平行鐵塊組成,沖擊過程中試件被固定在氣動(dòng)夾具里,夾持壓力為0.02 MPa(夾持力遠(yuǎn)小于波紋夾芯結(jié)構(gòu)的壓縮強(qiáng)度)。力傳感器通過螺桿連接在橫梁上,另一端連接金屬?zèng)_頭,量程為10 kN。

      圖2 落錘沖擊實(shí)驗(yàn)及三點(diǎn)彎曲實(shí)驗(yàn)裝置

      2.2 三點(diǎn)彎曲實(shí)驗(yàn)

      壓載頭與兩端支撐結(jié)構(gòu)的頂部均為半球形,直徑為20 mm,兩端支撐結(jié)構(gòu)間距為200 mm。彎曲實(shí)驗(yàn)的加載速度為1 mm/min,壓載頭的作用位置為遭受正面沖擊的面板。

      為比較完善試件與損傷試件在彎曲承載能力上的差異,同時(shí)開展完善夾層試件的彎曲承載能力實(shí)驗(yàn)。為了分析不同沖擊位置對(duì)彎曲承載能力的影響,分別針對(duì)沖擊位置在短邊和長邊的試件進(jìn)行彎曲承載能力實(shí)驗(yàn)。

      2.3 沖頭形狀及沖擊位置

      實(shí)驗(yàn)采用半球形沖頭,沖頭直徑為12.0 mm,見圖3。落錘質(zhì)量為13.2 kg。分別選取波紋的短邊和長邊作為沖擊部位,考慮不同沖擊能量以及同一沖擊能量不同沖擊部位的損傷特性,沖擊能量通過調(diào)節(jié)落錘的高度來實(shí)現(xiàn)。

      圖3 沖擊位置示意

      3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

      3.1 沖擊實(shí)驗(yàn)結(jié)果

      上面板遭受沖擊后的損傷照片及整體沖擊損傷的變形見圖4、5。

      圖4 不同沖擊能量下碳纖維上面板損傷照片

      圖5 不同沖擊能量時(shí)鋁合金波紋夾芯結(jié)構(gòu)的損傷

      不同沖擊能量下、沖擊位置在試件短邊時(shí)的沖擊力- 時(shí)間歷程曲線見圖6a);沖擊能量為70 J,沖擊位置分別在短邊和長邊時(shí)的沖擊力- 時(shí)間歷程曲線的比較結(jié)果見圖6b)。

      從圖6a)可以看出,沖擊力- 時(shí)間歷程曲線具有強(qiáng)烈的非線性特征。

      1)當(dāng)沖擊能量小于等于20 J時(shí),沖頭接觸面板,此時(shí)面板與芯層共同承受沖擊載荷的作用,直至芯層腹板出現(xiàn)屈曲(見圖5a)、b)、c)所示),沖擊力達(dá)到第一個(gè)峰值。芯層發(fā)生屈曲后,其承載能力下降,沖擊力略微減小,然后繼續(xù)上升,直至達(dá)到峰值后開始下降。

      2)當(dāng)沖擊能量大于等于40 J時(shí),由于動(dòng)力效應(yīng)的影響,芯層腹板的屈曲載荷有所提升,但由于沖擊能量過大,上面板和芯層很快被穿透(見圖5d)、e)),載荷峰值達(dá)到最大,隨之迅速下降。由于在穿透上面板和芯層的過程中,沖頭的動(dòng)能已經(jīng)消耗過多,沖頭的剩余速度已經(jīng)很小,在下行過程中遭受周圍碳纖維和芯材的阻擋,使得力曲線呈現(xiàn)緩慢下降趨勢。

      3)當(dāng)沖擊能量為70 J時(shí),上下面板和鋁合金芯層均被穿透(見圖5e)),力曲線出現(xiàn)第二個(gè)明顯的峰值,此峰值載荷也對(duì)應(yīng)著碳纖維面板的承載能力極限值。沖頭穿透下面板之后,由于沖頭受到周圍纖維和芯材的阻擋,其承載能力并不是迅速下降,而呈現(xiàn)緩慢下降的趨勢。

      4)圖6b),與沖擊短邊所測得的力曲線不同的是:沖擊長邊時(shí),力曲線出現(xiàn)3個(gè)峰值,其中第一個(gè)峰值為碳纖維面板斷裂的極限載荷,與沖擊短邊的第二個(gè)峰值(面板斷裂)基本一致;第二個(gè)峰值相對(duì)于短邊的第一個(gè)峰值要大10%,這是因?yàn)闆_擊長邊時(shí),芯層腹板不會(huì)產(chǎn)生屈曲現(xiàn)象(該現(xiàn)象會(huì)降低峰值載荷的水平),而是產(chǎn)生拉伸變形,從而提高了力的峰值,直至芯材斷裂,力曲線下降;接著沖頭觸及到芯材面板和碳纖維面板,載荷繼續(xù)上升,直至芯材和碳纖維面板被穿透時(shí)載荷下降。

      3.2 三點(diǎn)彎曲實(shí)驗(yàn)結(jié)果

      載荷作用位置分別位于短邊和長邊時(shí)的未遭受沖擊的完善結(jié)構(gòu)三點(diǎn)彎曲實(shí)驗(yàn)過程見圖7,采用位移方式加載(見圖7a)、b))??梢钥闯鲭S著壓載頭位移的增大,碳纖維面板開始斷裂失效(見圖8a)、b)),而鋁合金芯層則出現(xiàn)不同的失效模式,當(dāng)短邊受載時(shí),鋁合金芯層腹板向內(nèi)屈曲;而長邊受載時(shí),芯層腹板向外屈曲。而下面板基本上沒有出現(xiàn)明顯的損傷現(xiàn)象。沖擊能量為70 J的剩余彎曲承載能力實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖8c)、d)。

      圖7 未損傷試件三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)

      圖8 三點(diǎn)彎曲實(shí)驗(yàn)結(jié)果

      圖9 不同沖擊能量下波紋夾層結(jié)構(gòu)的剩余彎曲承載能力曲線

      不同沖擊能量下波紋夾層結(jié)構(gòu)的剩余彎曲承載能力曲線見圖9。由圖9a)可見,當(dāng)沖擊能量為5 J時(shí),彎曲承載能力降低約21%;當(dāng)沖擊能量為10 J時(shí),彎曲承載能力降低約34%;隨著沖擊能量繼續(xù)增加,其彎曲承載能力基本保持不變。

      而載荷作用位置對(duì)彎曲承載能力的影響則主要是由于芯層失效模式的差異所致;對(duì)于未遭受沖擊的試件,承載能力主要依賴于上下面板,因此彎曲載荷作用位置對(duì)其影響極小,其彎曲承載能力基本相同(見圖9b));一旦試件遭受沖擊載荷而損傷,當(dāng)沖擊短邊時(shí),由于芯層腹板發(fā)生屈曲,造成了芯層腹板彎曲剛度降低,彎曲承載能力下降;而沖擊長邊時(shí),芯層腹板并未發(fā)生屈曲失效,而是拉伸破壞,其彎曲剛度降低較小,使得其彎曲承載能力較沖擊短邊時(shí)約大28%,而較未損傷結(jié)構(gòu)的承載能地僅減少約13%。

      4 結(jié)論

      1)復(fù)合材料波紋夾層結(jié)構(gòu)在未遭受沖擊載荷作用時(shí),其彎曲承載能力大小主要由上下面板提供,一旦遭受沖擊損傷,面板的承載能力迅速下降,試件的剩余承載能力主要依賴于芯層;

      2)即使很小的沖擊能量下都會(huì)對(duì)復(fù)合材料面板造成內(nèi)部損傷,導(dǎo)致面板承載能力的下降,影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的剩余彎曲承載能力。但是,在復(fù)合材料面板承載能力下降后,鋁合金芯層起到主要承載作用,而鋁合金芯層的承載能力與其彎曲剛度有關(guān),沖擊能量的加大并不會(huì)對(duì)鋁合金芯層的彎曲剛度有較大的影響(鋁合金芯層僅僅只是局部損傷),因此隨著沖擊能量的增加,整體結(jié)構(gòu)的剩余彎曲承載能力變化極小。但是對(duì)于不同沖擊位置,鋁合金芯層的損傷程度不同,因此造成了不同沖擊位置,整體結(jié)構(gòu)的彎曲剩余承載能力變化較大。

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