(武漢江漢化工設(shè)計(jì)有限公司，湖北 武漢 430223)

三通是化工設(shè)計(jì)及工程項(xiàng)目中較常見的管件，用于將主管流體分配成兩個(gè)支管流體或混合兩個(gè)支管流體的場(chǎng)合。三通形式多種多樣，有承插焊三通、對(duì)接焊三通、法蘭三通和螺紋三通，在目前的應(yīng)力分析中，對(duì)于三通，通常采取簡(jiǎn)單模擬的方式，通過選擇三通的正確形式，由軟件自動(dòng)計(jì)算SIF和k值，這樣的分析方法對(duì)于大多數(shù)管道系統(tǒng)來說，是最常用的做法，但對(duì)于一些比較苛刻的場(chǎng)合，為滿足應(yīng)力要求，往往會(huì)增加一些不必要的修改來滿足柔性要求。為此，采取更加合理的三通計(jì)算方法，無疑會(huì)起到事半功倍的效果。

1 三通分類與在CAESARⅡ中的模擬

1.1 三通分類

三通從形式上主要分為等徑三通和異徑三通，支管尺寸與主管相同的則為等徑三通，支管尺寸小于主管的則為異徑三通。國標(biāo)三通按照GB/T 12459、GB/T 14383、GB/T 13401或SH/T 3408來設(shè)計(jì)制造，美標(biāo)三通按照ASME B16.9或ASME B16.11來設(shè)計(jì)制造。根據(jù)其端部連接形式，還可分為承插焊三通、對(duì)接焊三通、法蘭三通和螺紋三通，其中，端部帶法蘭的三通對(duì)應(yīng)力計(jì)算有一定影響，不同于非法蘭三通。

1.2 CAESARⅡ中三通的模擬

在CAESARⅡ中，提供了多種三通形式以供選擇應(yīng)用，在大口徑管線中常用對(duì)接焊三通，當(dāng)正確定義后，CAESARⅡ會(huì)自動(dòng)根據(jù)ASME B31.3中附錄D提供的公式計(jì)算SIF和k值，CAESARⅡ中的三通定義見圖1。

圖1 CAESARⅡ中三通定義

圖1很形象地把幾種常見的三通區(qū)別開來。當(dāng)選用軟件庫中定義的三通形式時(shí)，軟件會(huì)自動(dòng)根據(jù)相應(yīng)規(guī)則計(jì)算SIF值和k值，數(shù)據(jù)表中不顯示數(shù)值，但可以在菜單欄里的三通項(xiàng)目查詢具體數(shù)值。當(dāng)不采用軟件默認(rèn)的計(jì)算規(guī)則時(shí)，也可按照其他對(duì)應(yīng)規(guī)則計(jì)算，然后把所得數(shù)值填入數(shù)據(jù)欄里，軟件會(huì)按照重新定義的數(shù)值進(jìn)行計(jì)算。

2 三通的應(yīng)力分析探討

對(duì)于非標(biāo)準(zhǔn)三通，如Y形三通、非居中開口三通、四通等，ASME B31.3的附錄D中并沒有提供詳細(xì)的計(jì)算公式和方法，目前，只能選用標(biāo)準(zhǔn)三通或類似貼近非標(biāo)三通的標(biāo)準(zhǔn)三通讓軟件自動(dòng)計(jì)算，否則，就只能運(yùn)用有限元分析方法來計(jì)算出需要的數(shù)值，重新定義。

2.1 三通的柔性對(duì)管道應(yīng)力的影響

CAESARⅡ軟件是按照ASME B31.3中附錄D提供的方法來計(jì)算三通參數(shù)的，此規(guī)范不考慮三通的柔性，但實(shí)際上，三通管件具有一定柔性，并不是完全剛性的，對(duì)于一些特殊的場(chǎng)合，考慮三通處的柔性將會(huì)大大降低二次應(yīng)力，極大增加管道系統(tǒng)的柔性，下面以實(shí)際工程來具體分析。

實(shí)例：蒸汽管線，管道規(guī)格φ219×6.0mm，管道材質(zhì)20(GB/T 8163—2008)，腐蝕裕量1.5mm，設(shè)計(jì)/操作溫度為170℃/150℃，設(shè)計(jì)/操作壓力為1.2MPa/1.0MPa。

通過CAESARⅡ建模(見圖2)分析上述管道系統(tǒng)，端部邊界條件均定為固定。

圖2 CAESARⅡ建模

三通處的節(jié)點(diǎn)號(hào)分別為20、30、60。首先，按照常規(guī)應(yīng)力計(jì)算方法，三通根據(jù)軟件默認(rèn)的ASME B31.3中附錄D計(jì)算應(yīng)力增大系數(shù)SIF和柔性系數(shù)k，其計(jì)算后20號(hào)節(jié)點(diǎn)處的應(yīng)力結(jié)果為二次應(yīng)力不通過，操作/設(shè)計(jì)工況下二次應(yīng)力分別為107.5%和125.6%，管道柔性不足。

此時(shí)，通常通過改變管道走向或增加膨脹節(jié)等方法，來滿足二次應(yīng)力和管口受力的要求，由于布置空間的限制，難以通過增加彎頭、改變管道布置來實(shí)現(xiàn)，如果增加膨脹節(jié)，一方面會(huì)增大成本，另一方面，膨脹節(jié)為薄弱環(huán)節(jié)，所以這兩種方法均不能達(dá)到最佳效果。

2.2 考慮三通處柔性的應(yīng)力分析

當(dāng)上述兩種方法都受限時(shí)，需要考慮三通處的柔性。任何計(jì)算都要有理論規(guī)范作支撐，首先，看一下ASME B31.3對(duì)應(yīng)力增大系數(shù)和柔性系數(shù)的規(guī)定。即按照附錄D來進(jìn)行計(jì)算，附錄D是把三通當(dāng)作剛性件，不考慮其柔性，然而，在本條319.3.6規(guī)定中有一條，即還可以按照ASME B31J來執(zhí)行，B31J的計(jì)算規(guī)則是考慮了三通處柔性的，此時(shí)，需要借助有限元分析工具FEATOOLS，將原來的CⅡ模型按照B31J進(jìn)行轉(zhuǎn)換，把原CⅡ模型中的三通簡(jiǎn)單建模轉(zhuǎn)化為通過在三通點(diǎn)定義的Node-Cnode，定義各方向柔性，轉(zhuǎn)化后模型見圖3。

圖3 轉(zhuǎn)化后模型

轉(zhuǎn)化后的模型在三通20、30、60處均增加一定的剛度值，通過計(jì)算新模型，其應(yīng)力分析結(jié)果見圖4。

圖4 應(yīng)力分析結(jié)果

操作/設(shè)計(jì)工況二次應(yīng)力由原來的107.5%/125.6%變?yōu)?6.5%/54.5%，降低了一半，滿足二次應(yīng)力要求，對(duì)比見表1。端部受力對(duì)比見表2。

表1 轉(zhuǎn)化后的模型數(shù)值

表2 端部受力對(duì)比

注：主要受力荷載降低為原來的57%左右。

3 結(jié)語

圖5 簡(jiǎn)化三通模型

通過以上實(shí)例計(jì)算可看出，在計(jì)算三通時(shí)，CⅡ軟件默認(rèn)的B31.3附錄D規(guī)范是不考慮其柔性的，把它完全當(dāng)作剛性件，如圖5中的簡(jiǎn)化三通模型，附錄D是將三通歸結(jié)為中心點(diǎn)5050一個(gè)節(jié)點(diǎn)來計(jì)算SIF和k。而B31J是將三通劃分為不同的節(jié)點(diǎn)，如圖6，通過Node-Cnode定義各個(gè)點(diǎn)的剛度來模擬三通，考慮了三通柔性。

圖6 模擬三通

可以借助有限元分析工具PRG，分別按照B31.3附錄D和B31J計(jì)算三通的SIF和k值。就以本文中的工程項(xiàng)目實(shí)例為例，等徑三通規(guī)格φ219×6.0mm，各項(xiàng)數(shù)據(jù)的對(duì)比見表3。

表3 對(duì)比數(shù)據(jù)

從上表可以看出，CAESARⅡ運(yùn)用B31.3附錄D規(guī)范對(duì)三通是按一個(gè)相交的單一節(jié)點(diǎn)，從三個(gè)方向?qū)Υ斯?jié)點(diǎn)分別計(jì)算其一次應(yīng)力和二次應(yīng)力，這只能簡(jiǎn)單、宏觀地從梁?jiǎn)卧獜澢冃蔚慕嵌却致苑治鋈ǖ陌踩浴．?dāng)進(jìn)行計(jì)算管系應(yīng)力時(shí)，遇到類似上述實(shí)例的模型，又不方便修改管道走向和增加補(bǔ)償時(shí)，可以考慮借用有限元分析工具，按照B31J規(guī)則，從薄膜應(yīng)力的角度詳細(xì)模擬和分析三通的應(yīng)力狀態(tài)，以便可以從合理性和經(jīng)濟(jì)性的角度，更加準(zhǔn)確地評(píng)估三通的安全性。