張建偉， 張 帥， 張翌娜， 黃錦林, 李兆恒

(1.華北水利水電大學(xué)水利學(xué)院 鄭州，450046) (2.水資源高效利用與保障工程河南省協(xié)同創(chuàng)新中心 鄭州，450046)

(3.河南省水工結(jié)構(gòu)安全工程技術(shù)研究中心 鄭州，450046) (4.黃河水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院土木與交通學(xué)院 開封，475004)

(5.廣東省水利水電科學(xué)研究院 廣州，510635)

引 言

地震易損性是指在不同強(qiáng)度的地震作用下，預(yù)測某一結(jié)構(gòu)或構(gòu)件超過某一損傷程度的條件概率，是基于性能抗震設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，也是結(jié)構(gòu)地震風(fēng)險分析的主要組成部分[1]。隨著我國南水北調(diào)工程等水利工程的建設(shè)，修建了一系列規(guī)模大、技術(shù)難度高的渡槽工程，針對渡槽的地震易損性分析就顯得尤為迫切。

關(guān)于地震易損性的研究方法一般有兩種表達(dá)：離散形式的易損性指標(biāo)矩陣和連續(xù)形式的易損性曲線[2]。易損性曲線受限條件少，使用方便，應(yīng)用更加廣泛。目前關(guān)于地震易損性的分析常以單一構(gòu)件的易損性曲線來表達(dá)整個系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的損傷狀態(tài)，不考慮各構(gòu)件之間的相互聯(lián)系，該方法雖簡單，但不能對整個系統(tǒng)的易損性進(jìn)行準(zhǔn)確評估。如果要準(zhǔn)確考慮各構(gòu)件的影響，則需要充分了解結(jié)構(gòu)構(gòu)造細(xì)節(jié)以及各構(gòu)件之間的相關(guān)關(guān)系，建立各構(gòu)件之間的聯(lián)合分布函數(shù)模型。引起結(jié)構(gòu)損傷的因素眾多，這些因素不僅本身機(jī)理復(fù)雜，且各部分之間相互影響，不同結(jié)構(gòu)都有自己所特有的細(xì)節(jié)，直接建立系統(tǒng)的易損性曲線較為困難[3]。Tavares等[4]采用1階界限法，不考慮構(gòu)件損傷概率之間的相關(guān)性，得到上界和下界來估計(jì)整個系統(tǒng)的易損性，但界限范圍較寬，結(jié)果誤差較大。Nielson等[5]通過Monte Carlo法得到整個系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的地震易損性曲線，但其需要大量的數(shù)值抽樣，工作量較大，操作麻煩，且假設(shè)構(gòu)件間的地震需求是線性的，與實(shí)際非線性不相符。

近些年，數(shù)學(xué)領(lǐng)域發(fā)展的Copula理論為不完備概率信息條件下相關(guān)變量的聯(lián)合分布函數(shù)建立提供了一種新的途徑[6]。Copula作為邊緣分布函數(shù)的連接函數(shù)，邊緣分布函數(shù)的形式不會對其產(chǎn)生影響，故Copula函數(shù)可以和邊緣分布函數(shù)分開考慮，能夠有效解決構(gòu)件需求之間的相關(guān)性[7]。Copula函數(shù)理論最先在金融領(lǐng)域中得到應(yīng)用[8]，在水文學(xué)[9]以及結(jié)構(gòu)工程[10]中也得到了進(jìn)一步的應(yīng)用和發(fā)展。筆者基于Copula函數(shù)將構(gòu)件地震需求間的相關(guān)性和構(gòu)件的邊緣分布函數(shù)分離，建立橡膠支座和排架地震需求的聯(lián)合分布模型，在得到橡膠支座和排架的地震易損性曲線后，通過Copula函數(shù)，得到渡槽系統(tǒng)的易損性曲線，并將其與1階界限法結(jié)果比較，證明該方法的準(zhǔn)確性和優(yōu)越性。

1 基于Copula函數(shù)的聯(lián)合分布函數(shù)構(gòu)造方法

二維Copula函數(shù)定義為：在[0,1]2定義域內(nèi)，邊緣分布函數(shù)在[0,1]內(nèi)為均勻分布的二維聯(lián)合分布函數(shù)，變量X1和X2的聯(lián)合分布函數(shù)F(x1,x2)[11]可表示為

F(x1,x2)=C(F1(x1),F2(x2);θ)=C(u1,u2;θ)

(1)

其中：u1，u2為X1,X2的邊緣分布函數(shù)F1(x1),F2(x2)；C為Copula函數(shù)；θ為Copula函數(shù)所對應(yīng)的相關(guān)參數(shù)。

若F1,F2為連續(xù)函數(shù)，則C是唯一的。若x1,x2對應(yīng)的邊緣密度函數(shù)分別為f1(x1),f2(x2)，則x1,x2所對應(yīng)的聯(lián)合概率密度函數(shù)為

f(x1x2)=f1(x1)f2(x2)c(F1(x1),F2(x2);θ)

(2)

c(F1(x1),F2(x2)；θ)=?2C(u1,u2；θ)/?u1?u2

(3)

其中：c為Copula函數(shù)的密度函數(shù)。

若已知X1和X2的邊緣分布函數(shù)以及Copula函數(shù)，則可以建立X1,X2的二維分布模型。Copula函數(shù)的相關(guān)參數(shù)θ可以通過Spearman秩相關(guān)系數(shù)τ求出，變量X1,X2間的相關(guān)系數(shù)τ與Copula函數(shù)的C(u1,u2；θ)存在如下對應(yīng)關(guān)系

(4)

對于Gaussian Copula函數(shù)來說，相關(guān)參數(shù)θ可由下式解得

(5)

對于Clayton和Cclayton Copula函數(shù)，相關(guān)參數(shù)θ可由下式解得

(6)

2 地震易損性曲線

2.1 構(gòu)件易損性

渡槽是由排架以及橡膠支座等基本構(gòu)件組成，基本構(gòu)件的易損性是求解渡槽系統(tǒng)易損性的基礎(chǔ)。在地震作用下，構(gòu)件的易損性[12]可以用構(gòu)件的地震需求Sd超過構(gòu)件的抗震能力Sc的概率來表示

Pf=P(Sd≥Sc)

(7)

目前關(guān)于地震需求分析中，認(rèn)為各構(gòu)件的抗震能力和地震需求均服從對數(shù)正態(tài)分布，即構(gòu)件的抗震能力Sc和地震需求Sd[13]可表示為

(8)

由概率地震需求分析可知，構(gòu)件地震需求Sd與地震動參數(shù)IM服從指數(shù)關(guān)系

Sd=a(IM)b

(9)

將式(9)轉(zhuǎn)換為對數(shù)空間，得

ln(Sd)=bln(IM)+ln(a)

(10)

由中心極限定理可知，在某一極限狀態(tài)下，構(gòu)件縱向與橫向的失效概率為

(11)

將式(10)代入式(11)，得構(gòu)件縱向與橫向的失效概率

(12)

單個構(gòu)件縱向與橫向的地震易損性曲線，其實(shí)現(xiàn)流程如圖1所示。

圖1 單個構(gòu)件縱向與橫向的地震易損性曲線實(shí)現(xiàn)流程

根據(jù)橡膠支座和排架的橫向與縱向的失效概率，將兩個方向地震作用效應(yīng)進(jìn)行耦合，可以得到橡膠支座和排架的失效概率

(13)

其中：P1，P2分別為橡膠支座和排架的失效概率；PX1，PX2分別為橡膠支座和排架的縱向失效概率；PY1，PY2分別為橡膠支座和排架的橫向失效概率。

將式(12)得到的結(jié)果代入式(13)，可得排架、橡膠支座的地震易損性曲線。

2.2 系統(tǒng)易損性及Copula函數(shù)的積分方法

渡槽在地震作用下，排架和橡膠支座的損傷較為普遍，且兩者都會影響渡槽功能的發(fā)揮，可將渡槽結(jié)構(gòu)看作由排架和橡膠支座構(gòu)成的串聯(lián)系統(tǒng)，故考慮構(gòu)件相關(guān)性的渡槽系統(tǒng)失效概率為

Pfs=P(g1≤0∪g2≤0) =P(g1≤0)+

P2(g2≤0)-p(g1≤0,g2≤0)=

Pf1+Pf2-C(Pf1,Pf2)

(14)

其中：g1和g2為橡膠支座和排架所對應(yīng)的功能函數(shù)；Pf1,Pf2為橡膠支座及排架所對應(yīng)的失效概率。

將橡膠支座和排架的失效概率代入式(14)，得到整個渡槽系統(tǒng)的易損性曲線，其中Copula函數(shù)是整個渡槽系統(tǒng)易損性求解的關(guān)鍵一步。數(shù)學(xué)中存在多種Copula函數(shù)可以描述變量間的相關(guān)性，由似然函數(shù)赤池信息準(zhǔn)則(Akaike information criterion，簡稱AIC)可知，Gassian Copula函數(shù)和Frank Copula函數(shù)能夠較好地反映構(gòu)件地震需求間的相關(guān)性，故選擇上述函數(shù)來計(jì)算渡槽系統(tǒng)的易損性。

Gaussian Copula函數(shù)二維表達(dá)式為

(15)

Frank Copula二維函數(shù)表達(dá)式為

(16)

其中：Φ-1(·)為標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布函數(shù)的逆函數(shù)。

3 計(jì)算實(shí)例

3.1 模型建立

以某工程總干渠5#渡槽中的一跨為例，對渡槽進(jìn)行易損性分析。該渡槽為鋼筋混凝土U形薄壁結(jié)構(gòu)，兩端采用盆式橡膠支座，渡槽一跨長度為12 m，基礎(chǔ)底端到槽頂高度為16.5 m，槽內(nèi)設(shè)計(jì)水深3.05 m，排架橫截面的尺寸為1.1 m×1.4 m。

渡槽槽身混凝土采用C30，密度為2 484 kg/m3，彈性模量為3.11×104MPa，泊松比為0.167；渡槽排架及基礎(chǔ)混凝土采用C20，密度為2 425 kg/m3，彈性模量為2.56×104MPa，泊松比為0.167；鋼筋密度為7 800 kg/m3，彈性模量為20×104MPa；盆式橡膠支座的密度為2 500 kg/m3，彈性模量為0.386×104MPa，泊松比為0.35。算例模型采用ANSYS有限元軟件建模，渡槽槽身采用殼單元SHELL63模擬；排架及基礎(chǔ)采用實(shí)體單元SOLID185模擬；橡膠支座采用彈簧單元模擬，水平向采用COMBIN40單元，垂直向采用COMBIN14單元；渡槽頂梁及拉桿采用梁單元BEAM188模擬；動水壓力采用附加質(zhì)量MASS21施加。渡槽有限元模型如圖2所示，計(jì)算工況為設(shè)計(jì)工況。

圖2 5#渡槽有限元模型

3.2 模型不確定性

影響渡槽易損性分析的不確定性因素可分為結(jié)構(gòu)參數(shù)不確定性和地震動不確定性，在對渡槽進(jìn)行易損性分析時，必須考慮這些不確定性因素帶來的影響。

結(jié)構(gòu)參數(shù)不確定性是指由于知識缺乏或建模誤差所導(dǎo)致的不確定性，主要包括構(gòu)件尺寸、材料、質(zhì)量、阻尼和邊界條件等。本渡槽模型考慮的結(jié)構(gòu)參數(shù)不確定性與分布如表1所示，根據(jù)結(jié)構(gòu)參數(shù)的分布特征，將每個參數(shù)的取值等概率分為12組，去掉其中1組最大值和1組最小值，保留10組，然后通過拉丁超立方抽樣法，得到10個綜合考慮結(jié)構(gòu)參數(shù)不確定性的渡槽樣本，從而避免大量數(shù)值抽樣。

挑選合適的地震動輸入是地震易損性分析的基礎(chǔ)。地震動不確定性主要包括地震動本身的隨機(jī)性、方向效應(yīng)、入射角和空間變異性。為了能夠準(zhǔn)確得到渡槽地震需求，充分考慮地震動的隨機(jī)性，首先從太平洋地震工程中心強(qiáng)震數(shù)據(jù)庫中選擇50條地震動記錄，所選地震動的峰值加速度(peak ground acceleration，簡稱 PGA)分布如圖3所示，然后將拉丁超立方抽樣所得的10個渡槽模型和50條地震動記錄進(jìn)行隨機(jī)匹配，進(jìn)行地震時程分析計(jì)算。進(jìn)行地震動力計(jì)算時，動彈模取值為1.3倍的靜彈模，地基模擬采用局部人工邊界無質(zhì)量地基，并考慮三方向地震對結(jié)構(gòu)影響，用APDL編程語言，從地基底部及四周輸入地震波數(shù)據(jù)的峰值加速度進(jìn)行等效應(yīng)力輸入。

表1 結(jié)構(gòu)參數(shù)不確定性及其分布

Tab.1 Uncertainties and their distribution of structure parameters

參數(shù)名稱分布類型均值變異系數(shù)方差排架混凝土容重/ (kN·m-3)正態(tài)分布24.750.106.12槽身混凝土容重/ (kN·m-3)正態(tài)分布25.250.106.37支座彈性模量正態(tài)分布 3.860.160.38阻尼比/MPa正態(tài)分布 0.050.012.5×10-7

圖3 地震動的PGA分布

3.3 構(gòu)件地震需求

地震作用下，渡槽的橡膠支座和排架較易發(fā)生損傷。為有效地描述渡槽的損傷狀態(tài)及損傷程度，以排架縱、橫向位移延性比(μL，μT)以及橡膠支座縱、橫向位移(bL，bT)作為構(gòu)件的地震需求參數(shù)。

根據(jù)時程分析結(jié)果，通過最小二乘法對構(gòu)件的地震需求和地震動參數(shù)進(jìn)行回歸分析，得到構(gòu)件地震需求模型。排架縱向地震需求模型如圖4所示，總結(jié)如表2所示。

圖4 排架縱向地震需求模型

表2 渡槽構(gòu)件地震需求模型

3.4 構(gòu)件損傷指標(biāo)

結(jié)構(gòu)在地震作用下的損傷程度可分為4個等級：輕微破壞、中等破壞、嚴(yán)重破壞和完全破壞[14]。為了對各損傷狀態(tài)下的易損性進(jìn)行準(zhǔn)確評估，需要定義各損傷狀態(tài)下構(gòu)件的損傷指標(biāo)。

對于排架而言，各損傷狀態(tài)下的位移延性比μd[15]可表示為

(17)

其中：Δ為墩頂極限位移；Δcy1為縱向鋼筋首次屈服時的墩頂位移。

排架在地震作用下的4種損傷程度的定性描述和損傷指標(biāo)定量描述如表3所示。其中：μcy1為單根

表3 排架損傷狀態(tài)及損傷指標(biāo)描述

Tab.3 Damage status and description of damage index of column of bent

損傷狀態(tài)損傷描述損傷指標(biāo)輕微破壞混凝土發(fā)生輕微剝落,有微小裂縫產(chǎn)生μcy1<μd≤μcy中等破壞混凝土發(fā)生開裂,裂縫不斷擴(kuò)展,結(jié)構(gòu)抗力不斷降低μcy<μd≤μc4嚴(yán)重破壞局部混凝土壓碎,形成較大裂縫μc4<μd≤μcmax完全破壞核心混凝土壓碎,發(fā)生倒塌μd>μcmax

鋼筋首次屈服時位移延性比；μcy為等效屈服位移延性比；μc4為截面邊緣鋼筋混凝土壓應(yīng)變達(dá)到0.004時的位移延性比；μcmax為最大破壞位移延性比。

通過彎矩-曲率分析和Pushover方法可得到各損傷狀態(tài)下排架的損傷指標(biāo)，結(jié)果如表4所示。

橡膠支座是渡槽結(jié)構(gòu)中的一個重要構(gòu)件，同時也是較容易發(fā)生損傷的構(gòu)件。支座的損傷狀態(tài)與其變形大小密切相關(guān)，一般采用其變形大小作為損傷指標(biāo)[16]。本研究橡膠支座的4種損傷狀態(tài)，用其允許相對位移與剪應(yīng)變?yōu)?00%時的相對位移之比來定義，4種損傷狀態(tài)的相對位移比分別為1.0，1.5，2.0和2.5。由橡膠支座的物理參數(shù)與幾何尺寸，可得橡膠支座在4種損傷狀態(tài)下的損傷指標(biāo)，如表4所示。其中：μL，μT為排架縱、橫向位移延性比；bL，bT為橡膠支座縱、橫向位移。

表4 構(gòu)件損傷指標(biāo)

由結(jié)構(gòu)參數(shù)不確定性可知，在不同損傷狀態(tài)下，結(jié)構(gòu)的抗震能力也具有不確定性。參考Nielson[17]提出的變異系數(shù)(V)來描述構(gòu)件抗震能力的不確定性。對于前2種損傷狀態(tài)變異系數(shù)取值為0.25，對于后2種損傷狀態(tài)變異系數(shù)取值為0.5。當(dāng)構(gòu)件的抗震能力服從對數(shù)正態(tài)分布時，對數(shù)標(biāo)準(zhǔn)差和變異系數(shù)存在如下關(guān)系

(18)

由式(18)便可求得橡膠支座、排架在各損傷狀態(tài)下的抗震能力對數(shù)標(biāo)準(zhǔn)差，如表4所示。

4 計(jì)算分析

4.1 構(gòu)件易損性

將排架和橡膠支座的地震需求模型和損傷指標(biāo)代入式(12)、式(13)，可得排架和橡膠支座的易損性曲線，如圖5所示。

圖5 渡槽構(gòu)件易損性曲線

由圖5可知：在地震動峰值加速度小于0.1g時，排架、橡膠支座發(fā)生損傷的概率均較?。幌鹉z支座在4種損傷狀態(tài)下的失效概率明顯大于排架；橡膠支座與排架相比，在4種損傷狀態(tài)下的失效概率變化幅度較小。

4.2 渡槽系統(tǒng)易損性

4.2.1 Copula函數(shù)方法

利用Matlab的Copulafit函數(shù)計(jì)算Gassian Copula和Frank Copula函數(shù)中的相關(guān)參數(shù)，繪制Gassian Copula和Frank Copula的密度函數(shù)圖和分布函數(shù)圖。通過式(14)～(16)可得整個渡槽系統(tǒng)的易損性曲線。

4.2.2 1階界限法

為檢驗(yàn)Gassian Copula函數(shù)和Frank Copula函數(shù)的準(zhǔn)確性，將其與1階界限法結(jié)果進(jìn)行比較。采取1階界限法計(jì)算渡槽整體失效概率的上界與下界，來逼近整個系統(tǒng)的易損性。整個渡槽的失效概率[18]可表達(dá)為

(19)

其中：Pfs為整個渡槽的失效概率；Pi為第i個構(gòu)件的失效概率；n為構(gòu)件個數(shù)。

假設(shè)結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的各種失效模式是正相關(guān)的，即相關(guān)系數(shù)ρ>0，則下界為單個構(gòu)件易損性的最大值。為直觀比較，將其與Copula函數(shù)得到的渡槽系統(tǒng)易損性曲線放在同一圖中比較，如圖6所示。

由圖6可知，通過Copula函數(shù)得到的渡槽系統(tǒng)失效概率在整個地震動強(qiáng)度內(nèi)都處于1階界限法的上界和下界之間，且更靠近于上界。用下界描述系統(tǒng)的易損性會明顯降低整體結(jié)構(gòu)的易損性。兩種Copula函數(shù)結(jié)果對比可知，通過Frank Copula函數(shù)和Gassian Copula函數(shù)計(jì)算得到的渡槽系統(tǒng)易損性結(jié)果接近，4種破壞狀態(tài)下的最大偏差分別為3.1%，4.2%，5.1%和4.6%。隨著地震動強(qiáng)度的增大，通過1階界限法所得到的上、下界的差值變的越來越大。因此，當(dāng)?shù)卣饎訌?qiáng)度較大時，采用1階界限法的下界來估計(jì)渡槽系統(tǒng)的易損性較為保守。

5 結(jié) 論

1) Copula函數(shù)不僅能準(zhǔn)確地描述橡膠支座和排架的非線性相關(guān)特性，還能簡化多元聯(lián)合概率密度函數(shù)的建模過程，為研究渡槽構(gòu)件地震需求之間的相關(guān)性提供了一種新的思路和方法。

2) 通過Copula函數(shù)得到的渡槽地震易損性曲線與1階界限法相比較，發(fā)現(xiàn)其位于1階界限法的上下界之間，表明渡槽系統(tǒng)的易損性大于單個構(gòu)件的易損性。通過1階界限法得到的系統(tǒng)易損性曲線，上下界最大偏差分別為26.1%，27.0%，26.8%和26.2%，上下界帶寬較大。如果單純采用構(gòu)件易損性作為渡槽整體的易損性會導(dǎo)致較大誤差。

3) 本研究采用的是二維Copula函數(shù)來描述渡槽排架和橡膠支座的易損性曲線。將二維Copula函數(shù)擴(kuò)展為多維Copula函數(shù)，從而構(gòu)造多元混合Copula函數(shù)描述多個構(gòu)件的相關(guān)性，以便對更復(fù)雜的系統(tǒng)進(jìn)行相關(guān)性分析，需要進(jìn)一步研究，可以嘗試選用其他對隨機(jī)變量之間尾部相關(guān)關(guān)系變化較為敏感的Copula函數(shù)。

圖6 渡槽系統(tǒng)易損性曲線