史文洋，姚約東，程時(shí)清，顧少華，石志良

（1.中國(guó)石油大學(xué)（北京）油氣資源與探測(cè)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102249；2.中國(guó)石油化工股份有限公司石油勘探開發(fā)研究院，北京 100083）

0 引言

近年來，川西盆地雷口坡組天然氣勘探取得了重大突破，該區(qū)鉆探的3 口預(yù)探直井酸壓后產(chǎn)能測(cè)試顯示為（48.50～121.05）萬m3/d，雷口坡組氣藏有望成為繼普光、元壩后又一大型海相碳酸鹽巖氣田［1-3］。川西雷口坡組儲(chǔ)層為潮坪相碳酸鹽巖沉積環(huán)境，經(jīng)歷了多期白云化作用、溶蝕及構(gòu)造作用，天然裂縫發(fā)育；縱向上多層疊置、單層厚度薄，呈薄互層狀［4-6］。雷口坡組儲(chǔ)層屬于典型的多層狀裂縫型低滲透碳酸鹽巖，分層酸壓改造后的儲(chǔ)層滲流特征更加復(fù)雜［7］。

目前的碳酸鹽巖儲(chǔ)層滲流模型主要集中在天然裂縫表征［8］、多重孔隙和多重滲透率儲(chǔ)層滲流刻畫［9］、縫洞單元或（填充）溶洞的模擬［10-11］等幾個(gè)方面。對(duì)于復(fù)雜儲(chǔ)層滲流特征的描述，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開展了大量的研究工作［12-16］。在層狀油氣藏方面，Ehilg-Economides 等［12］分析了多層油藏系統(tǒng)，論證了井底壓力和分層流量的組合信息能夠全面地描述層狀儲(chǔ)層特征；Tariq 等［13］指出：當(dāng)層狀儲(chǔ)層的層數(shù)大于2 層時(shí)，滲流模型求解困難，且適用性差。在復(fù)合油氣藏方面，Gomes 等［14］建立了考慮層間擬穩(wěn)態(tài)竄流的N 層復(fù)合模型，并總結(jié)了1960—1993年的59 個(gè)層狀油藏模型，其中只有5 位學(xué)者考慮了儲(chǔ)層的復(fù)合特征；曾楊等［15］考慮油井注水后轉(zhuǎn)聚合物驅(qū)替過程中流體性質(zhì)的差異，采用數(shù)值有限差分的方法建立了多層竄流的復(fù)合油藏試井解釋模型，但其模型認(rèn)為各層的復(fù)合半徑相等且未曾考慮儲(chǔ)層裂縫特征。史文洋等［16］歸納了1985—2018 年國(guó)內(nèi)學(xué)者關(guān)于低滲透裂縫型儲(chǔ)層滲流模型的求解方法，建立了考慮儲(chǔ)層介質(zhì)變形和流體低速非達(dá)西流的裂縫性低滲透碳酸鹽巖酸壓改造油井動(dòng)態(tài)壓力響應(yīng)模型，但未考慮到分層酸壓改造，因此不適用于潮坪相裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)層。

現(xiàn)存的復(fù)雜儲(chǔ)層滲流模型不能全面地刻畫川西潮坪相裂縫型碳酸鹽巖分層酸壓改造儲(chǔ)層的滲流特征。為明確川西潮坪相裂縫型碳酸鹽巖分層酸壓儲(chǔ)層滲流特征，厘清分層酸壓改造對(duì)壓力響應(yīng)的影響規(guī)律，建立考慮層間竄流的裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)層分層酸壓改造井壓力響應(yīng)模型，開展分層酸壓改造對(duì)壓力響應(yīng)影響規(guī)律的研究。實(shí)際礦場(chǎng)應(yīng)用方面，識(shí)別雷口坡組氣藏酸壓氣井的流動(dòng)階段，分析評(píng)價(jià)分層酸壓改造程度和整體酸壓的改造效果，以期為該區(qū)潮坪相裂縫型碳酸鹽巖分層酸壓井壓力動(dòng)態(tài)分析提供依據(jù)。

1 模型建立及求解

1.1 物理模型

潮坪相裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)層基質(zhì)致密，發(fā)育的天然裂縫是流體主要的滲流通道。圖1 為該區(qū)潮坪相裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)層中的一口分層酸壓改造井物理模型，其基本假設(shè)如下：①井筒半徑為rw，井底壓力為pw，井筒儲(chǔ)集系數(shù)為C，儲(chǔ)層近井表皮系數(shù)為S，生產(chǎn)井產(chǎn)量為q，開井前各區(qū)壓力pj（j={1，2，3，4}）相等且為原始地層壓pi；②儲(chǔ)層各層等厚且各向同性，頂層厚度為h1，底層厚度為h2，各區(qū)滲透率為kj（j={1，2，3，4}），孔隙度為φj（j={1，2，3，4}），儲(chǔ)層巖石為微可壓縮介質(zhì)，綜合壓縮系數(shù)為ctj（j={1，2，3，4}）；③未改造區(qū)外邊界為re，層間存在擬穩(wěn)態(tài)竄流，竄流系數(shù)為λ，頂層未改造區(qū)地層系數(shù)比為κ，儲(chǔ)容比為ω，底層未改造區(qū)地層系數(shù)比為1 ?κ，儲(chǔ)容比為1 ?ω；④各層酸壓改造范圍均為rc，改造后的層間天然裂縫溝通，不考慮改造區(qū)的層間竄流現(xiàn)象，頂層改造流度比為M1，儲(chǔ)容比為D1，底層改造流度比為M2，儲(chǔ)容比為D2；⑤儲(chǔ)層充滿單相微可壓縮流體，黏度為μ，體積系數(shù)為B，裂縫系統(tǒng)為滲流通道，基質(zhì)與裂縫系統(tǒng)之間無流體交換，各區(qū)流動(dòng)均為達(dá)西徑向滲流，忽略毛細(xì)管力、重力和溫度對(duì)滲流的影響。

圖1 川西潮坪相裂縫型碳酸鹽巖分層酸壓改造儲(chǔ)層物理模型Fig.1 Physical model for separate-layer acid fracturing well in tidal flat fractured carbonate reservoir

1.2 數(shù)學(xué)模型

定義無量綱參數(shù)如下：

（1）平均滲透率

式中：k為儲(chǔ)層滲透率，mD；h為儲(chǔ)層厚度，m；下標(biāo)1，2，3，4 表示區(qū)域1，2，3，4；下標(biāo)a 表示參數(shù)的平均值。

（2）平均儲(chǔ)容系數(shù)

式中：φ為儲(chǔ)層孔隙度，%；ct為儲(chǔ)層綜合壓縮系數(shù)，MPa-1。

（3）平均導(dǎo)壓系數(shù)

式中：μ為流體黏度，mPa·s。

（4）無量綱時(shí)間

式中：t為生產(chǎn)時(shí)間，h；rw為井筒半徑，m；下標(biāo)D 表示參數(shù)的無量綱形式。

（5）無量綱距離

式中：r為徑向距離，m。

（6）無量綱壓力

式中：ht為儲(chǔ)層總厚度，m；pi為原始地層壓力，MPa；q為生產(chǎn)井產(chǎn)量，m3/d；B為流體體積系數(shù)，m3/m3；下標(biāo)j={1，2，3，4，w}，表示區(qū)域1，2，3，4，井底。

（7）無量綱井儲(chǔ)系數(shù)

式中：C為井筒儲(chǔ)集系數(shù)，m3/MPa。

（8）竄流系數(shù)

式中：α為基質(zhì)形狀因子，m-2。

（9）地層系數(shù)比

式中：j={1，2，3，4}。

（10）儲(chǔ)容系數(shù)比

式中：j={1，2，3，4}。

（11）流度比

式中：j={1，2}。

（12）擴(kuò)散比

式中：j={1，2}。

潮坪相裂縫型碳酸鹽巖分層酸壓改造儲(chǔ)層物理模型在拉氏空間下對(duì)應(yīng)的無量綱滲流方程為

式中：κ1，κ2，κ3，κ4分別為區(qū)域1，2，3，4 的地層系數(shù)比；rD為無量綱距離為拉氏空間下區(qū)域1，2，3，4 的無量綱壓力；ω1，ω2，ω3，ω4為區(qū)域1，2，3，4 的儲(chǔ)容系數(shù)比；u為拉氏空間變量；λ為層間竄流系數(shù)。

拉氏空間下無量綱的滲流方程對(duì)應(yīng)的初始條件和邊界條件為

式中：tD為無量綱時(shí)間為拉氏空間下無量綱井底壓力；rcD為內(nèi)區(qū)無量綱距離；M為流度比；reD為無量綱邊界距離。

采用擬壓力函數(shù)和擬時(shí)間函數(shù)將油、氣統(tǒng)一成相同的滲流方程［17-19］，即

式中：ψ為氣體擬壓力，MPa2/mPa·s；Z為氣體偏差因子，m3/m3；μg為氣體黏度，mPa·s；μgi為儲(chǔ)層溫度壓力條件下的氣體黏度，mPa·s；tc為氣體擬時(shí)間，h；cg為氣體等溫壓縮系數(shù)，MPa-1；cgi為儲(chǔ)層溫度壓力條件下的氣體等溫壓縮系數(shù)，MPa-1。以下不再區(qū)分滲流方程中流體類型。壓力和擬壓力統(tǒng)一用壓力符號(hào)p表示，時(shí)間和擬時(shí)間統(tǒng)一用時(shí)間符號(hào)t表示。

1.3 模型求解

各區(qū)滲流方程為Bessel 方程，內(nèi)區(qū)和外區(qū)滲流方程解的形式為

式中：A，B為未知系數(shù)均為內(nèi)區(qū)已知核函數(shù)；σ為外區(qū)未知核函數(shù)；I0為0 階第一類修正Bessel 函數(shù)；K0為0 階第二類修正Bessel函數(shù)。對(duì)式（16）中外區(qū)滲流方程解求導(dǎo)，代入式（14）外區(qū)滲流方程中，得到外區(qū)滲流方程解中的未知核函數(shù)σ為一對(duì)共軛根，即

式中：σ+，σ?分別為未知核函數(shù)σ的2 個(gè)共軛根；系數(shù)a=κ3κ4；系數(shù)系數(shù)c=(ω3u+λ)(ω4u+λ)?λ2。

則外區(qū)滲流方程解表示為

式中：B+，B?分別為未知系數(shù)B的2 個(gè)共軛根。

聯(lián)立外區(qū)頂層滲流方程和外區(qū)底層滲流方程得到

式中：X+為未知系數(shù)的比值；X?為未知系數(shù)的比值。

將內(nèi)區(qū)和外區(qū)滲流方程的解代入初始條件及邊界條件，得到關(guān)于未知系數(shù)A和B的方程組

根據(jù)克萊姆法則解方程式（20）得到系數(shù)Aj，Bj（j={1,2}），代入式（16）內(nèi)區(qū)滲流方程解得到拉氏空間下不考慮井儲(chǔ)和表皮效應(yīng)的無量綱井底壓力解。利用杜哈美疊加原理可以得到拉氏空間下考慮井儲(chǔ)和表皮的壓力解［20］，即

式中：S為表皮系數(shù)；CD為無量綱井儲(chǔ)系數(shù)；u為拉氏空間變量為拉氏空間下不考慮井儲(chǔ)與表皮系數(shù)的無量綱井底壓力解。

采用Stehfest 數(shù)值反演方法［21］可以得到式（21）對(duì)應(yīng)實(shí)空間下的無量綱井底壓力解pwD。雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)下，無量綱井底壓力導(dǎo)數(shù)為

式中：pwD為實(shí)空間下的無量綱井底壓力；tD為實(shí)空間下的無量綱時(shí)間。

2 壓力動(dòng)態(tài)特征分析

2.1 模型驗(yàn)證

令外區(qū)各層間物性相同，層間竄流將會(huì)消失，模型退化為單層徑向復(fù)合模型（圖2 藍(lán)線所示）；令復(fù)合半徑等于井徑，復(fù)合特征消失，模型退化為雙層竄流模型（圖2 綠線所示）。模型參數(shù)弱化表明，本文模型具有更廣的適用性，復(fù)合模型和雙層竄流模型是本文模型的特例。

圖2 川西潮坪相裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)層分層酸壓模型驗(yàn)證與典型曲線Fig.2 Verification and typical curve of separate-layer acid fracturing model of tidal flat fractured carbonate reservoirs in western Sichuan Basin

2.2 典型曲線

如圖2 紅線所示，潮坪相裂縫型碳酸鹽巖分層酸壓改造后的儲(chǔ)層存在7 個(gè)流動(dòng)階段：①井筒續(xù)流階段。由于井筒具有一定的儲(chǔ)集能力，關(guān)井后儲(chǔ)層流體仍向井筒續(xù)流，壓力和壓力導(dǎo)數(shù)斜率（m）均為1。②表皮過渡流階段。該階段的流動(dòng)是由近井表皮引起的，是介于井筒續(xù)流和內(nèi)區(qū)徑向流之間的過渡流。③內(nèi)區(qū)徑向流階段。內(nèi)區(qū)儲(chǔ)層流體徑向地流入井筒，壓力導(dǎo)數(shù)值（l）為0.5。④過渡流階段。當(dāng)壓力傳播到內(nèi)區(qū)和外區(qū)交界面時(shí)，過渡流出現(xiàn)。流體在改造區(qū)的流動(dòng)能力遠(yuǎn)大于未改造區(qū)，未改造區(qū)可視為儲(chǔ)層變差的復(fù)合外區(qū)，壓力和壓力導(dǎo)數(shù)出現(xiàn)上升現(xiàn)象。⑤外區(qū)高滲層徑向流階段。壓力傳播到未改造區(qū)時(shí)，高滲層流體徑向地流入改造區(qū)，壓力導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)水平特征。⑥層間竄流階段。壓力傳播到低滲層時(shí)，低滲層流體向高滲層發(fā)生層間竄流，壓力導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)一個(gè)“凹子”。⑦外區(qū)總體徑向流階段。當(dāng)壓力傳播到未改造區(qū)較遠(yuǎn)的地方時(shí)，未改造區(qū)儲(chǔ)層流體徑向地流入改造區(qū)，壓力導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)水平特征（L）。

2.3 敏感性分析

2.3.1 層間物性差異

地層系數(shù)比是未改造區(qū)頂層地層系數(shù)與未改造區(qū)總地層系數(shù)的比值，表示酸壓前原儲(chǔ)層的層間物性差異程度，地層系數(shù)比越偏離0.5（0＜κ＜1），層間流動(dòng)能力差異越大。當(dāng)κ＞0.5 表示頂層為高滲層，當(dāng)κ＜0.5 表示頂層為低滲層，當(dāng)κ=0.5 表示層間無物性差異。對(duì)于同一流體而言，地層系數(shù)比可表示為流動(dòng)系數(shù)比。圖3 揭示了地層系數(shù)比對(duì)層間竄流程度的影響：地層系數(shù)比等于0.5 時(shí)竄流消失，壓力導(dǎo)數(shù)曲線為水平線；地層系數(shù)比越偏離0.5，層間竄流越明顯，壓力導(dǎo)數(shù)曲線“凹子”越深。

圖3 川西潮坪相裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)層分層酸壓模型地層系數(shù)比敏感性分析Fig.3 Sensitivity analysis of formation coefficient ratio of separate-layer acid fracturing model of fractured carbonate reservoirs in western Sichuan Basin

2.3.2 改造范圍

復(fù)合半徑是改造區(qū)與未改造區(qū)的交界面位置，表示酸壓改造范圍。如圖4 所示，改造范圍影響過渡流出現(xiàn)的時(shí)間，改造范圍越大過渡流越晚出現(xiàn)。值得注意的是：雖然改造范圍只影響過渡流出現(xiàn)的時(shí)間，但是過渡流出現(xiàn)的時(shí)間不僅受改造范圍的影響，還與改造程度有關(guān)（詳見下文流度比、擴(kuò)散比敏感性分析）。

圖4 川西潮坪相裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)層分層酸壓模型改造范圍敏感性分析Fig.4 Sensitivity analysis of stimulated radius of separatelayer acid fracturing model of fractured carbonate reservoirs in western Sichuan Basin

2.3.3 分層流度比

為了分析分層改造程度下的井底壓力動(dòng)態(tài)響應(yīng)，設(shè)計(jì)了9 組流度比組合（圖5）。從過渡流階段來看：當(dāng)高滲層流度比（M1）一定時(shí)，低滲層流度比（M2）越大，過渡流越早出現(xiàn)。從外區(qū)徑向流階段來看：M1=4，L=2；M1=6，L=3；M1=10，L=5。也就是說，低滲層流度（M2）比越大，過渡流越早出現(xiàn)；高滲層流度比（M1）決定了外區(qū)徑向流壓力導(dǎo)數(shù)的特征：L=0.5M1。

圖5 川西潮坪相裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)層分層酸壓模型分層流度比敏感性分析Fig.5 Sensitivity analysis of layered mobility ratio of separate-layer acid fracturing model of fractured carbonate reservoirs in western Sichuan Basin

2.3.4 分層擴(kuò)散比

圖6 為分層擴(kuò)散比對(duì)壓力響應(yīng)的影響：當(dāng)高滲層擴(kuò)散比（D1）一定時(shí)，低滲層擴(kuò)散比（D2）越大，過渡流越晚出現(xiàn)；當(dāng)?shù)蜐B層擴(kuò)散比（D2）一定時(shí)，高滲層擴(kuò)散比（D1）越大，過渡流也越晚出現(xiàn)，且這種差異性很小。也就是說，高滲層擴(kuò)散比（D1）對(duì)過渡流的影響可以忽略，低滲層擴(kuò)散比（D2）決定了過渡流出現(xiàn)的時(shí)間。

圖6 川西潮坪相裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)層分層酸壓模型分層擴(kuò)散比敏感性分析Fig.6 Sensitivity analysis of layered diffusion ratio of separate-layer acid fracturing model of fractured carbonate reservoirs in western Sichuan Basin

2.3.5 分層改造程度

改造后儲(chǔ)層儲(chǔ)集流體的能力、流體的流動(dòng)能力均發(fā)生了改變，儲(chǔ)層儲(chǔ)集能力的變化用擴(kuò)散比（D）表示，流體流動(dòng)能力的改變用流度比（M）表示。儲(chǔ)層導(dǎo)壓系數(shù)反映儲(chǔ)層介質(zhì)中壓力波的傳導(dǎo)速度，而導(dǎo)壓系數(shù)比（η=M/D）表示改造前后壓力波傳導(dǎo)速度的比值。圖7 顯示了高滲層導(dǎo)壓系數(shù)比（η1）對(duì)壓力響應(yīng)的影響可以忽略，低滲層導(dǎo)壓系數(shù)比（η2）對(duì)壓力響應(yīng)的影響較大。

圖7 川西潮坪相裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)層分層酸壓模型分層改造程度敏感性分析Fig.7 Sensitivity analysis of layered stimulated degree of separate-layer acid fracturing model of fractured carbonate reservoirs in western Sichuan Basin

對(duì)比分層流度比（圖5）、分層擴(kuò)散比（圖6）的分析結(jié)果可知：導(dǎo)壓系數(shù)比能更為直觀、簡(jiǎn)單地反映酸壓改造對(duì)壓力響應(yīng)的影響，遵循流度比對(duì)壓力響應(yīng)的影響規(guī)律，消除流度比、擴(kuò)散比對(duì)壓力響應(yīng)的交叉影響。因此，導(dǎo)壓系數(shù)比綜合了流度比、擴(kuò)散比的影響，考慮了儲(chǔ)層與流體改造前后的變化，更適合用來描述儲(chǔ)層改造程度。

3 實(shí)例分析

川西雷口坡組氣藏位于龍門山前構(gòu)造帶，被彭縣斷裂和關(guān)口斷裂所夾持［5，22-24］，地層壓力為64.26～66.61 MPa，溫度為143.7～151.7 ℃。儲(chǔ)層低孔低滲，天然裂縫發(fā)育［5，22-24］，測(cè)井解釋孔隙度為2.9%～10.1%，滲透率為0.08～6.22 mD。儲(chǔ)層多層疊置結(jié)構(gòu)明顯，具有潮坪相碳酸鹽巖沉積特征，屬于常溫、常壓下的裂縫型低滲透碳酸鹽巖氣藏。

YS1 井為雷口坡組氣藏研究區(qū)塊的一口預(yù)探直井，連井剖面顯示YS1 井具有2 個(gè)沉積旋回：一是頂層以Ⅲ類儲(chǔ)層為主的低滲層；二是底層以Ⅱ類儲(chǔ)層為主的高滲層。YS1 井射孔完井后進(jìn)行酸壓改造，酸壓施工過程中施工曲線未顯示地層破裂現(xiàn)象，說明酸壓改造未形成高導(dǎo)流能力的壓裂主縫。YS 井未形成酸壓主縫，且儲(chǔ)層天然裂縫發(fā)育，這與物理模型的假設(shè)（4）一致。因此，認(rèn)為YS1 井近井改造的高滲區(qū)不存在層間竄流，而未改造區(qū)存在層間竄流。根據(jù)YS1 井儲(chǔ)層和流體參數(shù)，利用本文模型對(duì)壓恢測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合并解釋得到了儲(chǔ)層物性參數(shù)（表1），識(shí)別出了分層酸壓改造儲(chǔ)層的流動(dòng)階段（圖8）。

表1 川西雷口坡組YS1 井基礎(chǔ)參數(shù)與解釋結(jié)果Table 1 Basic parameters and interpretation result of Leikoupo Formation in well YS1 in western Sichuan Basin

圖8 顯示YS1 井酸壓后氣體流動(dòng)階段依次為：井筒續(xù)流階段、表皮過渡流階段、內(nèi)區(qū)徑向流階段、過渡流階段、層間竄流階段（層間竄流由低滲的頂層流向高滲的底層）。解釋參數(shù)表明：頂層流度比為6.15，擴(kuò)散比為0.65，改造程度為9.46；底層流度比為15.83，擴(kuò)散比為0.58，改造程度為27.29；酸壓改造范圍為50.30 m，分層及整體酸壓程度較高。壓恢歷史擬合結(jié)果表明，壓恢測(cè)試數(shù)據(jù)的解釋結(jié)果是合理可靠的。

圖8 川西雷口坡組YS1 井壓恢測(cè)試數(shù)據(jù)擬合及解釋結(jié)果Fig.8 Matching results for pressure buildup of Leikoupo Formation in well YS1 in western Sichuan Basin

4 結(jié)論

（1）潮坪相裂縫型低滲透碳酸鹽巖分層酸壓改造儲(chǔ)層存在7 個(gè)流動(dòng)階段：①井儲(chǔ)續(xù)流階段；②表皮過渡流階段；③改造區(qū)徑向流階段；④過渡流階段；⑤未改造區(qū)高滲層徑向流階段；⑥未改造區(qū)竄流階段；⑦總徑向流階段。

（2）改造范圍、分層擴(kuò)散比、分層流度比均影響過渡流。改造范圍越大、低滲層擴(kuò)散比越大、低滲層流度比越小，過渡流越晚出現(xiàn)；高滲層流度比越大，過渡流階段壓力導(dǎo)數(shù)上升越明顯，最終壓力導(dǎo)數(shù)值為高滲層流度比的一半；高滲層改造程度可根據(jù)未改造區(qū)徑向流階段的壓力導(dǎo)數(shù)快速計(jì)算得到。

（3）導(dǎo)壓系數(shù)比同時(shí)考慮了流度比和擴(kuò)散比2個(gè)儲(chǔ)層改造參數(shù)，消除了各層的流度比、擴(kuò)散比對(duì)壓力響應(yīng)的交叉影響，遵循流度比對(duì)壓力響應(yīng)的影響規(guī)律，能夠簡(jiǎn)單、直觀地反映儲(chǔ)層改造程度對(duì)壓力響應(yīng)的影響。

（4）本文模型提供了一種識(shí)別儲(chǔ)層分層改造程度的方法，可用于評(píng)價(jià)多層裂縫型碳酸鹽巖的酸壓效果，確定儲(chǔ)層分層酸壓改造程度。川西雷口坡組氣藏流動(dòng)特征顯示，酸壓后儲(chǔ)層天然裂縫溝通性良好，形成了近井高滲改造區(qū)，整體改造程度較高；壓恢壓力史擬合結(jié)果證明了本模型解釋結(jié)果的合理性及適用性。