劉光明（中海石油寧波大榭石化有限公司/運(yùn)行七部，浙江 寧波 315000）

蠟油加氫裂化裝置設(shè)計(jì)尾油收率47.94%，即250*0.4794=119.85t/h。尾油抽出溫度達(dá)362℃，尾油后路經(jīng)過多個(gè)換熱器的換熱，如圖1，其中有側(cè)線塔底重沸器E-204 和E-205、分餾進(jìn)料換熱器E-111 和E-202、反應(yīng)進(jìn)料換熱器E-107 和E-108等。為提高重石腦油轉(zhuǎn)化率，導(dǎo)致尾油收率持續(xù)控制在44%以下，尾油出裝置調(diào)節(jié)閥開度遠(yuǎn)小于正常值，尾油整個(gè)流程出現(xiàn)憋壓現(xiàn)象。換熱器E-204、E-205頻繁發(fā)生泄露，甚至E-204泄露的高溫尾油著火。各個(gè)尾油管線、換熱器法蘭頻繁緊固，部分墊片甚至由于緊固力過大，已出現(xiàn)墊片失效的情況。鑒于單純的法蘭緊固效果不理想。裝置考慮各個(gè)方面，在保證重石腦油轉(zhuǎn)化率的前提下解決尾油流程的泄露問題。

多產(chǎn)重石腦油，同時(shí)解決尾油泄露問題，查找尾油出裝置管線與設(shè)備頻繁泄露的原因，包括：換熱器設(shè)計(jì)壓力、墊片的優(yōu)化、尾油泵的出口壓力以及工藝優(yōu)化。對其他工藝條件的影響不可超過其承受能力，不可破壞其操作穩(wěn)定性。具體1 原因分析

（1）出裝置調(diào)節(jié)閥開度減小，導(dǎo)致尾油流程憋壓，蠟油加氫裂化裝置尾油泵0203-P-209 出口壓力2.5MPa，尾油出裝置壓力1.0MPa，但尾油出裝置調(diào)節(jié)閥前壓力1.6MPa 即尾油出裝置調(diào)節(jié)閥為尾油出裝置帶來0.6MPa 的壓降。法蘭泄露狀況如表1。

（2）隨著尾油頻繁泄露，墊片多次緊固后，墊片極易出現(xiàn)壓偏現(xiàn)象，而且墊片的密封作用也在持續(xù)下降，許多墊片失效。

圖1.蠟油加氫裂化尾油流程圖

（3）反應(yīng)轉(zhuǎn)化率上升或下降、原料油切換、燃料氣組分波動(dòng)等等都會(huì)導(dǎo)致尾油量發(fā)生變化，進(jìn)而導(dǎo)致尾油流量控制閥開度波動(dòng)，使尾油流程壓力相應(yīng)變化，發(fā)生泄露。

2 措施

（1）泄露法蘭打卡子，但需要后期補(bǔ)膠，法蘭仍有泄露，但裝置保持正常生產(chǎn)，法蘭打卡子也是在正常生產(chǎn)時(shí)法蘭密封無法達(dá)到效果后采取的措施。

（2）墊片的塑性變形超出了其允許的范圍，為了減少這種狀況，同時(shí)減少法蘭墊片的壓偏，在裝置停工檢修時(shí)，將尾油流程的所有墊片換做波齒墊。雙金屬自密封波齒墊片的特殊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可使墊片內(nèi)側(cè)接觸應(yīng)力隨著內(nèi)壓的升高而增大，實(shí)現(xiàn)可靠密封[1]。在生產(chǎn)中再次出現(xiàn)法蘭泄露問題時(shí)，通過加強(qiáng)緊固多會(huì)將泄漏問題解決，后期緊固密封效果要強(qiáng)于纏繞墊。雙金屬波齒墊的更換使尾油流程的泄漏狀況發(fā)生變化（如表1），但隨著尾油量的波動(dòng)仍時(shí)常會(huì)發(fā)生泄露現(xiàn)象。

表1.原尾油流程泄露狀況隨壓力的變化

（3）采用葉輪切削的方法來適當(dāng)降低P-209 的出口壓頭。由于尾油出裝置流量調(diào)節(jié)閥存有很大余量，適當(dāng)降低P-209出口壓力也可以通過增大調(diào)節(jié)閥閥位來滿足流量穩(wěn)定的需求。P-209葉輪切削：

揚(yáng)程、流量隨葉輪直徑的變化公式如下：

揚(yáng)程：H1=H2*(D1/D2)2

流量：Q1=Q2*(D1/D2)2[2]

直徑由D2切削為D1，流量和揚(yáng)程都會(huì)減小，通過尾油液控閥開度增大來滿足T202液位控制。在葉輪切削之前，尾油流量調(diào)節(jié)閥開度為28%，考慮到調(diào)節(jié)閥的壓降以及尾油流程中的管線與換熱器的壓降，計(jì)劃將泵出口壓力降低到2.2MPa。切削后：

揚(yáng)程H1=H2*(D1/D2)2=2.4*(D1/D2)2=2.2MPa

即切削后的葉輪直徑D1=0.96D2=0.384m流量Q1=Q2*(D1/D2)2=0.917Q2，通過調(diào)節(jié)閥控制管線阻力，將流量仍控為110t/h。

B 泵葉輪切削后，出口壓力2.2MPa，尾油出裝置壓力1.0MPa，尾油出裝置調(diào)節(jié)閥前壓力為1.4MPa。調(diào)節(jié)閥閥位由原來的28%，提高到40%。工作電流由原來的13A 下降為11A，P-209額定電壓為10000V，節(jié)約電能20KW·h。

（4）a.尾油量減少，由原來的119.85t/h 降低到110t/h，同時(shí)部分尾油熱供DCC，導(dǎo)致尾油背壓升高。b.尾油減少的同時(shí)，輕組分增加，致使以尾油為熱源的各個(gè)塔底重沸器調(diào)節(jié)閥PID匹配度下降。以尾油為熱源的各個(gè)塔底重沸器調(diào)節(jié)閥波動(dòng)大。以上兩點(diǎn)也導(dǎo)致尾油流程出現(xiàn)憋壓。為此，對尾油換熱流程中的各個(gè)換熱器調(diào)節(jié)閥做限位處理，調(diào)整PID值以適應(yīng)新的工況。設(shè)置閥位報(bào)警，防止尾油流程后路憋壓。

（5）加強(qiáng)尾油換熱器及尾油泵各個(gè)設(shè)備參數(shù)監(jiān)控。

表2.P-209切削前后主要變化參數(shù)對比

3 結(jié)語

經(jīng)過以上四項(xiàng)措施，尾油流程的泄漏問題得以解決，法蘭打卡子使裝置避免了非計(jì)劃停工；更換波齒型墊片以及機(jī)泵葉輪切削為裝置正常運(yùn)行打下了重要基礎(chǔ)；工藝操作調(diào)整，在保證公司效益的前提下，維持了裝置的穩(wěn)定生產(chǎn)。

葉輪切削節(jié)省電費(fèi)約10萬元/年，保證了石腦油的收率，為公司多生產(chǎn)石腦油4.38萬噸/年。