彭林
摘 要:槽式迷宮密封結構具有加工簡單、密封效果好等特點,在多級離心泵中應用十分廣泛。密封結構不僅能提高泵水力性能,對轉子運行穩(wěn)定性及轉子動力學特性也具有重要作用。因此十分有必要對迷宮密封的密封力學特性進行相關研究。
關鍵詞:離心泵;迷宮密封;剛度系數(shù);阻尼系數(shù)
1 泵密封特性計算模型
某超高壓多級離心泵運行流量為300m3/h,工作壓力為40MPa,工作轉速為5350r/min。
式中:F2、F3為與轉子軸線垂直和水平的流體支承力;X2和X3為與轉子軸線垂直和水平的流體位移;k、d和m為直接剛度、阻尼和質量系數(shù);kq、dq和mq交叉剛度、阻尼和質量系數(shù)。
假定轉子圓形渦動,則密封特性系數(shù)可由徑向力Fr和切向力Ft確定,式在極坐標系下的表達式如下式所示。
式中:r是渦動半徑;Ω是渦動頻率。在確定邊界條件下,通過計算轉子在中心位置、轉子在偏心位置的流體流動以及轉子在不同進動頻率下的圓形渦動,利用數(shù)值方法迭代求解連續(xù)性方程、沖量方程和能量方程及式(2)可獲得流體作用力。
密封計算區(qū)域從密封前端開始,到密封后端結束,不考慮密封的上游和下游區(qū)域,但必須要假設上游入口輸入的壓力和切向速度。實際密封入口處壓力由入口損失系數(shù)確定,入口損失系數(shù)與速度有關,而速度又是未知的,尤其是軸向分量。因此,為確定軸向流動速度cax,假定初始軸向流動速度c`ax,通過迭代計算使cax=c`ax時,求得cax,計算基本公式如下。
考慮旋轉因子后的湍流摩擦系數(shù):
密封間隙內軸向流動的雷諾數(shù):
式中:Reu為密封間隙內周向流動的雷諾數(shù),S為密封間隙,ΔH為密封壓差;L為密封長度;A為密封面積;ξEA為流動損失系數(shù)。
對密封計算分析來說,進口旋流(在密封區(qū)域上游的切向速度)是一個重要的輸入數(shù)據(jù)。在上游區(qū)域,它是一個平均的切向速度。齒在靜子上時此速度高于平均值,齒在轉子上時,此速度低于平均值。
2 迷宮密封動力學特性的研究
該泵中間軸套壓差高達20MPa,密封間隙0.25mm,密封軸套長度為192mm,密封半徑為78.95mm??紤]到對泄漏量的影響以及工程經(jīng)驗,以密封齒厚h=1.54mm,齒距E=1.6mm,齒高B=0.8mm進行分析。而直接質量系數(shù)及交叉質量系數(shù)對轉子動力學特性的影響較小,故在此忽略。
2.1齒高對密封動力特性的影響
當密封參數(shù)為h=1.54mm,E=1.6mm時,不同齒高的密封剛度系數(shù)、阻尼系數(shù)及1階臨界轉速。當B=0,即為平面密封結構時,密封剛度系數(shù)、阻尼系數(shù)以及第1階臨界轉速Ncr1均為最大值。當01.0mm時,Ncr1增大不明顯,呈穩(wěn)定狀態(tài)。
2.2齒厚對密封動力特性的影響
當密封參數(shù)為B=0.8mm,E=1.6mm時,不同齒厚的動力特性系數(shù)以及1階臨界轉速。
3.0mm
2.3密封齒距對密封動力特性的影響
當密封參數(shù)為h=1.54mm,B=0.8mm時,不同密封齒距的密封動力特性系數(shù)以及第1階臨界轉速。隨著E的增大,主剛度、交叉剛度、主阻尼和交叉阻尼4個密封動力特性系數(shù)均逐漸減小,當3.0mm≤E<4.0mm時,各系數(shù)處于穩(wěn)定,變化較小。隨著密封齒距的增加,轉子系統(tǒng)的Ncr1逐漸增大,在E≥3.0mm,Ncr1增大不明顯,呈穩(wěn)定狀態(tài)。
結語
(1)環(huán)形平面密封的密封力特性系數(shù)顯著大于迷宮密封,因此采用環(huán)形平面密封對于提高轉子的濕態(tài)臨界轉速有較好的效果。(2)隨著密封齒高的增加,直接剛度系數(shù)及主阻尼系數(shù)均逐漸減小,主阻尼系數(shù)略呈上升趨勢,而齒高對交叉阻尼系數(shù)影響不大。迷宮密封的齒厚對剛度系數(shù)、阻尼系數(shù)及臨界轉速的影響較小,且1階臨界轉速隨齒厚增大逐漸減小。當齒距在3.0~4.0mm范圍時,1階臨界轉速隨齒距增加幾乎無變化。
參考文獻:
[1]涂必成.轉子時序效應對多級離心泵內流特性的數(shù)值分析[J].水泵技術,2021(01):9-14.
[2]王軍太.多級離心泵取級改造節(jié)能研究[J].黑龍江科學,2020,11(24):104-105.
[3]張翼飛,馬家炯,歐鳴雄.超高轉速多級離心泵設計選型時應特別關注的問題[J].水泵技術,2020(05):1-6.