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      主動圓柱齒輪軸感應(yīng)淬火技術(shù)的研究

      2020-11-03 05:41:56張翠麗
      理論與創(chuàng)新 2020年16期
      關(guān)鍵詞:控制措施

      張翠麗

      【摘? 要】本文主要從感應(yīng)器的設(shè)計、淬火介質(zhì)的選擇與控制、淬火前半成品的設(shè)計加工等各方面,論述了主動圓柱齒輪軸的中頻感應(yīng)淬火技術(shù),通過應(yīng)用仿形感應(yīng)器加熱淬火,并采用水溶性淬火液冷卻,彌補了傳統(tǒng)感應(yīng)器產(chǎn)生的不足,避免了零件表面開裂缺陷,實現(xiàn)了主動圓柱齒輪軸同步感應(yīng)淬火。

      【關(guān)鍵詞】圓柱齒輪軸;仿形感應(yīng)器;感應(yīng)淬火;開裂因素;控制措施

      引言

      主動圓柱齒輪軸是用于主動、被動齒輪之間傳遞轉(zhuǎn)動、扭矩或彎矩,并與之一起回轉(zhuǎn)的傳動零件,該零件結(jié)構(gòu)和使用方式?jīng)Q定了它應(yīng)具有表面高強度、高耐磨性,而心部具有良好韌性,且能承受高轉(zhuǎn)矩的特點。傳統(tǒng)的熱處理強化方法主要采用表面滲碳淬火,但采用普通滲碳淬火工藝可能會產(chǎn)生諸多不足,常見的問題有:同一零件不同部位要求難以保證,零件較粗時心部硬度偏低,滲碳淬火生產(chǎn)周期長、變形大。而目前正在興起的采用中碳鋼調(diào)質(zhì)+感應(yīng)淬火工藝,不但解決了傳統(tǒng)滲碳淬火過程中存在的難題,而且極大地提高了生產(chǎn)效率。

      本文所述齒輪軸采用42CrMoH材料,零件采用三段式外花鍵設(shè)計,硬化層區(qū)別要求。

      零件硬化層要求:桿部:9.0-11mm,花鍵處:5.5-8.5mm,R弧處:≥4mm,軸兩端和中部花鍵局部不要求淬火,詳見下圖:

      表面硬度:56-62HRC。

      零件制造路線為:鍛造--正火--粗車--調(diào)質(zhì)--精車加工--中頻淬火--磨外圓。42CrMoH材料中加入大量的Mo元素,一方面提高鋼材的淬透性,增加回火穩(wěn)定性,消除第二類回火脆性;另一方面因材料淬透性的提高,增大了感應(yīng)淬火開裂傾向。下文主要從感應(yīng)器設(shè)計,工藝方法、冷卻介質(zhì)的控制、開裂原因和預(yù)防措施等方面介紹了主動圓柱齒輪軸的中頻感應(yīng)淬火技術(shù)。

      1.仿形感應(yīng)器的特點和優(yōu)勢

      (1)起初試驗此產(chǎn)品時,采用了掃描式圓圈感應(yīng)器淬火,結(jié)果未能達到圖紙要求,主要存在以下幾方面的問題:

      ①φ106圓和φ93圓端面始終存在加熱不足的現(xiàn)象,溫度很難達到830℃以上,淬火后此兩處硬度低于56HRC;②R弧硬化層<4mm;③φ93圓、φ70圓、φ56圓處硬化層深不一致;④表面金相組織:針狀和板條狀馬氏體,并有少量的托氏體和鐵素體。

      針對上述試驗中出現(xiàn)的問題進行分析,由于該齒輪軸粗細不一致,在同一掃描感應(yīng)圈加熱時,隨感應(yīng)器與零件間距的增大,集膚效應(yīng)和鄰近效應(yīng)隨之減弱,單位表面積上電流減小,加熱不足,導(dǎo)致局部表面溫度較低、奧氏體化不完全,冷卻后不同部位硬化層不均,表面硬度和金相組織不合格。

      (2)針對采用掃描式圓圈感應(yīng)器淬火出現(xiàn)的問題改進了感應(yīng)器結(jié)構(gòu),,采用仿形式感應(yīng)器加熱,并配套使用水盒兩側(cè)噴水,試驗情況得到明顯改善。淬火后零件表面硬度58HRC以上,各處硬化層符合圖紙要求,表面金相組織:針狀和板條狀馬氏體,淬硬層內(nèi)未出現(xiàn)托氏體等非馬氏體組織。仿形感應(yīng)器試驗成功的原因在于:

      ①仿形感應(yīng)器是完全按照零件的結(jié)構(gòu)和淬硬層區(qū)域仿制而成,并具備整體同步加熱、同步淬火的特點,此種結(jié)構(gòu)的優(yōu)勢在于感應(yīng)器與零件表面的間距基本一致(2-3mm),實現(xiàn)了同步加熱。

      ②仿形感應(yīng)器在設(shè)計時充分利用電磁感應(yīng)、集膚效應(yīng)、熱傳導(dǎo)等基本原理,通過機械加工、焊接而成。在設(shè)計感應(yīng)器時,針對φ106和φ93外圓端面倒角處設(shè)計為角狀,考慮到花鍵、R角,臺階等不易加熱,故在感應(yīng)器對應(yīng)位置外加導(dǎo)磁體,使電流集中,有效提高了集膚效應(yīng)和熱傳導(dǎo)效應(yīng),提高了R角和臺階部位溫度,實現(xiàn)了不同部位同步加熱淬火的目的,避免了掃描式圓圈感應(yīng)器加熱淬火存在的缺陷。另外,仿形感應(yīng)器與掃描式感應(yīng)器相比,除淬后火零件的質(zhì)量穩(wěn)定外,生產(chǎn)效率也較后者提高不少。

      2.中頻淬火工藝

      (1)應(yīng)用設(shè)備:使用立式數(shù)控淬火機床+可控硅中頻電源。主要參數(shù):額定功率160kw,輸出頻率:4000HZ,輸出電流400A。仿形感應(yīng)器。

      (2)工藝參數(shù)。實際功率:130kw,直流電壓:425V,直流電流:305A,中頻電壓:475V,中頻頻率:4200HZ;主軸轉(zhuǎn)速:240r/min,冷卻介質(zhì):水溶性淬火液(今禹8-60),按8%-10%配比。

      加熱時間:長端為28S,短端為21S;噴液冷卻時間:長端40-43S,短端30-33S。

      回火溫度/時間:150×3小時。

      (3)檢測結(jié)果:花鍵處表面硬度:58.0-59.5HRC,桿部:56.5-57HRC;各處硬化層均符合圖紙要求。

      金相組織:針狀+板條狀馬氏體,未發(fā)現(xiàn)明顯的非馬組織,在表層下7mm左右開始出現(xiàn)少量游離狀鐵素體,符合感應(yīng)淬火金相標(biāo)準。

      3.影響零件開裂的因素和控制措施

      (1)開裂因素分析。該零件設(shè)計用材料為42CrMoH,要求表面硬度56-62HRC,起初試驗階段,基于從提高表面耐磨性和強度的方向考慮,采用噴水冷卻,淬火后表面硬度達到60HRC,R圓弧達到58HRC,硬化層和金相組織亦符合要求,但出現(xiàn)了表層花鍵端部開裂的現(xiàn)象,開裂比例約30%。裂紋延伸方向大多為圓周方向,多出現(xiàn)在倒角處,開裂原因主要是零件的尖角效應(yīng)和淬火組織應(yīng)力、熱應(yīng)力的綜合體現(xiàn)。

      經(jīng)分析,從齒輪軸淬火前結(jié)構(gòu)考慮,如果將花鍵倒角處設(shè)計加工為大R弧,同時通過控制水溫和噴水時間,應(yīng)該能避免裂紋出現(xiàn),但由于淬火后硬度較高,R弧加工難度較大,且對花鍵會產(chǎn)生不利影響。另外,如外界氣溫較低時,水溫不易控制,淬火零件仍存在開裂的隱患,最終否定采用噴水冷卻的方法,轉(zhuǎn)變思路,考慮使用水基淬火液進行冷卻。根據(jù)材料性能和該產(chǎn)品的技術(shù)要求選用了水溶性淬火液--今禹8-60型。經(jīng)試驗按8%-10%的比例配比最為理想,未出現(xiàn)裂紋,且試驗結(jié)果得到明顯的改善。

      (2)防止裂紋的控制措施:①采用水溶性淬火液,合理控制淬火液的濃度和冷卻時間。

      ②改進感應(yīng)器,針對R圓角和φ106和φ93外圓端面處,在仿形感應(yīng)器對應(yīng)位置處增加導(dǎo)磁體,提高了倒角、圓臺處的奧氏體化溫度,彌補了因冷速降低而造成的表面硬度下降。

      ③嚴格控制淬火、回火時間間隔,回火充分,規(guī)定一小時內(nèi)回火。

      ④合理控制淬火前零件的加工過程,嚴禁出現(xiàn)倒角尖銳、過度圓臺倒角太小、花鍵鍵槽毛刺較大、花鍵撕裂等加工缺陷。

      4.總結(jié)

      采用仿形感應(yīng)器中頻感應(yīng)淬火,不但能夠避免齒輪軸表層硬度低和硬化層不均勻現(xiàn)象,而且滿足了齒輪軸R圓角、臺階部位的淬硬層要求,實現(xiàn)了同步加熱。主要有以下優(yōu)勢:

      (1)由于零件與感應(yīng)器均處于固定狀態(tài),克服了傳統(tǒng)掃描式感應(yīng)器加熱時因移動而產(chǎn)生質(zhì)量不穩(wěn)定的情況。

      (2)感應(yīng)器加熱部位與冷卻套獨立設(shè)置,不易損壞,維護成本低,生產(chǎn)效率高。

      (3)通過合理控制水溶性淬火液的濃度和噴冷時間、淬火前加工的精度和倒角、以及回火的及時性,避免了零件的淬火開裂和后期早期失效的危險,提高了表面強度和轉(zhuǎn)矩性能。

      參考文獻

      [1]中國工程機械學(xué)會熱處理學(xué)會編. 4版.熱處理手冊.第一卷,工藝基礎(chǔ)-----北京:機械工業(yè)出版社,2008.1

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