趙英淳，吳 凱，張 磊

(中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)西北電力試驗(yàn)研究院有限公司，陜西 西安 710054)

在國(guó)家大力推動(dòng)大型高效超凈排放煤電機(jī)組產(chǎn)業(yè)化和示范應(yīng)用的背景下，國(guó)內(nèi)三大汽輪機(jī)廠——上海汽輪機(jī)廠、東方汽輪機(jī)廠、哈爾濱汽輪機(jī)廠，以提高蒸汽初參數(shù)為核心思想，在各自原有技術(shù)基礎(chǔ)上，先后設(shè)計(jì)、制造、投產(chǎn)了多臺(tái)新型超超臨界機(jī)組。

本文通過對(duì)比三大主機(jī)廠的超超臨界汽輪機(jī)本體、輔助系統(tǒng)及啟動(dòng)運(yùn)行等方面的異同點(diǎn)，簡(jiǎn)析其改造思路；分析了各自調(diào)試及運(yùn)行期間的典型問題及注意事項(xiàng)。

1 國(guó)產(chǎn)超超臨界汽輪機(jī)特點(diǎn)及改造思路

1.1 高壓缸結(jié)構(gòu)和密封形式對(duì)比

汽輪機(jī)主汽參數(shù)提高后，對(duì)高壓內(nèi)缸結(jié)合面的密封性提出了更高要求。

上汽機(jī)組高壓內(nèi)缸為垂直縱向平分面結(jié)構(gòu)[1]，采用這種設(shè)計(jì)可以減小缸體重量，提供良好的熱工況。另外，由于缸體為旋轉(zhuǎn)對(duì)稱，因而避免了不利的材料集中，各部分溫度可保持一致，使得機(jī)組在啟動(dòng)停機(jī)或快速變負(fù)荷時(shí)缸體的溫度梯度很小，熱應(yīng)力保持在一個(gè)很低的水平。

東汽和哈汽的高壓內(nèi)缸采用了上、下兩半近乎筒形的缸體結(jié)構(gòu)，為保證內(nèi)缸接合面的密封性，采用了螺栓密封和紅套環(huán)密封的組合形式，即進(jìn)汽區(qū)域采用螺栓密封的法蘭連接結(jié)構(gòu)，螺栓盡量向中心靠攏，為避免與進(jìn)汽口干涉，螺孔做成栽絲形式；其余區(qū)域均采用密封能力更強(qiáng)的紅套環(huán)密封形式，筒形的紅套環(huán)設(shè)計(jì)，可以減小內(nèi)缸直徑，使缸體受熱均勻，熱應(yīng)力小，適合快速啟停，有利于機(jī)組調(diào)峰。

1.2 配汽方式對(duì)比

鑒于傳統(tǒng)噴嘴調(diào)節(jié)的汽輪機(jī)最大焓降往往出現(xiàn)在調(diào)節(jié)級(jí)處，三大主機(jī)廠在改進(jìn)設(shè)計(jì)時(shí)，同時(shí)選擇了取消沖動(dòng)式調(diào)節(jié)級(jí)的方法，提高了高壓缸效率。汽輪機(jī)變工況時(shí)，進(jìn)汽量的控制改為節(jié)流調(diào)節(jié)方式，蒸汽經(jīng)過左右側(cè)高低位布置的高壓聯(lián)合閥組，切向直接進(jìn)入蝸殼式汽室，減小第一級(jí)導(dǎo)葉進(jìn)口參數(shù)的切向不均勻性，提高效率。

上汽和東汽機(jī)組還增設(shè)了補(bǔ)汽閥，滿足機(jī)組能夠到達(dá)更高的負(fù)荷，同時(shí)補(bǔ)汽閥還具有提高機(jī)組調(diào)頻調(diào)峰能力的功能。

1.3 軸系支撐方式和滑銷系統(tǒng)設(shè)計(jì)對(duì)比

為提高軸系穩(wěn)定性，國(guó)產(chǎn)超超臨界機(jī)組軸承座均為落地布置，基礎(chǔ)變形對(duì)軸承荷載和軸系對(duì)中的影響小。

上汽機(jī)組除發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子外，軸系設(shè)計(jì)采用獨(dú)特的單軸承“N+1”支承模式，軸系總長(zhǎng)度更短，轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速高，穩(wěn)定性好；轉(zhuǎn)子的死點(diǎn)和汽缸死點(diǎn)都位于包含推力徑向軸承的2號(hào)軸承座上，轉(zhuǎn)子和缸體膨脹都從這點(diǎn)開始，軸承座均支撐在基礎(chǔ)上，不隨機(jī)組膨脹移動(dòng)[2]；整個(gè)軸系以2號(hào)軸承座內(nèi)的徑向推力聯(lián)合軸承為死點(diǎn)向兩端膨脹；高壓外缸受熱后以2號(hào)軸承座為死點(diǎn)向調(diào)閥端方向膨脹，中壓外缸與低壓內(nèi)缸通過推拉桿連接傳遞膨脹，一起向電機(jī)端方向膨脹；低壓外缸與凝汽器剛性連接承，不參與整個(gè)機(jī)組的滑銷系統(tǒng)。在運(yùn)行中這樣的滑銷系統(tǒng)能使通流部分動(dòng)靜之間的差脹較小。轉(zhuǎn)子激振力通過軸承殼體傳遞至軸承蓋，進(jìn)而通過地腳螺栓和預(yù)埋件，直接傳遞至基礎(chǔ)，汽輪機(jī)振動(dòng)保護(hù)采用2個(gè)瓦振速度值作為保護(hù)跳機(jī)條件，軸振僅作參考，且用橫向和縱向矢量合成的單峰值顯示。

東汽和哈汽機(jī)組高壓轉(zhuǎn)子、中壓轉(zhuǎn)子和兩根低壓轉(zhuǎn)子均為雙支撐結(jié)構(gòu)，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子為三支撐結(jié)構(gòu)；滑銷系統(tǒng)采用多死點(diǎn)設(shè)計(jì)，缸體膨脹死點(diǎn)位于低壓缸中心附近及中低壓缸之間軸承箱底部橫向定位鍵與縱向?qū)蜴I的交點(diǎn)處，轉(zhuǎn)子膨脹死點(diǎn)位于推力軸承處，推力軸承布置在高壓缸與中壓缸之間的軸承箱上。

1.4 潤(rùn)滑油系統(tǒng)和盤車裝置對(duì)比

東汽超超臨界汽輪機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)保持了傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)方式。上汽和哈汽取消了主油泵，改為配置兩臺(tái)交流潤(rùn)滑油泵(一用一備)為軸瓦提供潤(rùn)滑。哈汽的頂軸油及盤車裝置也保持了其以往的設(shè)計(jì)。上汽超超臨界汽輪機(jī)設(shè)計(jì)液壓盤車，盤車設(shè)備安裝于高壓轉(zhuǎn)子自由端(即1號(hào)軸承座前)，采用由機(jī)組頂軸油為動(dòng)力的液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)，自動(dòng)嚙合并配有超速離合器，由于頂軸油系統(tǒng)是驅(qū)動(dòng)液壓盤車的油源，所以增設(shè)了一臺(tái)頂軸油泵(兩用一備)。

1.5 調(diào)節(jié)保安油系統(tǒng)對(duì)比

東汽超超臨界汽輪機(jī)調(diào)節(jié)保安油系統(tǒng)也保持了其以往的設(shè)計(jì)。上汽和哈汽取消了低壓保安油部分的設(shè)計(jì)，省去包括機(jī)械超速飛錘、高壓備用密封油泵、隔膜閥等設(shè)備。

上汽調(diào)節(jié)保安油系統(tǒng)在每個(gè)汽門處設(shè)計(jì)了冗余的快關(guān)電磁閥和卸荷閥組，以保證在危急工況下汽門能迅速瀉油關(guān)閉。哈汽調(diào)節(jié)保安油系統(tǒng)則仍保留了在調(diào)節(jié)保安油母管上設(shè)計(jì)AST和OPC泄油通道的設(shè)計(jì)理念，由于取消了低壓保安油部分的設(shè)計(jì)，哈汽機(jī)組增設(shè)了一套獨(dú)立電超速轉(zhuǎn)速通道及配套的冗余電磁閥組跳閘模塊，保證其在轉(zhuǎn)速到達(dá)3 330 r/min時(shí)能通過該模塊泄掉安全油，引發(fā)汽輪機(jī)安全跳閘。

2 國(guó)產(chǎn)超超臨界汽輪機(jī)調(diào)試及運(yùn)行期間的典型問題及建議

2.1 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子抱死問題

由于汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)高，汽封間隙的設(shè)計(jì)值小，上汽超超臨界汽輪機(jī)要求熱態(tài)工況下軸封蒸汽溫度達(dá)到280～320℃，但輔助蒸汽往往沒有這么高的溫度，因而很多機(jī)組在高負(fù)荷跳閘后，汽輪機(jī)在盤車過程中發(fā)生轉(zhuǎn)子抱死現(xiàn)象。

對(duì)抱死的原因進(jìn)一步分析：汽輪機(jī)熱態(tài)停機(jī)時(shí)，汽封供汽溫度偏低，而汽封腔室金屬溫度較高，兩溫度之間存在較大溫差，導(dǎo)致高、中壓缸端部汽封急劇冷卻發(fā)生變形，產(chǎn)生動(dòng)靜碰摩并造成轉(zhuǎn)子抱死。根據(jù)分析提出以下防轉(zhuǎn)子抱死措施。

(1)在機(jī)組高負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)下，汽輪機(jī)汽封系統(tǒng)自密封后仍要加強(qiáng)對(duì)汽封母管蒸汽溫度的監(jiān)視，結(jié)合主機(jī)廠對(duì)于汽封供汽參數(shù)的要求，將熱態(tài)停機(jī)后的汽封供汽溫度控制在合適范圍；

(2)始終保證軸封備用汽源管路的充足疏水，避免汽封進(jìn)水，增設(shè)汽封供汽電加熱器，加強(qiáng)電加熱器狀態(tài)檢查，保證一旦汽機(jī)跳閘，汽封供汽電加熱器能夠立即啟動(dòng)、調(diào)節(jié)汽封供汽溫度；

(3)停機(jī)以后如出現(xiàn)了主軸抱死導(dǎo)致盤車無(wú)法投入的情況，可嘗試手動(dòng)盤車。若手動(dòng)盤車無(wú)法盤動(dòng)轉(zhuǎn)子，則悶缸處理，待軸封間隙恢復(fù)、能夠盤動(dòng)轉(zhuǎn)子時(shí)，進(jìn)行間歇性手動(dòng)盤轉(zhuǎn)子直軸，直至重新投入盤車；切忌強(qiáng)行盤動(dòng)轉(zhuǎn)子，以免造成轉(zhuǎn)子永久性損傷；

(4)建議設(shè)計(jì)院和主機(jī)廠考慮設(shè)計(jì)另一路高溫備用汽源，比如冷再或者主汽來(lái)汽，用以預(yù)防汽封供汽電加熱器出現(xiàn)故障、無(wú)法投運(yùn)的情況出現(xiàn)時(shí)，可以根據(jù)需要選擇溫度合適的汽封汽源。

2.2 高壓缸上下缸溫差大

東汽和哈汽的超超臨界機(jī)組高壓內(nèi)缸均采用了筒型缸結(jié)構(gòu)和紅套環(huán)密封技術(shù)。在機(jī)組啟動(dòng)、運(yùn)行和帶負(fù)荷階段，兩種機(jī)型均出現(xiàn)過上下缸溫差大的現(xiàn)象，甚至導(dǎo)致高壓內(nèi)缸變形、致使轉(zhuǎn)子在熱態(tài)停機(jī)盤車狀態(tài)下抱死的問題。

以某東汽超超臨界機(jī)組項(xiàng)目為例，汽輪機(jī)前六次啟動(dòng)過程中，在升速、空負(fù)荷、帶負(fù)荷階段，均出現(xiàn)了高壓缸上下缸溫差大的現(xiàn)象。其中，高壓內(nèi)缸內(nèi)壁上下溫差>50℃，高壓缸夾層上下溫差、高壓外缸內(nèi)壁上下溫差更大。經(jīng)分析檢查，缸溫差大的問題呈以下特點(diǎn)。

(1)由于高壓缸疏水設(shè)計(jì)不合理、疏水溫度低?，F(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)高壓缸外缸疏水設(shè)計(jì)不合理。同時(shí)高壓外缸部分疏水點(diǎn)閥后溫度未超過100℃，疏水不暢。

(2)高壓缸夾層內(nèi)蒸汽流量不均勻、變化大。在機(jī)組帶負(fù)荷期間，經(jīng)常出現(xiàn)負(fù)荷、主汽溫度穩(wěn)定的工況下，夾層上半溫度大幅度變化的現(xiàn)象，幅度接近100℃。夾層蒸汽來(lái)源主要為內(nèi)缸軸封漏汽，穩(wěn)定負(fù)荷下不應(yīng)出現(xiàn)溫度和流量大幅度變化。說明上下缸夾層內(nèi)存在其他來(lái)源的不同溫度的蒸汽，懷疑可能是高壓內(nèi)缸或與缸體相連的抽汽管道的結(jié)合面密封效果未達(dá)到設(shè)計(jì)要求，導(dǎo)致高壓內(nèi)缸相關(guān)結(jié)合面存在漏汽，進(jìn)入內(nèi)外缸夾層對(duì)汽流形成了擾動(dòng)。

(3)下補(bǔ)汽閥插管密封泄漏量過大。東汽超超臨界機(jī)組下補(bǔ)氣閥插管疏水引至高壓缸第五級(jí)下半夾層位置，解體檢查發(fā)現(xiàn)下缸補(bǔ)汽管道與內(nèi)缸密封環(huán)配合間隙標(biāo)準(zhǔn)為0.017～0.05 mm，實(shí)測(cè)配合間隙局部達(dá)到0.09 mm，補(bǔ)汽閥插入管密封環(huán)存在泄漏現(xiàn)象。查看相關(guān)歷史數(shù)據(jù)，由于第五級(jí)漏汽溫度低于正常下隔層溫度，高壓缸下補(bǔ)汽閥插管密封漏汽至下隔層，漏入下隔層的低溫蒸汽對(duì)高壓內(nèi)、外缸下部進(jìn)行冷卻，導(dǎo)致高壓缸上隔層溫度始終高于下隔層溫度。

2.3 補(bǔ)汽閥開啟導(dǎo)致1、2瓦振動(dòng)及軸向位移突跳問題

汽輪機(jī)設(shè)計(jì)補(bǔ)汽閥是為了提高機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和增強(qiáng)負(fù)荷調(diào)節(jié)能力，從調(diào)門前閥體引出的主蒸汽經(jīng)過補(bǔ)汽閥后分兩路回到高壓缸第5 級(jí)作功。

多臺(tái)上汽超超臨界汽輪機(jī)在補(bǔ)汽閥開啟后或到達(dá)一定開度時(shí)出現(xiàn)1/2瓦振動(dòng)及軸向位移突跳現(xiàn)象，嚴(yán)重影響機(jī)組的過負(fù)荷調(diào)節(jié)能力。

以某上汽超超臨界660 MW機(jī)組項(xiàng)目為例，在機(jī)組帶負(fù)荷試運(yùn)期間，補(bǔ)汽閥最大一次開至20%，此次補(bǔ)汽閥開啟的持續(xù)時(shí)間約30 min。在補(bǔ)汽閥開啟前后，軸向位移由-0.03 mm變化至0.05 mm，1瓦和2瓦振速變化均不到1 mm/s，振幅增大幅度達(dá)10～15 μm。

由這些數(shù)據(jù)來(lái)看，從補(bǔ)汽閥開啟到補(bǔ)汽閥開度達(dá)到20%的30 min內(nèi)，1瓦和2瓦振動(dòng)及軸向位移的波動(dòng)較為明顯，但仍在安全范圍之內(nèi)。結(jié)合其他上汽—西門子汽輪機(jī)的運(yùn)行狀況，基本能夠得到結(jié)論：補(bǔ)汽閥開啟后或開度達(dá)到一定值時(shí)，汽輪機(jī)會(huì)隨之產(chǎn)生汽流激振，出現(xiàn)振動(dòng)突跳現(xiàn)象，且補(bǔ)汽閥開度越小，1瓦和2瓦振動(dòng)及軸向位移的波動(dòng)幅度也就越小。

在實(shí)際調(diào)試過程中，可以在風(fēng)險(xiǎn)可控范圍內(nèi)，通過機(jī)組補(bǔ)汽閥在典型工況開度與振動(dòng)的試驗(yàn)，確定汽流激振導(dǎo)致軸瓦振動(dòng)、軸向位移突跳時(shí)的閥門開度上限，并將測(cè)試結(jié)果寫入DEH邏輯中，確保機(jī)組安全運(yùn)行。

2.4 閥門活動(dòng)試驗(yàn)過程中汽輪機(jī)跳閘問題

上汽超超臨界汽輪機(jī)調(diào)節(jié)保安油系統(tǒng)，母管上未設(shè)計(jì)AST/OPC模塊，每個(gè)閥門的安全油來(lái)源于各自的進(jìn)油母管，危急跳閘泄油功能是通過每個(gè)汽門各自設(shè)計(jì)的冗余快關(guān)電磁閥-卸荷閥模塊實(shí)現(xiàn)的。任一快關(guān)電磁閥動(dòng)作，均可使對(duì)應(yīng)閥門安全油壓消失而保證閥門快速關(guān)閉。汽輪機(jī)閥門活動(dòng)試驗(yàn)過程，分為閥門關(guān)閉和閥門恢復(fù)兩個(gè)過程。在閥門關(guān)閉過程中，閥門快關(guān)電磁閥帶電、同時(shí)模擬量指令置零，使閥門快關(guān)；隨后閥門恢復(fù)過程中，快關(guān)電磁閥恢復(fù)帶電，重新建立安全油，模擬量指令逐步恢復(fù)至試驗(yàn)前狀態(tài)。

閥門活動(dòng)試驗(yàn)導(dǎo)致機(jī)組跳閘最常見的原因是EH油壓低跳機(jī)，主要是由于閥門恢復(fù)過程中，快關(guān)電磁閥動(dòng)作后單向閥閥座未正?；刈踩蛪何唇⒌那闆r下模擬量指令開始恢復(fù)，伺服閥動(dòng)作溝通了進(jìn)油母管與泄油母管，造成EH油壓母管降低。當(dāng)EH油壓低于汽輪機(jī)跳閘保護(hù)值時(shí)，會(huì)觸發(fā)汽機(jī)EH油壓低保護(hù)動(dòng)作。

單向閥未正?；刈脑蛑饕袃蓚€(gè)方面，一方面是由于快關(guān)電磁閥的節(jié)流孔堵塞而造成的單向閥的彈簧油壓不能正常建立。另一方面，油路中的雜質(zhì)會(huì)造成單向閥卡澀，單向閥不能正?；刈?。

為了防止閥門活動(dòng)試驗(yàn)時(shí)出現(xiàn)意外，應(yīng)該定期監(jiān)視EH油油質(zhì)。試驗(yàn)時(shí)應(yīng)嚴(yán)密監(jiān)視EH油泵油壓及電機(jī)電流，防止過流，如出現(xiàn)意外情況，應(yīng)立即中斷試驗(yàn)，防止跳機(jī)。此外，也可以建立閥門防卡澀保護(hù)邏輯，當(dāng)條件觸發(fā)時(shí)，應(yīng)迅速切斷油動(dòng)機(jī)進(jìn)油，防止EH油母管油壓降低。

2.5 調(diào)閥嚴(yán)密性問題

哈汽超超臨界機(jī)組啟動(dòng)時(shí)，掛閘暖閥過程中，高中壓主汽門打開3%后，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速即開始上升，盤車脫扣；直至主汽門全關(guān)后，轉(zhuǎn)速才開始下降。

這種調(diào)閥不嚴(yán)密現(xiàn)象由于機(jī)組調(diào)閥結(jié)構(gòu)中存在卸載孔引起的。哈汽高參數(shù)超超臨界汽輪機(jī)組由于蒸汽參數(shù)高、閥門口徑大，為降低調(diào)閥開啟初始力矩，必須采用帶卸載孔結(jié)構(gòu)形式的高壓調(diào)節(jié)閥、再熱調(diào)節(jié)閥，因此在高中壓主汽門全開的工況下，高壓調(diào)節(jié)閥、再熱調(diào)節(jié)閥全關(guān)時(shí)也會(huì)有少量蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)導(dǎo)致轉(zhuǎn)速升高。

為保證此設(shè)計(jì)漏量不影響機(jī)組安全運(yùn)行，根據(jù)哈汽廠B/Z18.21.1(R1)—2017《高參數(shù)超超臨界汽輪機(jī)閥門嚴(yán)密性試驗(yàn)及甩負(fù)荷試驗(yàn)判別準(zhǔn)則》，須達(dá)到以下以下要求。

(1)在保證閥門在加工和安裝過程中符合廠家的公差范圍要求。

(2)應(yīng)定期進(jìn)行閥門嚴(yán)密性試驗(yàn)，合格標(biāo)準(zhǔn)為主再熱蒸汽溫度不低于510℃，主再熱蒸汽壓力不低于額定值50%時(shí)：主汽閥，機(jī)組定速3 000 r/min,關(guān)閉四只主汽門，經(jīng)過一段時(shí)間后，其轉(zhuǎn)速應(yīng)低于(P/P0×1 000) r/min(其中，P為實(shí)際進(jìn)汽壓力，應(yīng)不低于50%額定主蒸汽壓力；P0為額定蒸汽壓力)；調(diào)節(jié)閥，機(jī)組定速3 000 r/min,關(guān)閉四只主調(diào)節(jié)汽門，經(jīng)過一段時(shí)間后，其轉(zhuǎn)速應(yīng)降至900～1 200 r/min。

(3)機(jī)組發(fā)生甩負(fù)荷或進(jìn)行甩負(fù)荷試驗(yàn)時(shí)，滿負(fù)荷下汽輪機(jī)動(dòng)態(tài)超調(diào)量不應(yīng)大于8%，即最高飛升轉(zhuǎn)速不應(yīng)超過3240 r/min。

上汽超超臨界機(jī)組在調(diào)試期間也出現(xiàn)過類似調(diào)閥嚴(yán)密性問題。以某上汽超超臨界1 000 MW機(jī)組為例，在做機(jī)組調(diào)門嚴(yán)密性試驗(yàn)時(shí)，汽機(jī)轉(zhuǎn)速?zèng)]有下降到可接受的轉(zhuǎn)速范圍，距可接受轉(zhuǎn)速還有十幾轉(zhuǎn)的差距。這也是由于調(diào)門自身結(jié)構(gòu)中密封間隙過大，漏汽量超過設(shè)計(jì)裕度，導(dǎo)致調(diào)門嚴(yán)密性不合格。調(diào)試或運(yùn)行期間，如發(fā)現(xiàn)該問題，嚴(yán)禁進(jìn)行汽輪機(jī)甩負(fù)荷試驗(yàn)，并擇機(jī)對(duì)調(diào)閥進(jìn)行檢修。

2.6 潤(rùn)滑油泵聯(lián)啟過程中機(jī)組跳閘問題

哈汽超超臨界汽輪機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)取消了主油泵，增設(shè)了一臺(tái)交流潤(rùn)滑油泵。多臺(tái)機(jī)組在交流油泵聯(lián)啟過程中，潤(rùn)滑油母管壓力低于汽輪機(jī)潤(rùn)滑油壓低跳閘值導(dǎo)致機(jī)組跳閘。廠用電全停工況下兩臺(tái)交流油泵全停，直流油泵啟動(dòng)勵(lì)磁過程中，潤(rùn)滑油母管壓力無(wú)法滿足軸瓦油膜形成的最低要求，汽輪機(jī)斷油燒瓦風(fēng)險(xiǎn)高。

發(fā)現(xiàn)該問題后，在潤(rùn)滑油供油母管上(冷油器及濾油器后)增設(shè)了一組蓄能器，油泵聯(lián)啟過程中油壓過低的問題得以解決。

3 結(jié)語(yǔ)

三大汽輪機(jī)制造廠以提高機(jī)組熱效率為目標(biāo)，以提高機(jī)組進(jìn)汽初參數(shù)為中心思想，分別提出了各自的改造思路。本文對(duì)三大廠家的新型超超臨界機(jī)組進(jìn)行了對(duì)比，總結(jié)了各自的結(jié)構(gòu)和技術(shù)特點(diǎn)；針對(duì)國(guó)產(chǎn)超超臨界機(jī)組在調(diào)試、運(yùn)行期間出現(xiàn)的典型問題，做出了分析。對(duì)更深層次地理解和掌握國(guó)產(chǎn)新型超超臨界機(jī)組的改造思路，提高機(jī)組在調(diào)試、運(yùn)行環(huán)節(jié)的安全可靠性水平有一定積極作用。