內(nèi)缸
- 超超臨界機組高壓筒形缸結(jié)構(gòu)高溫蠕變研究
0 ℃，因此高壓內(nèi)缸的蠕變強度是設(shè)計過程中需重點關(guān)注的安全可靠性問題之一。在機組運行過程中，高壓內(nèi)缸長期處于高溫、高壓的蒸汽環(huán)境，綜合各種機械載荷及溫度載荷導致缸體以及緊固件結(jié)構(gòu)的蠕變效應(yīng)非常明顯，在結(jié)構(gòu)方案設(shè)計過程中需重點關(guān)注[1]。近年來，國內(nèi)外專家學者對內(nèi)缸的高溫蠕變特性進行了諸多研究。對于紅套環(huán)樣式的筒形缸結(jié)構(gòu)，劉東旗等[2]對內(nèi)缸強度進行了理論研究，趙仕志等[3]基于線性損傷理論，并結(jié)合L-M法建立了紅套環(huán)蠕變損傷的一般形式。胡怡豐等[4]對超超
機械工程師 2023年9期2023-09-15
- 自主核電汽輪機低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)優(yōu)化及工藝改進
組的共10個低壓內(nèi)缸來看，設(shè)計工藝性差、加工余量大、加工變形大、制造成本高、生產(chǎn)效率低是目前生產(chǎn)中存在的主要問題。就實際情況分析，有效解決這些問題需從設(shè)計和工藝兩方面同時入手，互相兼顧，并重實施。1 低壓內(nèi)缸總體結(jié)構(gòu)低壓內(nèi)缸是自主核電汽輪機的核心重要部件，在公司在制的三種機型中，通常有二至三個低壓模塊，各機型所用的低壓內(nèi)缸完全相同。圖1為電廠安裝中的首臺自主核電汽輪機。如圖1所示，該機組有一個高中壓、兩個低壓模塊。高中壓是單層缸、低壓是內(nèi)外缸結(jié)構(gòu)，低壓內(nèi)缸
中國重型裝備 2022年4期2022-10-29
- 某沖反結(jié)合低壓內(nèi)缸制造工藝研究
在了前列。其低壓內(nèi)缸采用球墨鑄鐵材質(zhì)，進汽腔室變截面型線鑄造成型，汽流效率提升。中分面采用斜面結(jié)構(gòu)，把緊性能好，漏汽損失小。內(nèi)腔采用反動式靜葉與常規(guī)隔板槽結(jié)合結(jié)構(gòu)，相對于常規(guī)沖動式內(nèi)缸，通流結(jié)構(gòu)緊湊，級數(shù)多，效率更高。結(jié)構(gòu)的大幅度調(diào)整，帶來了加工方式的變化。本文圍繞該沖反結(jié)合類型低壓內(nèi)缸的結(jié)構(gòu)特點展開，對加工過程中的關(guān)鍵技術(shù)進行了深入分析及研究。1 結(jié)構(gòu)簡介該低壓內(nèi)缸為球墨鑄鐵件，上半重約31.5 t，下半重約45 t。內(nèi)腔最大回轉(zhuǎn)直徑約φ4 070 mm
東方汽輪機 2022年3期2022-10-27
- 抽真空對獨立外缸低壓模塊端汽封間隙的影響分析
已經(jīng)拋棄原來低壓內(nèi)缸落在外缸上的傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)，而采用軸承直接落地或低壓內(nèi)缸落地結(jié)構(gòu)。其目的均是將跟通流間隙關(guān)系密切的部件與低壓外缸脫離，減小真空的影響[1-4]。本文分析的某獨立外缸結(jié)構(gòu)的低壓模塊就是內(nèi)缸落地的典型結(jié)構(gòu)。該機型以其高效性及穩(wěn)定性得到用戶的廣泛青睞，是我國1 000 MW級核電汽輪機領(lǐng)域的主力機型。但大修時發(fā)現(xiàn)軸徑、低壓端汽封底部有磨損現(xiàn)象。汽封碰磨是汽輪機運行過程中發(fā)生的常見問題[5-7]，甚至新投運機組適當?shù)呐瞿ヒ彩潜ＷC機組高效性的慣?，F(xiàn)象。
熱力發(fā)電 2022年8期2022-08-31
- 超超臨界汽輪機紅套環(huán)高壓內(nèi)缸密封性研究
數(shù)采用紅套環(huán)筒型內(nèi)缸切向進氣。這種結(jié)構(gòu)壁薄、緊湊、受力均勻以及熱應(yīng)力小，能避免缸體在運行中出現(xiàn)扭曲問題。因高壓內(nèi)缸長期處于高溫、高壓蒸汽環(huán)境，導致高壓內(nèi)缸產(chǎn)生高溫蠕變應(yīng)力、蠕變應(yīng)變，需要降低高壓內(nèi)缸的蠕變斷裂韌性[2]。近年來，國內(nèi)外諸多學者對汽輪機高壓內(nèi)缸進行了密封性、強度分析等研究。例如，文獻[3-5]對紅套環(huán)高壓內(nèi)缸蠕變強度及密封性進行了理論分析。但是，隨著機組運行持續(xù)時間逐漸變長，高壓內(nèi)缸密封效果逐漸下降，需要通過有效的分析手段進行優(yōu)化設(shè)計。與傳統(tǒng)
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2022年7期2022-08-24
- 汽輪機低壓汽封異常磨損分析及優(yōu)化
軸承箱上， 低壓內(nèi)缸通過貓爪搭在低壓外缸上， 低壓外缸落在汽輪機基礎(chǔ)上。 這種低壓缸設(shè)計結(jié)構(gòu)，使得低壓轉(zhuǎn)子中心標高穩(wěn)定， 不會因低壓缸真空的變化而變化。 但靜子部件在進、 排汽溫度發(fā)生頻繁快速變化容易產(chǎn)生變形， 以貓爪為起始基準的上抬或翹曲。 主要出現(xiàn)在為適應(yīng)目前電力發(fā)展需要的調(diào)峰機組。 針對后續(xù)越來越多的機組參與快速調(diào)峰運行，故有必要針對此類變形進行分析[4]。這類機組正常運行期間軸振水平良好， 但機組啟停頻繁且變工況運行多， 再加上如低壓缸運行參數(shù)較高
東方汽輪機 2022年1期2022-04-13
- 新型300 MW汽輪機低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)分析及計算
平。2 新型低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)特點分析某300 MW汽輪機低壓內(nèi)缸見圖1，其主要采用隔板套分段焊接成型的方式，該方式焊接工作量大、生產(chǎn)成本高。圖1 原300 MW低壓內(nèi)缸鑒于原低壓內(nèi)缸生產(chǎn)成本高等不利因素，結(jié)合當前機組改造市場的需求，新型300 MW低壓內(nèi)缸見圖2。圖2 新型300 MW低壓內(nèi)缸其結(jié)構(gòu)主要特點如下：（1）采用鑄焊結(jié)合的方式，低壓進汽蝸殼和低壓末級隔板套鑄造成型，與內(nèi)缸壁拼焊成一體。（2）內(nèi)缸采用裝配式結(jié)構(gòu)，汽機側(cè)和電機測分別裝配隔板套。由于上述新
東方汽輪機 2021年4期2022-01-18
- 600MW亞臨界汽輪機順序閥切換解決方案研究與應(yīng)用
種優(yōu)化發(fā)展。高壓內(nèi)缸與噴嘴室采用浮動定位設(shè)計，噴嘴室采用壓塊水平支撐于內(nèi)缸上，采用計算驗證的間隙值（0.56±0.05），其膨脹間隙確保噴嘴在內(nèi)缸中允許一定程度的自由移動。內(nèi)缸與噴嘴室的軸向定位鍵確保噴嘴與內(nèi)缸的軸向相對位置。簡單的說，當在機組冷態(tài)、啟動、變負荷、停機過程中，噴嘴與內(nèi)缸的相對位置都會根據(jù)實際的運行方式發(fā)生變化，因為不同的閥序溫差而讓其自由膨脹，從而不會受到內(nèi)缸限制。此設(shè)計允許一定的高壓內(nèi)缸與噴嘴室因溫度不同或溫差過大而導致的部件之間的脹差的
電力設(shè)備管理 2021年12期2021-12-30
- 某型應(yīng)急能源系統(tǒng)收放作動裝置聯(lián)合仿真
機械解鎖。隨后，內(nèi)缸在展開彈簧的預(yù)壓縮力作用下，克服艙門阻力、作用在艙門上的氣動力及摩擦力等向左移動伸出。內(nèi)缸與活塞桿之間的腔體V1體積不斷減小，其間的油液通過活塞桿壁上的阻尼孔系和回收控制閥等結(jié)構(gòu)排放到液壓系統(tǒng)的低壓油路中；內(nèi)缸無桿腔V2和外缸與活塞桿之間的腔體V3體積不斷增大，低壓油路中的油液流入V2和V3腔體進行補充[10]。在裝置展開末程，隨著活塞桿壁上阻尼孔系流通面積的逐漸減少，內(nèi)缸與活塞桿腔體內(nèi)油液排油阻尼不斷增大，同時展開彈簧彈力減弱，使展開
液壓與氣動 2021年12期2021-12-16
- 汽輪機內(nèi)缸法蘭結(jié)合面張口原因探究
，重點探討汽輪機內(nèi)缸法蘭結(jié)合面張口問題。針對該問題，從力學模型構(gòu)建、應(yīng)力計算等方面分析原因，掌握出現(xiàn)法蘭結(jié)合面張口的形成條件，并提出了相應(yīng)的解決建議。制定針對法蘭結(jié)合面張口問題的解決方案，希望能夠從根本上解決張口問題，提高汽輪機運行效率。[關(guān)鍵詞]汽輪機;內(nèi)缸;法蘭結(jié)合面;張口[中圖分類號]TK267 [文獻標志碼]A [文章編號]2095–6487（2021）07–00–02Exploring the Reasons for the Opening of
今日自動化 2021年7期2021-09-16
- 典型300 MW亞臨界機組沖動式汽輪機反動式改造
壓力級，采用整體內(nèi)缸結(jié)構(gòu)，隔板直接裝在高壓內(nèi)缸上；中壓缸通流部分為6個壓力級，分別裝在2個隔板套上；低壓缸通流部分為每缸有6個壓力級，隔板裝在低壓內(nèi)缸上，低壓內(nèi)外缸為鋼板焊接結(jié)構(gòu)。機組有8級回熱，包括3臺高壓加熱器、1臺除氧器和4臺低壓加熱器。該汽輪機為目前國內(nèi)在役的較為典型的沖動式汽輪機。圖1 原設(shè)計的汽輪機剖面2 汽輪機設(shè)計技術(shù)比較根據(jù)汽輪機設(shè)計，目前有沖動式和反動式[4]，沖動式和反動式汽輪機的技術(shù)比較見表1。同類型反動式汽輪機的綜合性能優(yōu)于沖動式，
發(fā)電設(shè)備 2021年3期2021-08-04
- 新一代通流技術(shù)在自備電廠300MW汽輪機的改造應(yīng)用
案為：更換高中壓內(nèi)缸+低壓內(nèi)缸+高壓噴嘴組+高中壓轉(zhuǎn)子+低壓轉(zhuǎn)子+高、中、低壓各級動葉+高、中、低壓各級隔板及靜葉+汽封、軸封等。2.1 配汽優(yōu)化技術(shù)為適應(yīng)自備電廠負荷要求，進一步挖掘部分負荷經(jīng)濟性，采用基于調(diào)節(jié)級靜葉角度分組差異化的新型噴嘴配汽方式。圖 1 優(yōu)化前圖 2 優(yōu)化后2.2 高效調(diào)節(jié)級級段優(yōu)化技術(shù)由于制造工藝的改進及機組轉(zhuǎn)自備后調(diào)峰要求的改變，調(diào)節(jié)級帶大負荷同時快速響應(yīng)的設(shè)計成為自備電廠節(jié)能提效的阻礙。此次改造采用東汽先進的基礎(chǔ)葉型，對進汽腔室
科技經(jīng)濟導刊 2021年10期2021-04-22
- 汽輪機360°蝸殼進汽低壓內(nèi)缸強度分析
越來越重要。低壓內(nèi)缸是汽輪機組的重要部件之一，低壓內(nèi)缸設(shè)計的好壞與否，會直接影響到汽輪機組的安全穩(wěn)定運行，并對汽輪機組的效率有著非常重要的影響。一般大功率的汽輪機組低壓內(nèi)缸是鋼板件焊接結(jié)構(gòu)。焊接過程中會使低壓內(nèi)缸產(chǎn)生變形而導致中分面漏汽，而且鋼板件焊接在一起，剛度較差。低壓進汽處蒸汽流動是從上直接往下，蒸汽的漩渦大、損失較大；出口不均勻，不利于下游通流的問題。文獻[1]～文獻[3]對焊接式低壓內(nèi)缸采用有限元法對強度密封性能進行了全面系統(tǒng)的分析研究。本文在前
機械工程師 2021年4期2021-04-19
- 300 MW 反動式改造汽輪機徑向通流間隙計算
中壓外缸、 高壓內(nèi)缸、中壓內(nèi)缸、 中壓隔板套等組成， 其中高壓為I+12級， 中壓為11 級， 均為反動式結(jié)構(gòu)。圖1 高中壓模塊該機組動葉葉頂、 靜葉圍帶處均為錯齒汽封，如圖2 所示。 根據(jù)相關(guān)文獻研究， 對于300 MW的某汽輪機， 徑向通流間隙每增大0.1 mm， 其效率將下降0.11%～0.17%， 這說明漏汽損失是影響機組經(jīng)濟性的重要因素。圖2 反動式葉片結(jié)構(gòu)本文所列300 MW 汽輪機動葉頂部和汽封齒間留有間隙， 因前后存在壓差， 使得一部分蒸汽
東方汽輪機 2021年1期2021-04-17
- 某汽輪機振動大及低壓內(nèi)缸裂紋原因分析與處理
機組振動大、低壓內(nèi)缸裂紋的情況，嚴重影響機組安全運行。本文從該機組運行情況、低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)設(shè)計等方面進行了分析，分析了該項目低壓內(nèi)缸產(chǎn)生裂紋的原因，并制定了相應(yīng)的處理措施。1 問題描述該機組為某公司設(shè)計生產(chǎn)的2×400 MW燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)，汽輪機型號LC/150/94-11.01/1.0/566/566。燃氣輪機和汽輪機為同軸布置，其布置方式如圖1所示。圖1 機組布置該機組于2015年5月投運，在2018年2號機組C修期間發(fā)現(xiàn)低壓內(nèi)缸上半進汽口位置進汽面
機械工程師 2021年1期2021-01-22
- 大功率汽輪機低壓內(nèi)缸加工技術(shù)現(xiàn)狀及改進方向初探
核電汽輪機低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)發(fā)生了較大變化， 對傳統(tǒng)、 非落地支撐結(jié)構(gòu)火電汽輪機低壓內(nèi)缸而言， 最大的變化之一是中分面法蘭原為整體結(jié)構(gòu)現(xiàn)為級間分段結(jié)構(gòu)。還有就是一些新機型正逐漸采用落地支撐結(jié)構(gòu)低壓內(nèi)缸， 最典型的是公司660 MW 超超臨界汽輪機和CAP1400 核電汽輪機低壓內(nèi)缸， 這種全新支撐結(jié)構(gòu)的低壓內(nèi)缸與以往直接通過外缸支撐的相比有很大不同， 要么中分面法蘭級間斷開， 支點軸向尺寸大幅增加； 要么支點橫向（徑向）尺寸大幅增加。 公司震后重建購置的部分靜
東方汽輪機 2020年4期2021-01-18
- 100 MW 級反動式高壓內(nèi)缸制造工藝流程探究
溫亞臨界機組高壓內(nèi)缸的制造流程來探討制造成本及效率問題。1 100 MW 級反動式高壓內(nèi)缸的結(jié)構(gòu)特點100 MW 級超高溫亞臨界機組采用高壓、 低壓及后缸三缸結(jié)構(gòu)， 高低壓部分均為雙層缸結(jié)構(gòu)，采用反動式通流技術(shù)。 從電廠運行情況以及理論推算反動式通流技術(shù)在額定工況下氣耗相比沖動式通流技術(shù)低8%～10%， 且熱能轉(zhuǎn)換更加充分、熱利用率更高， 被廣泛應(yīng)用于鋼鐵、 建材、 化工行業(yè)。與常規(guī)沖動式機組不同， 此類機組均采用反動式汽輪機技術(shù)設(shè)計。 在相同的蒸汽參數(shù)和
東方汽輪機 2020年4期2021-01-18
- 阿爾斯通640MW 汽輪機低壓缸通流間隙調(diào)整方法
缸為雙層缸結(jié)構(gòu)，內(nèi)缸分上下半缸，水平中分面采用法蘭設(shè)計，存在外張口（如圖1），收緊螺栓后張口消失（如圖2），同時內(nèi)表面由橢圓形變?yōu)閳A形。缸內(nèi)無隔板，靜葉柵直接安裝在內(nèi)缸槽道內(nèi)，通流部分的汽封設(shè)計簡單，使用J 形汽封片嵌在內(nèi)缸和轉(zhuǎn)子的汽封槽內(nèi)，所以各級通流間隙總值不可調(diào)整，只能調(diào)整水平、垂直方向間隙的分配情況。各級軸向通流間隙通過改變內(nèi)缸軸向位置進行調(diào)整，確定低壓內(nèi)缸與低壓轉(zhuǎn)子相對位置后，軸向通流間隙隨之確定。本文主要討論徑向通流間隙的調(diào)整方法。圖1 未緊螺
價值工程 2020年33期2020-12-22
- 巧用便攜設(shè)備實現(xiàn)汽缸補充加工
在中壓外缸及中壓內(nèi)缸上進行補充開孔，裝入冷卻蒸汽插管，將外部冷卻蒸汽通過插管引入缸內(nèi)。由于插管需要穿過中壓外缸及中壓內(nèi)缸等2 層缸體，對于開孔精度有著很高的要求，必須同心，否則插管將無法安裝，如圖1 所示。2 難點分析及處理過程2.1 難點分析以上工程問題最大的技術(shù)難點是保證內(nèi)缸與外缸進汽口的同心度及內(nèi)缸進汽口的位置度：一方面是裝配的需要，不同心將導致插管無法安裝；另一方面是結(jié)構(gòu)所限，內(nèi)缸開孔稍有偏差，將導致與孔相鄰的進汽腔室及汽封圈槽壁厚超差。故原本計劃
機械工程師 2020年9期2020-09-23
- 汽輪機熱力性能診斷及改造
用新型高中壓整體內(nèi)缸、多級小焓降葉型、裝配式噴嘴組及隔板、新型專利汽封配合“小間隙啟動方式”、新型360°蝸殼進汽式鑄造低壓內(nèi)缸以及新型聯(lián)通管等措施對機組進行全面通流改造。機組改造后效率得到了顯著提高，同時降低煤耗，具有很好的推廣價值。關(guān)鍵詞：改造;整體內(nèi)缸;小焓降葉型;專利汽封;小間隙啟動;蝸殼;效率;煤耗0 ?引言汽輪機發(fā)電已經(jīng)歷了一百多年的發(fā)展歷史。目前世界上80%以上的電能由火電和核電汽輪機組提供，在各種發(fā)電設(shè)備中占主導地位。盡管蒸汽、燃氣聯(lián)合循環(huán)
內(nèi)燃機與配件 2020年6期2020-09-10
- 百萬千瓦級核電汽輪機轉(zhuǎn)子安裝與調(diào)整控制探討
場安裝時只要保證內(nèi)缸相對于轉(zhuǎn)子的位置正確，內(nèi)部套相對于轉(zhuǎn)子的位置就是正確的。因此，采用何種方式確保汽輪機內(nèi)缸相對于轉(zhuǎn)子位置正確便成為轉(zhuǎn)子安裝的關(guān)鍵問題。2 百萬千瓦級核電汽輪機轉(zhuǎn)子安裝和調(diào)整方法2.1 軸承箱和缸體采用真轉(zhuǎn)子找中心由于測量過程中鋼絲的擾度，鋼絲的晃動以及測量人員的操作對測量結(jié)果的影響很大，加之百萬千瓦級核電汽輪機組缸體及軸承箱尺寸較普通機組大得多，如再采用拉鋼絲找中心的方法，不僅測量難度大并且測量精度難以保證。因此，該核電工程在缸體和軸承箱
商品與質(zhì)量 2019年7期2019-12-19
- 簡論西門子SST6-5000汽輪機汽封間隙調(diào)整工藝
.00m，其低壓內(nèi)缸貓爪承重在兩側(cè)的軸承箱探出的支撐臂上，低壓外缸由凝汽器剛性支撐。在汽封間隙調(diào)整工序，使用常規(guī)方案，不論壓膠布或鉛絲，都需要反復吊裝轉(zhuǎn)子，通常為十次左右，轉(zhuǎn)子吊裝機組通常使用汽機房行車完成，但該機型為露天布置，低壓轉(zhuǎn)子重65t，吊裝機械為600t履帶吊，機械租賃費用昂貴，且履帶吊反復吊裝轉(zhuǎn)子穩(wěn)定性差，施工風險極高。2 汽封間隙測量工藝實施由于以上兩類問題，結(jié)合沙特吉贊項目安裝的實際情況，現(xiàn)場制定合理的汽封間隙測量調(diào)整方案，減少轉(zhuǎn)子吊裝次數(shù)
電力設(shè)備管理 2018年12期2018-12-27
- 1000MW汽輪機高壓內(nèi)缸硬質(zhì)合金堆焊技術(shù)的運用
時間的使用，高壓內(nèi)缸和密封環(huán)之間很容易產(chǎn)生磨損的現(xiàn)象，影響1000MW汽輪機的穩(wěn)定性。因此，為保證其穩(wěn)定性，需要在密封面上設(shè)置相應(yīng)的堆焊耐磨層，同時為保證密封面堆焊耐磨層的質(zhì)量，主要是采用硬質(zhì)合金堆焊技術(shù)實現(xiàn)工藝目標。因此在實施焊接技術(shù)時，一定要了解焊接技術(shù)工藝的相關(guān)內(nèi)容，采取合理的焊接工藝和方式，保證1000MW汽輪機高壓內(nèi)缸硬質(zhì)合金堆焊技術(shù)實施的質(zhì)量，最大程度地保證1000MW汽輪機運行的綜合效益。1 硬質(zhì)合金分析硬質(zhì)合金主要是由硬質(zhì)化合物的粘結(jié)金屬，
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年11期2018-12-20
- 山東某電廠汽輪機節(jié)能與經(jīng)濟性比較分析
，由單個軸、三個內(nèi)缸以及四個排汽管道組成的中間型再熱式汽輪機組系統(tǒng)。當該機組處于VWO的工況時，其功率最高可以達到674MW左右，機組的連續(xù)出力最高也能到650MW，因此該機組可輸出的額定功率可達600MW。機組的主蒸汽閥門額定蒸汽壓力是24MPa，背壓的設(shè)計值為5.0kPa，主管道蒸汽和再熱循環(huán)蒸汽都是560℃。1.1 主體存在問題及改進措施該型汽輪機本體存在的問題主要是機組系統(tǒng)中高壓、低壓以及中壓內(nèi)缸的缸效率值都比較低，同時機組系統(tǒng)中的第五及第六段抽氣
山東工業(yè)技術(shù) 2018年1期2018-11-29
- 超臨界600 MW機組汽輪機升參數(shù)改造
術(shù)落后，導致低壓內(nèi)缸變形；(6)高壓內(nèi)缸材料檔次低，易造成內(nèi)張口，缸內(nèi)內(nèi)漏嚴重；(7)中壓葉輪冷卻蒸汽、平衡孔、高壓缸排汽通風閥、事故排放閥等存在內(nèi)漏。2015年底改造前，采用ASME標準對該機組進行的高精度性能試驗結(jié)果顯示：3臺汽輪機在600 MW工況下的熱耗率均為7 950 kJ/(kW·h)左右，與目前國內(nèi)同型汽輪機先進水平相比，相差350 kJ/(kW·h)以上。2 改造方案現(xiàn)代大功率汽輪機采用的高壓配汽方式主要有噴嘴配汽(有調(diào)節(jié)級)和節(jié)流配汽(無
發(fā)電設(shè)備 2018年5期2018-10-09
- 東汽低壓缸焊接工藝
低壓缸分為外缸、內(nèi)缸、內(nèi)缸隔熱板等幾部分，內(nèi)缸分為上半和下半，是該機組中結(jié)構(gòu)最復雜的部件，對焊接外觀和內(nèi)在質(zhì)量要求都較高，焊接難度非常大，極易產(chǎn)生變形。因此，為了控制變形注意以下兩點：①分析總結(jié)易變性的原因，并制定總體組焊順序，降低各種變形因素。②焊接作業(yè)時要嚴格按照焊接參數(shù)和預(yù)熱溫度執(zhí)行。2. 技術(shù)難點低壓內(nèi)缸上半和下半現(xiàn)場施工情況如圖1、圖2所示。由圖可知，汽輪機低壓內(nèi)缸具有以下特點：①整體結(jié)構(gòu)復雜緊湊。②內(nèi)部空間位置狹小。③剛性大，焊接時容易產(chǎn)生應(yīng)力
金屬加工(熱加工) 2018年9期2018-10-08
- 啟停運行工況下超超臨界機組高壓缸平衡活塞區(qū)域結(jié)構(gòu)強度與間隙變化分析
輪機高壓缸轉(zhuǎn)子、內(nèi)缸在啟停過程中熱力耦合變形進行了研究。Jarmowski等[4-5]對汽輪機轉(zhuǎn)子循環(huán)啟停工況條件下的塑性變形及壽命評估進行了研究。Ji等[6]研究了汽輪機轉(zhuǎn)子啟動過程熱應(yīng)力，并對啟動參數(shù)進行了優(yōu)化。喻超等[7-8]對超超臨界機組高壓內(nèi)缸、閥門蠕變強度進行數(shù)值研究分析。Banaszkiewicz等[9-11]對汽輪機高壓缸高溫蠕變變形、斷裂強度進行有限元計算，并與實際材料、機組運行數(shù)據(jù)進行對比分析。上述文獻的研究對象往往選擇機組單一部件，并
動力工程學報 2018年9期2018-09-27
- 1400 MW等級半轉(zhuǎn)速核電汽輪機低壓內(nèi)缸制造技術(shù)
重要部件，其低壓內(nèi)缸具有結(jié)構(gòu)尺寸大、加工要求高、制造難度大等特點。本文將圍繞該低壓內(nèi)缸的制造展開，并對加工環(huán)節(jié)中的關(guān)鍵技術(shù)進行深入分析和總結(jié)。1 低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)特點東汽1400 MW等級半轉(zhuǎn)速核電汽輪機低壓通流采用雙流對稱布置，其內(nèi)缸通過兩側(cè)支撐裝置與支撐臂的連接實現(xiàn)落地支撐，見圖1。因此，該低壓內(nèi)缸包括內(nèi)缸本體和兩側(cè)支撐裝置，其中支撐裝置連接于低壓內(nèi)缸下半兩側(cè)，其與內(nèi)缸本體為裝配式結(jié)構(gòu)。圖1 低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)圖1400 MW核電汽輪機低壓內(nèi)缸是公司目前加工尺寸
東方汽輪機 2018年2期2018-07-03
- 東方超臨界600 MW汽輪機通流改造及性能評價
術(shù)落后，導致低壓內(nèi)缸變形；（6）高壓內(nèi)缸材料檔次低，易造成內(nèi)張口，缸內(nèi)內(nèi)漏嚴重；（7）中壓葉輪冷卻蒸汽、平衡孔、高排通風閥、事故排放閥等存在內(nèi)漏。2 改造方案根據(jù)改造前機組實際情況，綜合考慮機組負荷率，經(jīng)各方論證，華潤常熟#2機通流改造采用無調(diào)節(jié)級、不更換高中壓外缸及高壓閥組、主蒸汽溫度恢復至566℃的沖動式改造方案。改造后汽輪機型號N650-24.2/566/566，額定負荷650 MW,主蒸汽溫度由538℃提升至566℃，主蒸汽壓力、再熱蒸汽壓力維持不
東方汽輪機 2018年2期2018-07-03
- 汽輪機紅套環(huán)筒形高壓內(nèi)缸設(shè)計制造與檢修的技術(shù)研究
用紅套環(huán)筒形高壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)的汽輪機。超超臨界汽輪機的主蒸汽壓力達到28～35 MPa時，高壓內(nèi)缸中分面法蘭的高溫螺栓強度很難滿足現(xiàn)有汽輪機設(shè)計規(guī)范的要求。采用對稱圓筒形結(jié)構(gòu)的紅套環(huán)高壓內(nèi)缸后，其溫度場分布均勻，熱應(yīng)力較小，便于快速起動和變工況。從2013年起，東方電氣集團東方汽輪機有限公司與哈爾濱汽輪機廠有限責任公司研制的主蒸汽壓力在28 MPa及以上的660 MW和1 000 MW超超臨界汽輪機采用帶有紅套環(huán)的筒形高壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)。國內(nèi)自主研制汽輪機紅套環(huán)筒形
動力工程學報 2018年3期2018-03-27
- 某超臨界660MW汽輪機組改造
用新型高中壓整體內(nèi)缸、多級小焓降葉型、裝配式噴嘴組及隔板、新型專利汽封配合“小間隙啟動方式”、新型360°蝸殼進汽式鑄造低壓內(nèi)缸以及新型聯(lián)通管等措施對機組進行全面通流改造。機組改造后效率得到了顯著提高，同時降低煤耗，節(jié)約電廠運行成本。關(guān)鍵詞：改造；整體內(nèi)缸；小焓降葉型；專利汽封；小間隙啟動；蝸殼；效率；煤耗DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.09.1901 前言某660MW汽輪機為超臨界、一次中間再熱、三缸四排汽、單軸、凝
山東工業(yè)技術(shù) 2017年9期2017-05-16
- 高溫氣冷堆汽輪機低壓缸裝配變形的分析*
變形較大，且低壓內(nèi)缸下半中間向上凸，兩側(cè)向下凹。通過分析，可以指導低壓缸裝配工作，降低制造成本，縮短制造周期，提高產(chǎn)品質(zhì)量。上海汽輪機廠研發(fā)的高溫氣冷堆汽輪機低壓缸[1]為薄壁零件（尺寸大，剛性差）[2]，裝配中在重力、接觸變形等綜合作用下易產(chǎn)生變形[3-4]，采用常規(guī)的裝配測量工藝方法難以對裝配誤差進行控制[5]，且制造成本大、周期長。針對這一情況，筆者基于有限元分析與仿真技術(shù)[6-10]，應(yīng)用UG軟件對低壓缸進行實體造型，應(yīng)用Hypermesh軟件對低
裝備機械 2017年1期2017-05-15
- 660MW超超臨界機組汽輪機缸體變形分析及處理
層缸在機組運行時內(nèi)缸和外缸之間有蒸汽流動，使得每層汽缸的內(nèi)、外壁之間的壓力差和溫度差相應(yīng)減小，因此外缸得到冷卻，使得外缸汽溫降低，同時可減少制造高中壓缸昂貴的材料費用。但是，由于高中壓內(nèi)缸厚度相對較薄，機組在制造、安裝及運行中不能得到較好地控制極易發(fā)生缸體變形問題。若缸體發(fā)生變形將影響動靜間隙，這種情況下極易造成轉(zhuǎn)子碰摩，對機組安全穩(wěn)定運行形成較大威脅。因此，找到影響缸體變形的原因并采取相應(yīng)的措施，對保障機組的安全性、經(jīng)濟性運行具有十分重要的意義。1機組概
科教導刊·電子版 2016年34期2017-04-24
- 300MW火電汽輪機低壓缸體加工工藝探討
壓隔板套、中高壓內(nèi)缸、葉片配裝、中高壓隔板、轉(zhuǎn)子裝配等設(shè)備構(gòu)成的。隨著工業(yè)技術(shù)的不斷發(fā)展，使得汽輪機結(jié)構(gòu)出現(xiàn)較大的變化。大機組多采用高中壓合缸的結(jié)構(gòu)，高中壓轉(zhuǎn)子主要采用一根轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)，高中低壓轉(zhuǎn)子則采取整體焊接的結(jié)構(gòu)，軸承較多的部位則采用了可傾瓦結(jié)構(gòu)。目前世界各國都在研發(fā)大容量、高參數(shù)的汽輪機，例如俄羅斯正在研發(fā)的2000MW汽輪機；日本正在研發(fā)一種新型材料，若成功研發(fā)則能夠?qū)崿F(xiàn)高中低壓轉(zhuǎn)子一體化。低壓缸是汽輪機的重要部件，能夠?qū)⒄羝臒崮苻D(zhuǎn)變?yōu)闄C械能，同
商情 2017年6期2017-04-18
- 上汽1 000 MW汽輪機組缸漲問題分析與解決措施
壓外缸與二只低壓內(nèi)缸向電端膨脹。因此，這樣的滑銷系統(tǒng)在運行中通流部分動靜之間的差脹比較小，有利于機組快速啟動及變負荷適應(yīng)能力。1.2 機組滑銷系統(tǒng)的構(gòu)成（1）汽輪機由汽缸導向裝置軸向和徑向固定汽輪機的高壓、中壓缸汽缸徑向?qū)颍ㄖ行膶颍┦怯蓪χ墟I來徑向定位的（立銷）。對中鍵裝于軸承座、底板或者汽缸貓爪中的導向螺栓中。如圖2所示。圖1 1000MW汽輪機組滑銷系統(tǒng)示意（2）高壓、中壓缸的軸向?qū)蚋邏?、中壓缸的軸向?qū)蛴啥鄠€零件組成的配合鍵，包含了滑塊、金屬板
上海節(jié)能 2017年1期2017-02-13
- 百萬千瓦級超超臨界汽輪機低壓缸加工技術(shù)的探討*
組低壓部分由低壓內(nèi)缸和低壓外缸構(gòu)成，低壓內(nèi)缸為上下半對稱雙流結(jié)構(gòu)，低壓外缸由汽缸前端板、后端板、側(cè)板及低壓外缸上半等部分組成。低壓缸(圖1)外形尺寸龐大，加工有一定困難[1]。1 低壓內(nèi)缸工藝難點分析與方案確定1.1 低壓內(nèi)缸增加粗車拼缸引導銷玉環(huán)機組低壓內(nèi)缸外形尺寸龐大，上半體積為圖1 1000MW超超臨界汽輪機組低壓缸結(jié)構(gòu)圖6890mm×4777.5mm×3800mm，下半體積為6890mm×6470mm×3285mm，拼合后體積為6890mm×647
上海電氣技術(shù) 2016年3期2016-12-28
- 超臨界汽輪機紅套環(huán)高壓內(nèi)缸開裂的強度有限元分析及運行對策
汽輪機紅套環(huán)高壓內(nèi)缸開裂的強度有限元分析及運行對策鄧志成， 史進淵(上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計研究院，上海 200240)介紹了某型號超臨界汽輪機紅套環(huán)高壓內(nèi)缸強度有限元分析方法，對紅套環(huán)高壓內(nèi)缸額定負荷穩(wěn)態(tài)工況以及冷態(tài)啟動、溫態(tài)啟動、熱態(tài)啟動和極熱態(tài)啟動等瞬態(tài)工況進行了強度計算與分析，得出了紅套環(huán)高壓內(nèi)缸額定負荷穩(wěn)態(tài)工況和瞬態(tài)工況下的溫度場分布和最大應(yīng)力比，并提出了該汽輪機的優(yōu)化運行措施.結(jié)果表明：紅套環(huán)高壓內(nèi)缸開裂部位瞬態(tài)工況下的應(yīng)力過大是產(chǎn)生裂紋的主要原因
動力工程學報 2016年12期2016-12-23
- HD1080A-1T低壓模塊垂直法蘭面錐銷孔鉆鉸分析與解決方案
箱、導流錐與低壓內(nèi)缸接配在一起，低壓內(nèi)缸支撐由低壓軸承箱座落在基礎(chǔ)上支撐。導流錐與低壓內(nèi)缸垂直法蘭面是由一圈螺栓把緊，另有4個定位錐銷進行定位，避免安裝、運行時內(nèi)缸與軸承座中心跑偏。這4個定位銷在裝配時進行鉆鉸，由于空間狹小，常規(guī)鉆鉸工具無法鉆鉸，在裝配工藝中這是一個難點。通過攻關(guān)很好地解決了該難題，下面具體就這個問題進行論述。總裝時先吊入內(nèi)缸和錐體進行調(diào)整，在調(diào)整好水平、找準中心后，把緊下半垂直法蘭面螺栓，扣合缸體上半，在消除內(nèi)缸軸向錯位、上下半找好中心
裝備制造技術(shù) 2016年10期2016-12-13
- 660MW超超臨界蒸汽輪機高壓內(nèi)缸的工藝研發(fā)
臨界蒸汽輪機高壓內(nèi)缸的工藝研發(fā)楊建，程亞軍，李瑩（共享鑄鋼有限公司，寧夏銀川750021）介紹了一種超超臨界蒸汽輪機高壓內(nèi)缸鑄鋼件的鑄造工藝設(shè)計。根據(jù)此內(nèi)缸壁厚大的結(jié)構(gòu)特點，在鑄件內(nèi)部設(shè)置“C”型補貼、明冒口，在鑄件側(cè)面設(shè)計冷鐵，以確保鑄件的順序凝固。建立鑄件的三維實體模型，運用MAGMA鑄造模擬軟件進行鑄件凝固過程模擬。模擬結(jié)果表明，缺陷全部處在冒口中，實現(xiàn)了順序凝固，消除了鑄件內(nèi)部鑄造缺陷，獲得了合理的鑄造工藝方案。高壓內(nèi)缸；超超臨界機組；數(shù)值模擬超超
鑄造設(shè)備與工藝 2016年4期2016-11-17
- 高效核電汽輪機高壓模塊結(jié)構(gòu)強度的研究
、高壓閥殼和高壓內(nèi)缸在穩(wěn)態(tài)額定工況和冷態(tài)啟動工況的溫度場和應(yīng)力場進行了計算校核，對強度不合格的部件進行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化。結(jié)果表明：經(jīng)過結(jié)構(gòu)優(yōu)化改進后，高效核電汽輪機高壓模塊結(jié)構(gòu)強度設(shè)計合格。核電汽輪機； 高壓模塊； 有限元； 結(jié)構(gòu)強度我國現(xiàn)有的核電汽輪機大部分為飽和蒸汽汽輪機，與常規(guī)火電汽輪機相比，飽和蒸汽核電汽輪機的主蒸汽參數(shù)和相對內(nèi)效率都比較低，建造成本也比較高。某型號核電機組汽輪機的高壓進汽采用過熱蒸汽，進汽溫度達到566 ℃，與飽和蒸汽核電汽輪機相比，具
發(fā)電設(shè)備 2016年4期2016-09-28
- 660 MW汽輪機組國內(nèi)大修方案分析
高壓缸由外缸和內(nèi)缸組成，外缸為筒型缸結(jié)構(gòu)，內(nèi)缸由左右兩半缸組成，兩半內(nèi)缸用高壓螺栓緊固在一起整體穿入筒型高壓外缸內(nèi)。高壓缸在排汽側(cè)內(nèi)外缸體之間采用“I”型密封環(huán)結(jié)構(gòu)，進汽側(cè)內(nèi)外缸之間采用“U”型環(huán)密封結(jié)構(gòu)。高壓內(nèi)缸由設(shè)置在高壓內(nèi)外缸之間進汽端和排汽端的滑銷(平行鍵)支撐，在進汽側(cè)用一個大端蓋將內(nèi)缸軸向固定在外缸中(見圖1)。圖1 高壓缸剖面b. 高壓外缸左右側(cè)各設(shè)置一個由高壓截止閥和高壓調(diào)節(jié)閥組成的聯(lián)合閥門組，聯(lián)合閥門組與高壓外缸為整體鑄造。新蒸汽由外缸
河北電力技術(shù) 2015年1期2016-01-14
- 600 MW亞臨界汽輪機抽汽溫度偏高的治理方案
溫現(xiàn)象，指出低壓內(nèi)缸水平中分面變形產(chǎn)生內(nèi)張口引起低壓缸漏汽，最終導致抽汽溫度偏高，并結(jié)合同類型機組的治理經(jīng)驗制定了低壓缸的治理方案，給出了實施后可取得的預(yù)期效果。汽輪機；低壓缸；抽汽；超溫1 抽汽超溫概況某電廠1、2號機組汽輪機是由上海汽輪機有限公司引進美國西屋公司技術(shù)制造的600 MW亞臨界、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽式汽輪機，機組型號為N600-16.7/537/537。汽輪機具有8段非調(diào)整回熱抽汽，其中：高、中壓缸各2段抽汽，2個低壓缸共4
電力安全技術(shù) 2015年3期2015-12-30
- EPR汽輪機低壓內(nèi)外缸相對初始安裝位置的改進分析
于各自對應(yīng)的低壓內(nèi)缸中心線分別往發(fā)電機側(cè)偏移+6.00 mm、+3.00 mm、+0.00 mm；另1種方案是3個低壓內(nèi)、外缸中心線分別重合。文章根據(jù)當?shù)貙嶋H環(huán)境溫度，采用分段法計算了低壓內(nèi)缸在正常運行狀態(tài)下的熱膨脹量。通過分析低壓內(nèi)、外缸采用各種相對初始安裝位置后O型柔性密封環(huán)在正常運行時的軸向熱膨脹補償量，提出了比現(xiàn)有方案更佳的改進建議方案，可為后續(xù)項目提供一些參考。EPR汽輪機，安裝位置，分段法，O型柔性密封環(huán)0 引言隨著人類對核電安全性和經(jīng)濟性要求
東方汽輪機 2015年2期2015-11-02
- 大型汽輪機低壓內(nèi)缸一體化技術(shù)應(yīng)用研究
W；汽輪機；雙層內(nèi)缸；一體化內(nèi)缸；漏汽；煤耗中圖分類號：TK265 文獻標識碼：A 文章編號：1009-2374（2014）36-0059-031 概述在國內(nèi)電力工業(yè)格局中，除新投產(chǎn)的600MW、1000MW機組外，在運國產(chǎn)300MW汽輪機組仍為電網(wǎng)主力機組。這些機組主要投產(chǎn)于20世紀80～90年代。由于運行時間過長，大型汽輪機組的經(jīng)濟性已經(jīng)大大低于原設(shè)計水平；同時由于設(shè)計技術(shù)落后，機組的經(jīng)濟性遠遠低于國際先進水平。目前在役的300MW等級汽輪機經(jīng)濟性較差
中國高新技術(shù)企業(yè) 2014年24期2014-12-23
- 300 MW汽輪機高中壓外缸揭缸找平新工藝
層，使上缸槽道和內(nèi)缸凸臺間隙消失，因此在揭缸過程中，必須保證汽缸水平提起。揭外缸過程中常用鋼板尺測量汽缸4角水平，鋼板尺測量精度低，在起吊過程中無法準確保證汽缸水平移動，造成揭缸過程中高中壓外缸與內(nèi)缸卡滯。汽缸卡滯后將內(nèi)缸下半部分帶起，內(nèi)缸下半部分又將汽輪機轉(zhuǎn)子帶起，使轉(zhuǎn)子壓在汽封上將汽封壓壞?？课徊幻撻_也無法再繼續(xù)頂缸，易造成汽輪機轉(zhuǎn)子在中途突然落下而砸壞設(shè)備。所以在揭缸過程中遇到汽輪機外缸卡滯，不但影響大修工期，嚴重時還會造成設(shè)備事故。一、汽缸卡滯
設(shè)備管理與維修 2014年6期2014-12-14
- 低壓抽汽溫度偏高的研究和解決
出解決汽輪機低壓內(nèi)缸抽汽溫度偏高的新方法和新結(jié)構(gòu)，提高了機組的運行效率，降低了電廠的發(fā)電成本。新結(jié)構(gòu)低壓內(nèi)缸的推廣將為今后低壓內(nèi)缸的設(shè)計提供經(jīng)驗和新思路。1 原因分析通過采用通流分析軟件對上文所涉及的機組進行通流分析，發(fā)現(xiàn)級間溫度計算值與設(shè)計值偏差很小，抽口出口溫度與設(shè)計溫度差值也沒有超過個位數(shù)，根據(jù)熱力學原理，蒸汽在低壓缸內(nèi)膨脹的過程中，蒸汽的焓值降低，熵值上升，在正常情況下其總體趨勢和曲率基本不會發(fā)生變化。所以初步排除汽輪機通流內(nèi)部主蒸汽參數(shù)出現(xiàn)問題的
熱力透平 2014年1期2014-12-03
- 某核電汽輪機及其彈簧基礎(chǔ)的抗震性能分析
、發(fā)電機等。低壓內(nèi)缸的貓爪穿出外缸支撐在基礎(chǔ)(預(yù)埋件)上，外缸則由下半側(cè)板上的支架支撐在基礎(chǔ)臺板上。凝汽器與低壓缸下部剛性連接位于臺板以下，通過彈簧坐落于基礎(chǔ)的底板上。本文采用Unigraphics NX 軟件進行三維實體建模，利用HYPERMESH 進行網(wǎng)格劃分等前處理，最后由LS-DYNA 進行求解計算并輸出分析結(jié)果。在建模過程中，為了避免由于計算內(nèi)容太過龐大而引起相應(yīng)的問題，本次研究對汽輪機高壓缸及發(fā)電機進行了簡化，即將其轉(zhuǎn)子部件按等效梁單元進行建模
熱力透平 2014年1期2014-12-03
- 建立大型汽輪機機組低壓模塊質(zhì)量考核標準的探討
由低壓外缸、低壓內(nèi)缸及其內(nèi)部其他部件（蒸汽室、隔板套、隔板等）組成。各模塊剛度和支撐主要由低壓內(nèi)、外汽缸提供，低壓外缸底板直接與基礎(chǔ)相連，低壓內(nèi)缸采用落地結(jié)構(gòu)，也是直接支撐于基礎(chǔ)上，低壓內(nèi)缸變形受外缸影響較小，蒸汽室、隔板套和低壓隔板均安裝在低壓內(nèi)缸上。基于低壓內(nèi)、外汽缸的結(jié)構(gòu)特點（均是大型焊接結(jié)構(gòu)形式），考核要求（熱態(tài)）工作過程中變形應(yīng)在設(shè)計要求范圍之內(nèi)，低壓模塊在（冷態(tài)）重力作用下，應(yīng)首先滿足設(shè)計的變形要求。這就要求低壓內(nèi)、外缸必須有足夠的剛度和裝配到
機械工程師 2014年1期2014-11-22
- 國產(chǎn)亞臨界600MW汽輪機組通流改造技術(shù)方案介紹
管密封形式、低壓內(nèi)缸模塊改進等通流改造方案。該方案實施后，可有效降低機組整體熱耗，減少抽汽超溫現(xiàn)象。汽輪機；通流改造；技術(shù)方案0 引言某電廠安裝有哈爾濱汽輪機廠生產(chǎn)的亞臨界600MW汽輪發(fā)電機組，型號為N600-16.7/538/538。機組運行以來，一直存在機組熱耗高于設(shè)計值、漏汽較嚴重等問題，導致5～8段抽汽口蒸汽泄漏，抽汽溫度超過設(shè)計值，嚴重制約了機組的安全性和經(jīng)濟性。為此，本文針對該型機組特點及現(xiàn)象，提出并實施了改造方案。1 原因分析經(jīng)過分析，機組
機械工程師 2014年4期2014-07-01
- 超超臨界機組高壓內(nèi)缸蠕變強度分析
重視.其中，高壓內(nèi)缸是超超臨界機組的關(guān)鍵部件之一，因長期承受高溫、高壓蒸汽，從而導致高壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)發(fā)生高溫蠕變力學行為，進一步降低高壓內(nèi)缸的蠕變斷裂韌性.因此，保證高壓內(nèi)缸在服役期內(nèi)長時間安全運行，考核高壓內(nèi)缸高溫蠕變強度是設(shè)計超超臨界機組高壓內(nèi)缸必須考慮的重要問題.近年來，國內(nèi)外相關(guān)學者對汽輪機內(nèi)缸進行了許多研究.Hakl等［1］對帶有裂紋缺陷的內(nèi)缸進行了剩余壽命分析；Choi等［2］利用有限元方法，使用非彈性分析對高壓內(nèi)缸進行了壽命評估；胡怡豐等［3］對
動力工程學報 2014年5期2014-04-13
- 30萬機組低壓缸異音及軸承振動分析及處理
稱分流布置，分為內(nèi)缸和外缸2層，頂部設(shè)有2個排大氣安全門，低壓缸蒸汽是中壓缸抽氣，是通過中低連通管進入低壓缸的。低壓缸前后兩端裝有噴水減溫裝置。9＃瓦，10＃瓦是發(fā)電機轉(zhuǎn)子的前后軸承，均為圓筒形軸瓦。2 機組運行狀況我廠1＃機在2007年2～4月份進行標準性大修，大修后機組運行正常，軸瓦振動狀況良好，振動測點均小于30μm。2009年8月28日，機組在正常運行時，運行巡檢人員發(fā)現(xiàn)低壓Ⅱ缸上缸右側(cè)有異音，用測振儀檢測汽缸軸向振動最大處達到130 μm，并通知
淮南職業(yè)技術(shù)學院學報 2013年1期2013-10-11
- 低壓缸汽封改造及內(nèi)缸面開槽經(jīng)濟性研究
窩汽封改造及低壓內(nèi)缸面開槽3.1 改造前低壓缸解體情況介紹A、B缸間隙如圖1、圖2所示。圖1 A缸間隙圖2 B缸間隙汽輪機原來安裝的汽封為普通的梳齒形汽封，在低壓缸部分的汽封全部為平齒汽封，就是說低壓轉(zhuǎn)子與汽封配合處全部為平的，汽封齒成只有一排平齒。在對汽缸大修解體時發(fā)現(xiàn)，低壓缸的汽封齒磨損嚴重，而且磨損不均勻，有的地方汽封齒已經(jīng)磨平，而有的地方汽封齒卻基本沒有碰到。由于低壓內(nèi)缸的嚴重變形，整個內(nèi)缸成了一個橢圓形。低壓內(nèi)缸缸面在緊全部螺栓后發(fā)現(xiàn)最大間隙A缸
江西電力 2013年4期2013-10-11
- 超超臨界1000MW空冷汽輪機低壓缸剛性研究
構(gòu)，分為進汽室、內(nèi)缸和外缸，均為焊接結(jié)構(gòu)。低壓缸結(jié)構(gòu)簡圖如圖1所示。低壓內(nèi)缸進汽室設(shè)計為裝配式結(jié)構(gòu)，整個環(huán)形的進汽腔室與內(nèi)缸其它部分隔開，并且可以沿軸向徑向自由膨脹，低壓進汽室與低壓內(nèi)缸的相對熱膨脹死點為低壓進汽中心線與汽輪機中心線的交點。內(nèi)缸下半水平中分面法蘭四角上各有1 個貓爪搭在外缸上，支持整個內(nèi)缸和所有隔板的重量。水平法蘭中部對應(yīng)進汽中心處有側(cè)鍵，作為內(nèi)外缸的相對死點，使內(nèi)缸軸向定位而允許橫向自由膨脹。內(nèi)缸下半兩端底部有縱向鍵，沿縱向中心線軸向設(shè)置
東方汽輪機 2013年1期2013-06-27
- F級二拖一聯(lián)合循環(huán)抽凝背汽輪機的開發(fā)
高中壓外缸和低壓內(nèi)缸的前后貓爪也均支承在軸承座上并作軸向定位。這種布置方式，無需軸承座及汽缸的臺板、墊鐵結(jié)構(gòu)，簡化了機組結(jié)構(gòu)及現(xiàn)場安裝，尤其適用于高中壓模塊需要整體發(fā)運的機組。2 結(jié)構(gòu)特點2.1 高中壓模塊——整體內(nèi)缸技術(shù)高中壓模塊采用雙層缸結(jié)構(gòu)，高壓24級、無調(diào)節(jié)級，中壓14級、葉片反流布置，能適應(yīng)聯(lián)合循環(huán)機組快速啟停的特點。高中壓內(nèi)缸為整體結(jié)構(gòu)，雖然對于加工工藝及設(shè)備要求較高，但是能有效減少汽輪機內(nèi)部漏汽損失，提高機組效率。同時，采用整體內(nèi)缸，高中壓外
裝備機械 2013年3期2013-05-30
- 櫻花NSS-O高壓蒸汽滅菌器維護體會
蒸汽壓力均正常，內(nèi)缸實時溫度、壓力正常，我院采用美國3M公司comply 00135測試卡顯示中間輕微偏黃，不合格。1.1.2 分析與檢修3M公司測試包最為嚴格，稍有泄漏，B-D測試就不合格。B-D測試不合格可能原因有：① 蒸汽質(zhì)量不高；② 真空泵抽真空效果不好；③ 內(nèi)缸密封性差。因同型號滅菌器在同時段采用相同B-D測試包合格，內(nèi)外缸蒸汽壓力均正常、真空泵運轉(zhuǎn)聲音也與平時無異，抽真空效率正常，排除蒸汽質(zhì)量和蒸汽壓力偏低、真空泵抽真空性能不佳的可能性[1]。
中國醫(yī)療設(shè)備 2013年5期2013-01-27
- 600MW火電機組低壓缸抽汽超溫治理
由低壓外缸、1號內(nèi)缸、2號內(nèi)缸及隔板套組成，雖然溫度梯度較平緩，但密封配合面較多，螺栓分布存在不合理性。運行期間一直存在低壓缸5、6、7、8段抽汽溫度超出原始設(shè)計溫度，雖然經(jīng)過了一些改造(適當增加了螺栓的緊力)，但沒有徹底解決。經(jīng)過分析，產(chǎn)生的抽汽超溫的原因如下:1)低壓缸在運行中存在較大的內(nèi)部“不均勻”溫度場，易導致中分面變形，引發(fā)漏汽，低壓進汽沒經(jīng)過通流部分作功，直接漏入5、6、7、8段抽汽夾層，使該處溫度偏離設(shè)計值。2)低壓缸是一個較大的焊接成型設(shè)備
黑龍江電力 2012年6期2012-08-21
- 沖壓焊接成型管道泵的結(jié)構(gòu)設(shè)計
的內(nèi)、外缸構(gòu)成，內(nèi)缸連通進水管，外缸連通出水管，內(nèi)缸同軸設(shè)于外缸內(nèi)通過在內(nèi)、外缸底部互相固定連接，內(nèi)缸開口端低于外缸開口端，內(nèi)缸開口端向上依次同軸設(shè)有導流部件、葉輪、排氣部件及安裝在外缸開口端的泵后蓋。所述的葉輪為軸向吸入、徑向排出的離心葉輪，導流部件為一整體沖壓成型的盤狀結(jié)構(gòu)，盤底與內(nèi)缸開口端密封，盤底中心設(shè)有與葉輪前端入口對應(yīng)密封的進水口，葉輪同軸設(shè)于盤狀的導流部件內(nèi)，導流部件周壁設(shè)有與葉輪的徑向排出口對應(yīng)的導流葉片。所述的導流部件周壁均勻沖壓為多段，
科技傳播 2012年12期2012-07-05
- 軸流風機裝配工藝方法研究
A23軸流風機內(nèi)缸2 問題的提出在裝配過程中我們總結(jié)出以下3個問題。(1)A23風機內(nèi)缸內(nèi)表面為流線型，內(nèi)部裝有靜葉片和轉(zhuǎn)動導葉?？傃b對內(nèi)缸找中心時只能依靠測量靜葉片及轉(zhuǎn)動導葉片葉頂至假軸尺寸找中心，此辦法即困難，測量數(shù)值又不準確，超差最大達到0.5mm。(2)以進口導葉(A23.100.001)為例:圖紙要求38片進口導葉片葉頂在Φ658圓上，安裝方式是鉗工用測量法測量葉頂進氣側(cè)到內(nèi)缸內(nèi)表面尺寸132.28mm來保證葉片同心。內(nèi)缸內(nèi)表面是流線型的，用上
黑龍江交通科技 2011年6期2011-01-25