非相變固體蓄熱材料的蓄放熱特性

尹少武，韓嘉維，石永樂，童莉葛，王立

（1 北京科技大學(xué)能源與環(huán)境工程學(xué)院，北京100083；2 北京科技大學(xué)冶金工業(yè)節(jié)能減排北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京100083）

近年來，國家對綠色環(huán)保要求不斷提高，選擇蓄熱性能指標(biāo)良好且性價(jià)比高、易獲取的蓄熱材料是當(dāng)前研究的重要部分。依照儲(chǔ)熱原理，目前的儲(chǔ)熱技術(shù)分為相變儲(chǔ)熱、熱化學(xué)儲(chǔ)熱和顯熱儲(chǔ)熱三種形式[1]。固體顆粒物顯熱儲(chǔ)熱是指利用儲(chǔ)熱材料自身的高熱容，通過升高和降低材料的溫度來實(shí)現(xiàn)熱能存儲(chǔ)與釋放的儲(chǔ)熱技術(shù)，具有儲(chǔ)熱方式簡單、成本低、應(yīng)用廣泛的優(yōu)點(diǎn)。以顯熱儲(chǔ)熱材料為基礎(chǔ)的顯熱儲(chǔ)熱技術(shù)可實(shí)現(xiàn)建筑節(jié)能和集中供暖的目標(biāo)[2-5]。

但是，與相變儲(chǔ)熱和熱化學(xué)儲(chǔ)熱技術(shù)相比，普遍以水、礫石和土壤為儲(chǔ)熱材料的顯熱儲(chǔ)熱技術(shù)具有儲(chǔ)能密度小、難以達(dá)到控溫目的等缺點(diǎn)[6-9]，嚴(yán)重限制了顯熱儲(chǔ)熱技術(shù)的應(yīng)用與發(fā)展。選擇耐高溫、密度大、經(jīng)濟(jì)性良好、可以穩(wěn)定供熱的顯熱儲(chǔ)熱材料是解決上述問題的可行方法。Xu 等[10]以石英巖、高溫混凝土、鑄鐵、碳化硅陶瓷和氧化鋁陶瓷作為固體蓄熱材料，使用單個(gè)顆粒內(nèi)部的溫度分布作為主要評價(jià)指標(biāo)，研究了固體顆粒的種類、粒徑等性質(zhì)對熔鹽與固體顆粒間傳熱的影響，得出了當(dāng)粒徑足夠小（小于1.9cm）時(shí)，粒徑對熔鹽填充床熱性能的影響可以忽略不計(jì)等結(jié)果。Laing 等[11]研究了在400℃高溫顯熱蓄熱系統(tǒng)中改善儲(chǔ)存材料內(nèi)部熱傳輸?shù)母鞣N選擇。Ismail 等[12]介紹了適用于顯熱儲(chǔ)熱系統(tǒng)的熱模型的數(shù)值研究結(jié)果，根據(jù)解決特定測試問題所需的計(jì)算時(shí)間對模型進(jìn)行了評估，并且分析了模型與顆粒粒徑和孔隙率等重要參數(shù)之間的關(guān)系。

剛玉球、剛玉砂和氧化鎂都具有耐高溫的特性，粉煤灰是燃煤電廠排出的主要固體廢物，這些顆粒物都是常見且廉價(jià)的材料。每年顆粒物質(zhì)的生產(chǎn)、加工、儲(chǔ)存和運(yùn)輸消耗了地球10%的能量[13]。因此，對上述四種材料的蓄放熱特性進(jìn)行深入研究與使用，可以減少環(huán)境污染，在部分解決材料處理問題的同時(shí)能夠?qū)崿F(xiàn)能源轉(zhuǎn)化與利用，達(dá)到節(jié)能減排等多種效果。本文對剛玉球、剛玉砂、粉煤灰和氧化鎂四種固體顆粒物進(jìn)行蓄放熱特性研究，并使用蓄熱密度、綜合換熱系數(shù)等參數(shù)作為評價(jià)指標(biāo)進(jìn)行分析，以期尋找到一種蓄熱密度高、可以穩(wěn)定供熱、經(jīng)濟(jì)性良好的顯熱蓄熱材料，以便為今后顯熱儲(chǔ)熱技術(shù)的應(yīng)用提供一種儲(chǔ)熱材料的選擇方案。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 主要實(shí)驗(yàn)材料

剛玉球，河南騰達(dá)環(huán)?？萍加邢薰咎峁?，粒徑5mm；剛玉砂，河南清泉環(huán)保科技有限公司提供，4目、8目、36目和200目四種規(guī)格；粉煤灰，河南恒盛環(huán)保有限公司提供，堆積密度1036kg/m3；氧化鎂，東莞豪圣新材料有限公司提供，堆積密度568kg/m3。

1.2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及測試儀器

實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)主要由蓄熱裝置、熱水/蒸汽發(fā)生裝置、積液罐、換熱埋管、間壁式換熱器、循環(huán)泵、散熱器、溫度壓力傳感器、電磁閥、自動(dòng)控制系統(tǒng)等部件組成，見圖1。蓄熱裝置由蓄熱箱體、6 根加熱棒、50mm 厚保溫棉、2mm 厚不銹鋼板組成，換熱介質(zhì)為水。管路中設(shè)置4支熱電偶用以測量換熱介質(zhì)及冷卻水進(jìn)、出口的溫度。實(shí)驗(yàn)中所使用的分析測試儀器見表1。

圖1 蓄放熱特性實(shí)驗(yàn)測試系統(tǒng)示意圖

表1 實(shí)驗(yàn)儀器及用途

1.3 蓄放熱裝置溫度測點(diǎn)分布

為了便于記錄蓄熱體內(nèi)溫度分布情況，按照距離加熱棒遠(yuǎn)近和插入蓄熱體的深度分別在水平方向布置3 行、垂直方向布置3 列共9 個(gè)測溫點(diǎn)。TR為加熱棒測溫點(diǎn)，設(shè)置在加熱棒上，用于觀察加熱棒表面溫度，避免加熱棒由于積聚溫度過高而燒毀。R為加熱端。測點(diǎn)詳細(xì)分布情況如圖2所示。

圖2 蓄放熱裝置溫度測點(diǎn)布置圖

1.4 實(shí)驗(yàn)及數(shù)值模擬方法

1.4.1 蓄放熱特性測試實(shí)驗(yàn)

在正式加熱之前，將蓄熱材料（粉煤灰、氧化鎂、剛玉砂和剛玉球）分別加入蓄熱裝置中。加熱時(shí)，換熱埋管不通水，打開加熱開關(guān)，設(shè)置加熱溫度，通過外加翅片的加熱棒對蓄熱體進(jìn)行加熱。實(shí)驗(yàn)期間，利用安捷倫數(shù)據(jù)記錄儀每分鐘記錄一次蓄熱體內(nèi)除了加熱棒測點(diǎn)以外另9個(gè)測點(diǎn)的溫度變化情況，以其平均溫度代表蓄熱體的整體溫度。當(dāng)這9個(gè)測點(diǎn)的平均溫度到達(dá)指定的實(shí)驗(yàn)溫度時(shí)，記錄加熱時(shí)間并關(guān)閉加熱開關(guān)，加熱過程完畢。

取熱時(shí)，開啟電磁閥，積液罐中的水通過電磁閥流入蓄熱裝置換熱器埋管進(jìn)行換熱。被加熱的水/水蒸氣從埋管出口端流入間壁式換熱器，在其中與冷卻水進(jìn)行換熱。利用管道中的熱電偶測得換熱介質(zhì)的進(jìn)出口溫度，并使用數(shù)字流量計(jì)測得冷卻水的流量，以此計(jì)算換熱器的換熱量。

通過改變材料的種類和孔隙率，重復(fù)上述蓄放熱實(shí)驗(yàn)，并導(dǎo)出記錄數(shù)據(jù)，得到不同蓄熱材料蓄放熱過程中各測點(diǎn)溫度分布。

間壁式換熱器中，冷熱流體分別在固體壁面的兩側(cè)流動(dòng)。通過計(jì)算冷卻水帶走的熱量來確定該蓄熱裝置的換熱系數(shù)，如式(1)所示。

式中，qm是通過水泵的水流量，m3/h；cp是冷卻水的比熱容，kJ/(kg·℃)；ΔT1是冷卻水進(jìn)出口的溫差，℃，h 是換熱系數(shù)，W/(m·℃)；A 是換熱面積，m2；ΔT0是由蓄熱裝置產(chǎn)生的水/蒸汽換熱前后的溫差，℃。

蓄熱體的蓄熱密度和蓄熱量由式(2)、式(3)確定。

式中，q 是蓄熱密度，kJ/kg；Q 是蓄熱體的蓄熱量，kJ；m是蓄熱材料的質(zhì)量，kg；cp,1是蓄熱材料的比熱容，kJ/(kg·℃)；ΔT 是蓄熱體蓄放熱前后的溫差，℃。

1.4.2 數(shù)值模擬

為探究蓄熱材料粒徑對蓄放熱特性的影響，使用可以有效分析求解各種復(fù)雜流場的商業(yè)軟件FLUENT 19.0 進(jìn)行過程模擬[14-15]。搭建的蓄熱體物理模型如圖3 所示，蓄熱體長440mm，寬200mm，高500mm。加熱棒的直徑為16mm，長為400mm。換熱管直徑為16mm，長約2000mm。蓄熱體外殼、換熱管和加熱棒材料均為不銹鋼，換熱介質(zhì)為水。蓄熱材料為剛玉砂，粒度由大到小為4 目、8 目、36目、200目。

圖3 蓄熱體整體物理模型

在蓄放熱過程中存在熱傳導(dǎo)與強(qiáng)制對流換熱過程，換熱管內(nèi)強(qiáng)制對流換熱過程采用k-ε模型方程表示，見式(4)～式(7)。

式中，ε 為湍動(dòng)耗散率；μ 為換熱流體的動(dòng)力黏度，Pa·s；ρ 為換熱流體的密度，kJ/m3；ui為平均相對速度分量；ui'為平均相對速度分量的脈動(dòng)量；xi、xj、xk分別為x、y、z 方向的坐標(biāo)分量；μt為湍動(dòng)黏度；t 為時(shí)間，s；k 為湍動(dòng)能；Gk為湍流動(dòng)能切應(yīng)力產(chǎn)生項(xiàng)；Gb為湍流動(dòng)能浮升力產(chǎn)生項(xiàng)；YM為可壓縮湍流脈動(dòng)膨脹對總的耗散率的影響；C1ε、C2ε、C3ε為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)；Cμ、σk、σε為常數(shù)，分別取0.09、1.0、1.3；Sk、Sε為源項(xiàng)。

將上述模型導(dǎo)入FLUENT進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，蓄熱過程中，設(shè)定加熱棒壁面溫度為800℃，蓄熱體初始溫度為20℃，換熱管壁面和蓄熱裝置殼體均為絕熱，換熱管入口流速為0。放熱過程中，設(shè)定蓄熱體內(nèi)的蓄熱材料溫度為400℃，入口水溫為15℃，加熱棒表面和蓄熱體箱體的壁面絕熱，模擬過程采用有限容積法，時(shí)間步長設(shè)置為300s。

對模型中各測點(diǎn)溫度進(jìn)行跟蹤測量，記錄蓄熱體換熱過程，得到不同蓄熱材料蓄熱體溫度場分布和換熱特性。計(jì)算處理后得到不同材料蓄熱密度和綜合換熱系數(shù)。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 材料種類的影響

2.1.1 溫度分布

選取粉煤灰、剛玉砂、氧化鎂、剛玉球作為蓄熱材料進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過計(jì)算各測點(diǎn)平均溫度作為控制溫度的標(biāo)準(zhǔn)，發(fā)現(xiàn)對于不同蓄熱材料，蓄熱體內(nèi)溫度分布的均勻性不同。不同蓄熱材料蓄熱溫度隨時(shí)間的變化如圖4所示。

由圖4可知，由于蓄熱體內(nèi)孔隙中的熱空氣上升，使得蓄熱體中上部溫度較高，而蓄熱體底部形成了低溫區(qū)，均熱速度較緩。并且在相同堆積體積下，剛玉球比其他蓄熱材料的平均換熱系數(shù)大，能夠?qū)α鲹Q熱得到的熱量快速傳遞給相鄰剛玉球，故在相同蓄熱條件下，同一測點(diǎn)附近剛玉球蓄熱體中溫度最高。此特性也有利于加熱棒熱量的釋放，避免加熱棒因溫度積聚而導(dǎo)致?lián)p毀或減少使用壽命。

圖4 不同非相變固態(tài)蓄熱材料蓄熱溫度-時(shí)間曲線

2.1.2 蓄熱時(shí)間和蓄熱密度

蓄熱材料蓄熱性能與蓄熱溫度有關(guān)，蓄熱溫度越低，蓄熱體蓄熱量越小，則無法滿足持續(xù)充足供熱的要求；蓄熱溫度越高，蓄熱體蓄熱量越大，則要求設(shè)備管道和圍護(hù)結(jié)構(gòu)所使用的材料耐熱性更高。綜合實(shí)際需要，選擇蓄熱溫度為300～400℃。當(dāng)設(shè)定蓄熱體初始溫度為20℃、蓄熱溫度為300℃時(shí)，不同蓄熱材料蓄熱時(shí)間如圖5所示。

由圖5可見，剛玉球和剛玉砂能夠在3.5h內(nèi)完成平均溫度為300℃的蓄熱過程，氧化鎂、粉煤灰的蓄熱時(shí)間較長。剛玉球（砂）結(jié)構(gòu)致密，熱量能夠快速地在其中傳遞，而氧化鎂粉末結(jié)構(gòu)蓬松，孔隙率大，大量空氣填充在氧化鎂粉末中，造成熱導(dǎo)率急劇下降。粉煤灰在高溫加熱過程中，雜質(zhì)性狀發(fā)生改變，形成堅(jiān)硬片狀燒結(jié)物和塊狀聚合物，燒結(jié)物附著在加熱棒表面，增加了額外的熱阻，阻礙了熱量的傳遞，如圖6所示。

圖5 不同非相變固態(tài)蓄熱材料蓄熱時(shí)間

圖6 粉煤灰多次蓄放熱后性狀變化

由于剛玉球粒徑規(guī)則，密實(shí)度好，孔隙率小，經(jīng)過Hot Disk熱常數(shù)分析儀分析得知?jiǎng)傆袂虮葻崛葑畲?，?.52kJ/(kg·℃)。在體積相同的蓄熱體內(nèi)，蓄熱材料比熱容越大，蓄熱密度越大。計(jì)算得到蓄熱溫度為300℃，即蓄熱溫升為280℃時(shí)，剛玉球蓄熱密度為425.6kJ/kg。不同蓄熱材料蓄熱密度如表2所示，但文獻(xiàn)[16]中所報(bào)道的氧化鎂與氧化鋁的比熱容均為1.00kJ/(kg·℃)，經(jīng)計(jì)算這兩種材料在蓄熱溫升為280℃時(shí)的蓄熱密度均為280.0kJ/kg，這是由于本文與文獻(xiàn)[16]中材料的堆積密度不同而導(dǎo)致的。

表2 不同種類蓄熱材料蓄熱密度對比

2.1.3 溫降速率

如圖7 所示，在蓄熱溫度300℃放熱實(shí)驗(yàn)中，剛玉球溫降速率最大，氧化鎂溫降速率最小。其原因是靠近換熱管壁的剛玉球通過導(dǎo)熱將熱量傳遞給管內(nèi)流體，遠(yuǎn)離換熱管壁的剛玉球通過對流換熱將熱量傳遞給靠近換熱壁面的剛玉球，依次換熱。但遠(yuǎn)離換熱管壁的氧化鎂由于孔隙率較大，無法快速將熱量傳遞給靠近管壁的氧化鎂，造成換熱管壁附近形成低溫區(qū)，在其余蓄熱體內(nèi)，大部分區(qū)域熱量堆積，故平均溫降速率最小。

圖7 不同蓄熱材料放熱過程

2.1.4 綜合換熱系數(shù)

在實(shí)驗(yàn)中蓄熱體平均溫度低于180℃時(shí)蓄熱體換熱管進(jìn)出口溫差小于1℃，認(rèn)為蓄熱體此時(shí)無法再產(chǎn)生連續(xù)足量的蒸汽向外供熱。根據(jù)供熱時(shí)長、換熱平均溫差可計(jì)算得到不同蓄熱材料供熱量與蓄熱體的綜合換熱系數(shù)。粒徑較大的剛玉球比剛玉砂能夠提供更多的熱量，綜合換熱系數(shù)與蓄熱密度都為最大。因?yàn)橛煞勖夯摇⒀趸V所填充的蓄熱體綜合換熱系數(shù)小，熱量無法在蓄熱體內(nèi)及時(shí)傳遞，故分別供熱120min 和60min 后換熱進(jìn)出口溫差小于1℃，此時(shí)換熱管不能再產(chǎn)生足量的蒸汽。不同蓄熱材料放熱進(jìn)出口溫差見圖8，不同蓄熱材料供熱時(shí)間和綜合換熱系數(shù)見表3。

圖8 不同蓄熱材料放熱進(jìn)出口溫差

表3 不同蓄熱材料供熱時(shí)間與由其填充的蓄熱體綜合換熱系數(shù)

2.2 材料粒徑的影響

為了探究材料粒徑對蓄放熱特性和綜合換熱系數(shù)的影響，選取粒徑標(biāo)號分別為4目、8目、36目、200 目的4 種剛玉砂進(jìn)行實(shí)驗(yàn)探究。將不同粒徑剛玉砂依次填充入實(shí)驗(yàn)裝置進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，為減小測量誤差，實(shí)驗(yàn)3次計(jì)算其平均質(zhì)量，得到不同粒徑剛玉砂的堆積密度。使用Hot Disk熱常數(shù)分析儀測得不同粒徑剛玉砂自然堆積情況下的熱導(dǎo)率和孔隙率，如圖9所示。

圖9 不同粒徑剛玉砂性能

2.2.1 溫度分布云圖

蓄熱過程結(jié)束后用紅外線熱成像儀對蓄熱體上表面進(jìn)行熱成像，蓄熱體溫度分布云圖見圖10。結(jié)果顯示，剛玉砂粒徑越小，溫度分布越不均勻，在加熱棒遠(yuǎn)端的蓄熱體上層表面和加熱棒之間出現(xiàn)明顯低溫區(qū)，粒徑越大，低溫區(qū)分布越小。原因是此區(qū)域內(nèi)的剛玉砂只能通過導(dǎo)熱方式從高溫區(qū)剛玉砂獲得熱量，但大量空氣填充在孔隙當(dāng)中，增加了傳熱熱阻，熱量無法迅速傳遞，故導(dǎo)致低溫區(qū)的出現(xiàn)。

圖10 蓄熱體蓄熱溫度紅外分布圖

2.2.2 蓄熱時(shí)間和蓄熱密度

隨著剛玉砂粒徑的增大，堆積密度增大4%～25%，同時(shí)自然堆積熱導(dǎo)率也會(huì)增加，導(dǎo)致蓄熱時(shí)間縮短。由于堆積密度越大，材料的致密性越好，故單位體積內(nèi)蓄熱量隨之增加，蓄熱密度隨粒徑增加而增加4%～6%。實(shí)驗(yàn)得到不同粒徑剛玉砂蓄熱至平均溫度400℃的時(shí)間如圖11所示，蓄熱密度如表4所示。

圖11 不同粒徑剛玉砂蓄熱時(shí)間

表4 不同粒徑蓄熱材料蓄熱密度對比

2.2.3 溫降速率和綜合換熱系數(shù)

如圖12 所示，蓄熱溫度400℃放熱實(shí)驗(yàn)中，4目剛玉砂溫降速率最大，200目剛玉砂溫降速率最小，通過計(jì)算得到4 目剛玉砂綜合換熱系數(shù)為0.887W/(m·℃)，較8 目剛玉砂增加26.2%。由于靠近換熱管壁的4目剛玉砂熱導(dǎo)率高，通過導(dǎo)熱能將熱量快速傳遞給管內(nèi)流體，而其余粒徑剛玉砂熱導(dǎo)率相對較低，無法快速將熱量傳遞給管內(nèi)流體，換熱管壁附近會(huì)形成低溫區(qū)，故導(dǎo)致放熱180min后，36 目剛玉砂、8 目剛玉砂蓄熱體平均溫度分別比4目剛玉砂蓄熱體平均溫度高出36%和28%，說明4目剛玉砂換熱效果最佳。測量計(jì)算得到蓄熱材料供熱時(shí)間與換熱系數(shù)見表5。

圖12 不同粒徑剛玉砂放熱過程

表5 不同粒徑剛玉砂供熱時(shí)間與由其填充的蓄熱體綜合換熱系數(shù)

2.3 非穩(wěn)態(tài)法蓄放熱過程特性模擬

為驗(yàn)證不同粒徑蓄熱材料對蓄放熱特性和綜合換熱系數(shù)的影響，設(shè)置模擬過程。模擬過程中設(shè)置的測點(diǎn)位置如圖13所示。

圖13 模擬溫度監(jiān)測點(diǎn)分布示意圖

以36 目剛玉砂蓄熱過程為例，當(dāng)平均蓄熱溫度達(dá)到400℃時(shí)，蓄熱體加熱棒附近測點(diǎn)溫度最高，而距加熱棒較遠(yuǎn)的位置和蓄熱裝置壁面附近仍存在低溫區(qū)域，具體溫度分布如圖14 所示。隨著剛玉砂粒徑從200 目增大至4目，剛玉砂的堆積密度及其堆積熱導(dǎo)率逐漸增加，因而平均蓄熱溫度達(dá)到400℃時(shí)所需的蓄熱時(shí)間逐漸縮短，如圖15所示。

圖14 36目剛玉砂蓄熱過程溫度分布云圖

圖15 不同粒徑剛玉砂模擬蓄熱時(shí)間

隨著粒徑的增大，蓄熱時(shí)間會(huì)縮短。因?yàn)閾Q熱導(dǎo)管內(nèi)的流體初始的溫度為常溫，從進(jìn)口到出口不同位置的流體加熱換熱時(shí)間不一樣，故離出口越近的流體換熱時(shí)間越短，溫度越低。當(dāng)進(jìn)口處的流體流到出口處時(shí)，由于蓄熱體的溫度在下降，水蒸氣的出口溫度也在下降，導(dǎo)致水蒸氣出口溫度先上升后下降，如圖16所示。

圖16 實(shí)驗(yàn)裝置模型放熱過程換熱管出口溫度

如圖17 所示，放熱模擬過程中蓄熱體的溫度下降速率隨粒徑增大而增大，但蓄熱體余留的熱量較多，無法及時(shí)用于供熱。這是由于水的比熱容較大，并且在換熱管內(nèi)水的對流換熱強(qiáng)烈，剛玉砂熱量傳遞速度小于水帶走熱量的速度，故而使得大量熱量殘留在蓄熱裝置中。蓄熱體放熱過程溫度分布云圖如圖17(a)所示。

圖17 實(shí)驗(yàn)裝置模型放熱過程蓄熱體溫度

模擬過程驗(yàn)證了前述實(shí)驗(yàn)結(jié)果的正確性：①對比圖10 和圖14 可知，在加熱棒遠(yuǎn)端的蓄熱體上層表面和加熱棒之間都出現(xiàn)了明顯低溫區(qū)，說明實(shí)驗(yàn)所得蓄熱體內(nèi)部的溫度分布是正確的；②如圖11和圖15所示，實(shí)驗(yàn)過程和模擬過程中，4目、8目、36目、200目四種不同粒徑的剛玉砂達(dá)到平均蓄熱溫度400℃的蓄熱時(shí)間分別為357min、370min、385min、470min和358min、369min、378min、420min。并且模擬過程得到的隨著粒徑的增大，蓄熱時(shí)間會(huì)縮短的結(jié)果，與前述實(shí)驗(yàn)中得到的粒徑越大，綜合換熱系數(shù)越大，均熱速率越高的結(jié)果一致。

3 結(jié)論

通過對粉煤灰、氧化鎂、剛玉砂、剛玉球4種非相變材料進(jìn)行蓄放熱特性實(shí)驗(yàn)，并改變剛玉砂的粒徑大小和孔隙率進(jìn)行實(shí)驗(yàn)和模擬分析，得到如下結(jié)論。

（1）通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，與其他三種材料相比，剛玉球的蓄熱密度更高，分別是粉煤灰、氧化鎂和剛玉砂的1.65倍、1.74倍和1.11倍，剛玉球填充的蓄熱體綜合換熱系數(shù)最大，為0.689W/(m·℃)。此外剛玉球還具有結(jié)構(gòu)致密、熱導(dǎo)率高等優(yōu)點(diǎn)，能夠連續(xù)提供3h 左右充足的蒸汽源，可以作為一種良好的蓄熱材料進(jìn)行應(yīng)用。

（2）剛玉砂粒徑對蓄熱體內(nèi)的溫度分布和蓄熱密度有較大的影響。粒徑越小，溫度分布越不均勻，粒徑越大，低溫區(qū)面積越小。隨著剛玉砂粒徑的增大，堆積密度隨粒徑增加4%～25%，蓄熱密度隨粒徑增加4%～6%。400℃放熱實(shí)驗(yàn)中，4 目剛玉砂溫降速率最大，綜合換熱系數(shù)為0.887W/(m·℃)，比8 目剛玉砂綜合換熱系數(shù)增加26.2%。大粒徑剛玉砂熱導(dǎo)率高，蓄熱時(shí)間短，蓄熱密度大，蓄熱均勻，綜合換熱系數(shù)高，能夠提供持續(xù)充足的蒸氣源，可以進(jìn)行蓄熱應(yīng)用。

（3）模擬得到的蓄放熱特性與材料特性和孔隙率的關(guān)系符合實(shí)驗(yàn)結(jié)果，模擬計(jì)算驗(yàn)證了實(shí)驗(yàn)結(jié)果的正確性。為增強(qiáng)剛玉砂換熱強(qiáng)度，提高蓄熱材料蓄熱密度，建議對蓄熱裝置做如下優(yōu)化：將小粒徑剛玉砂與大粒徑剛玉砂進(jìn)行摻混，進(jìn)一步減小其孔隙率，提高堆積密度，使單位質(zhì)量固體材料的蓄熱能力得到提升；對蓄熱材料進(jìn)行物理壓縮，增加材料密實(shí)度，增大換熱接觸面積，可以提高綜合換熱系數(shù)。

綜上所述，可以將剛玉球和大粒徑剛玉砂作為蓄熱材料加以利用，為供熱系統(tǒng)充當(dāng)必要的熱源，實(shí)現(xiàn)熱量高密度集中蓄熱，節(jié)省費(fèi)用，有利于解決能源轉(zhuǎn)化與利用、能量調(diào)峰與輸配等問題。