郭光玲

(陜西理工大學(xué) 土木工程與建筑學(xué)院，陜西 漢中 723000)

0 引 言

混凝土是由凝膠材料、骨料和水按適當(dāng)比例配置，經(jīng)過一定時間硬化而成的復(fù)合材料，其具有可塑性強(qiáng)、握裹力好、經(jīng)濟(jì)效益理想、安全性高、耐火性好、耐久性好以及成本低等優(yōu)點[1]。但單一混凝土存在自重大、抗拉強(qiáng)度低、脆性大、延展性差等缺陷，限制了其廣泛應(yīng)用[2]。為改善混凝土性能，目前較為理想的措施是在混凝土拌合物中加入鋼纖維，以此增強(qiáng)混凝土的力學(xué)性能，這種混凝土被稱為鋼纖維增強(qiáng)混凝土。有研究發(fā)現(xiàn)，鋼纖維增強(qiáng)混凝土可以有效地阻止裂縫的擴(kuò)展，提高混凝土的抗彎性、抗拉強(qiáng)度、韌性以及抗沖擊性等[3-4]。

近年來，很多學(xué)者致力于鋼纖維增強(qiáng)混凝土的研究。比如，權(quán)長青等[5]研究了鋼纖維及陶粒摻量對輕質(zhì)混凝土基本力學(xué)性能的影響，分析了不同纖維長徑比及摻量條件下混凝土的力學(xué)性能指標(biāo)，結(jié)果表明微鋼纖維用于增韌超高強(qiáng)混凝土?xí)r，宜采用適宜的摻量。楊圣飛等[6]研究了再蒸汽固化高強(qiáng)鋼纖維增強(qiáng)混凝土的力學(xué)性能，探討了不同水膠比、砂率及不同鋼纖維摻量條件下制備的鋼纖維自密實高強(qiáng)混凝土的力學(xué)性能。結(jié)果表明，隨纖維體積率的不斷增加,高強(qiáng)鋼纖維增加混凝土軸心的抗壓能力、立方體的抗壓能力、劈裂抗拉伸能力等均逐漸增加,尤其是劈裂抗拉強(qiáng)度具有顯著的提高。Xu 等[7]通過對60個鋼纖維增強(qiáng)混凝土試樣力學(xué)性能試驗數(shù)據(jù)的回歸分析，建立了鋼纖增強(qiáng)維混凝土力學(xué)性能模型，利用該模型對鋼纖維增強(qiáng)混凝土的強(qiáng)度進(jìn)行了預(yù)測，并與已有的試驗數(shù)據(jù)和文獻(xiàn)報道的其它試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較。結(jié)果表明，纖維與基體的相互作用對混凝土力學(xué)性能的提高具有顯著的貢獻(xiàn)。趙秋等[8]提出鋼纖維可以在很大程度上增強(qiáng)配筋超高性能混凝土試樣的抗彎和抗裂性能，鋼纖維能夠使混凝土(UHPC)的強(qiáng)度、韌性和延性性能得到更大提高。該研究針對鋼纖維在提升混凝土性能的同時，隨著其摻量的增加，材料的制備成本也隨之升高。實際應(yīng)用中，需要在平衡成本與性能的基礎(chǔ)上，分析鋼纖維摻量的最優(yōu)值[9]。孫舉鵬等[10]以巷道濕噴支護(hù)為應(yīng)用對象，選取長直形、彎曲形以及凹凸形的鋼纖維作為試驗樣本，分別分析了鋼纖維0，20，40，60，80和100 kg/m摻量時混凝土的抗拉性能和抗彎強(qiáng)度，進(jìn)一步研究了摻量鋼纖維的形狀差異對混凝土性能增強(qiáng)效果的影響。

在實際建筑工程中，混凝土為整體關(guān)鍵承重材料，但是隨著建筑規(guī)模的逐漸增大，單一混凝土已經(jīng)無法滿足承重要求[11]。在此背景下，鋼纖維增強(qiáng)混凝土應(yīng)運(yùn)而生，極大地改善了單一混凝土自重大、抗拉強(qiáng)度低、脆性大、延展性差等缺點帶來的問題[12-13]。本文在前人研究的基礎(chǔ)上，運(yùn)用表觀密度法進(jìn)行配合比設(shè)計，采用攪拌機(jī)和振動臺等設(shè)備按步驟制備了單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件。研究鋼纖維增強(qiáng)混凝土的力學(xué)性能，并與一般混凝土的力學(xué)性能進(jìn)行對比，以期為鋼纖維增強(qiáng)混凝土的制備及其力學(xué)性能研究奠定一定的理論基礎(chǔ)。

1 實 驗

1.1 實驗原材料

水泥：冀東水泥廠生產(chǎn)的盾石牌P·Ⅱ52.5R硅酸鹽水泥，總堿量為0.72%，燒失量為3.66%，該水泥的化學(xué)成分主要為CaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3、SO3、MgO和TiO2，含量分別為62.48%，20.90%，4.56%，3.11%，2.72%，1.67%和0.32%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))；硅灰：?？蠂H貿(mào)易(上海)有限公司生產(chǎn)的微硅粉920 U，單位質(zhì)量表面積為20 000 m2/kg，密度為2.5 g/cm3，松散容重為300 kg /m3，1.90%，化學(xué)成分中SiO2含量為95.19%；礦渣：重慶騰輝新型建材有限公司生產(chǎn)的S95級礦渣，單位質(zhì)量表面積為430 m2/kg，密度為2.80 g/cm3，化學(xué)成分主要為CaO、SiO2、Al2O3、MgO、Fe2O3和Na2O，含量分別為40.00%，33.36%，12.69%，6.75%，2.80%和1.05%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))；粗集料：選用河北三河5～20 mm非活性有機(jī)碎石，表觀密度為2 670 kg/m3，松散空隙率為48.3%，緊密空隙率為44.9%，含泥量為0.7%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))，壓碎指標(biāo)為11.6%；細(xì)集料：選用普通中粗河砂，

最大粒徑為5 mm，細(xì)度模數(shù)為3.0，表觀密度為2 690 kg/m3，松散空隙率為41.6%，緊密空隙率為38.4%，含泥量為6.9%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))，洗后含泥量為1.11%；外加劑：選擇HLC- IX 型聚羧酸類高效減水劑，具有超塑化、緩凝、高保溫、適應(yīng)性好等優(yōu)點，外觀為微紅色或淡黃色半透明液體，含固量為20%，堿含量≤10%，氯離子含量≤0.6%，水泥凈漿流動度≥240，減水率≥35%；鋼纖維：天津宏瑞混凝土有限公司生產(chǎn)的端鉤形鋼纖維，其特征參數(shù)如表1所示。

表1 鋼纖維的特征參數(shù)

1.2 樣品制備

1.2.1 主要設(shè)備

攪拌機(jī)：選擇JZC250混凝土攪拌機(jī)，攪拌機(jī)的進(jìn)料容量為320 L，出料容量為250 L，生產(chǎn)率為6～8 m3/h，攪拌提升功率為4 kW，攪拌筒轉(zhuǎn)速為17 r/min，骨料粒徑為0～60 mm。

振動臺：選擇HZJ-0.5型振動臺，振動臺臺面尺寸為500 mm×500 mm，振動頻率為2 860次/min，振幅為0.3～0.6 mm，振動器功率為0.55 kW，最大載重為100 kg，電壓為220 V。

1.2.2 配合比設(shè)計

實驗采用表觀密度法進(jìn)行配合比設(shè)計，配制出單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件，分貝標(biāo)記為試件1和試件2，具體的配合比方案如表2所示。

表2 配合比設(shè)計方案

1.2.3 制備方法

首先，制作模具。選用K20強(qiáng)度級別的硬質(zhì)泡沫板按照150 mm×150 mm×150 mm尺寸制作試件模具。

其次，在攪拌機(jī)中攪拌。一是，按照配合比稱量水泥、硅灰、礦渣、碎石和中粗河砂，利用攪拌機(jī)進(jìn)行干攪拌3 min，使材料均勻分布；二是，將水和減水劑按照配比加入到干拌好的材料中，利用攪拌機(jī)再次攪拌3～5 min；三是，在攪拌好的材料(占比50%)中放入端鉤形鋼纖維，利用攪拌機(jī)繼續(xù)攪拌3～5 min，靜置備用。

接著，在振動臺上振搗。將混入鋼纖維后攪拌好的混合物澆筑到模具中，并在振動臺上振搗1 min，以增進(jìn)密實。靜置凝固1 h后拆模，即可得到實驗樣品。

最后，將實驗樣品在養(yǎng)護(hù)室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d，研究樣品的抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、斷裂性能、劈裂抗拉強(qiáng)度和彈性模量等力學(xué)性能。

1.3 樣品的性能及表征

采用日立S4800掃描電子顯微鏡觀察試件的斷面形貌；通過X射線衍射(XRD，D/max-rc型，Cu Kα,λ=0.15405 nm,管電壓為35 kV，管電流為50 mA,掃描速率為4°/min)研究試件的元素組成；采用WES-600D數(shù)顯式液壓萬能試驗機(jī)對制作好的立方體試件加載壓力，該試驗機(jī)采用液壓加荷，傳感器測力，微電腦顯示，數(shù)據(jù)自動處理，可完成各種金屬材料和塑料、混凝土、水泥等非金屬材料的拉伸、壓縮、彎曲、剪切試驗。試驗機(jī)測力范圍為2%～100%，變形精度數(shù)值浮動在±5%以內(nèi)，位移精度數(shù)值浮動在±5%以內(nèi)。實驗時采用三分點對稱方式連續(xù)均勻加載，加載速率為8～10 kN/s。

1.3.1 測點布置

測點布置方式為在試件每個面均勻布置9個應(yīng)變片，呈現(xiàn)矩陣形式。應(yīng)變片由基體材料、金屬應(yīng)變絲或應(yīng)變箔、絕緣保護(hù)片和引出線等部分組成[14]。基本原理：當(dāng)應(yīng)變片受到外力而產(chǎn)生形變時(拉伸或壓縮)，其電阻值R會隨之增加或降低，借由此特性可以用來測量應(yīng)力e，應(yīng)力e與應(yīng)變片電阻值R的變化量ΔR的關(guān)系如下:

(1)

其中，GF為應(yīng)變系數(shù)。

1.3.2 抗壓強(qiáng)度指標(biāo)設(shè)定

試件的抗壓強(qiáng)度計算公式

(2)

其中，P為試件的抗壓強(qiáng)度，為A為試件破壞荷載，B為試件承壓面積。

1.3.3 抗折強(qiáng)度指標(biāo)設(shè)定

試件的抗折強(qiáng)度計算公式

(3)

其中，Y為試件的抗折強(qiáng)度，0.85為尺寸換算系數(shù)，d為支座間跨度，f為試件截面寬度，g為試件截面高度。

1.3.4 劈裂抗拉強(qiáng)度指標(biāo)設(shè)定

試件的劈裂抗拉強(qiáng)度計算公式

(4)

其中，S為試件的劈裂抗拉強(qiáng)度，Hmax為劈裂抗拉試驗的最大荷載，E為試件劈裂面的面積。

1.3.5 斷裂韌性指標(biāo)設(shè)定

試件的斷裂韌性計算公式

(5)

其中，K為試件的斷裂韌性，z為形狀因子，l為切口深度，Mmax為由最大荷載和試件自重產(chǎn)生的彎矩之和。

1.3.6 彈性模量指標(biāo)設(shè)定

試件的彈性模量計算公式如下

(6)

其中，V為試件的彈性模量，t為韌帶厚度，c為試件的初始荷載值，a0為裂縫的初始長度，b為韌帶高度，b0為裝置夾式引伸儀刀口厚度。

1.3.7 抗彎載荷—撓度測試

本文實驗的載荷—撓度測試裝置為英國INSTRON—1346型液壓伺服試驗機(jī)系統(tǒng)，抗彎軟件為INSTRON MERLIN軟件包，傳感器為0.05%精度的位移-荷載傳感器。為測試鋼纖維對混凝土的抗彎性能的增強(qiáng)效果，采用連續(xù)穩(wěn)定加載方式，計算機(jī)自動采集數(shù)據(jù)，得到荷載一撓度全曲線。

2 結(jié)果與討論

2.1 SEM分析

圖1為單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的SEM圖。從圖1(a)可以看出，單一混凝土試件的內(nèi)部結(jié)構(gòu)粗大散亂，各塊體之間縫隙較大，整體不連貫且比表面積較小，因此從微觀形貌可推測單一混凝土試件的抗拉強(qiáng)度低、延展性差。從圖1(b)可以看出，摻入鋼纖維后，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的結(jié)構(gòu)均勻且連續(xù)，具有較大的比表面積，試件受力后增大了內(nèi)部鋼纖維表面的摩擦，使得鋼纖維與基體的相互作用提高了混凝土的力學(xué)性能。

圖1 單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的SEM圖Fig 1 SEM images of single concrete specimen and steel fiber reinforced concrete specimen

2.2 XRD分析

圖2為單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的XRD圖。從圖2(a)可以看出，單一混凝土試件中沒有較大含量的單一元素，主要成分為化合物，包括43.4%的MgKPO4·6H2O、43.1%的MgO和12.5%的KH2PO4等。由圖2(b)可知，鋼纖維摻入混凝土后，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件中C含量明顯升高，占比達(dá)44%，試件的強(qiáng)度等級增大，可知鋼纖維的摻入，有效增強(qiáng)了混凝土試件的力學(xué)性能。

圖2 單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的XRD圖Fig 2 XRD patterns of single concrete specimen and steel fiber reinforced concrete specimen

2.3 試件的力學(xué)性能分析

2.3.1 抗壓強(qiáng)度

圖3為極限承載力下的單一混凝土試件(1 426 kN)和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件(1 874 kN)的抗壓強(qiáng)度，其中單一混凝土試件為對比試驗組，其抗壓強(qiáng)度的變化與加入鋼纖維的含量無關(guān)，因此在極限承載力下試件的抗壓強(qiáng)度在圖中一直不變，約為64 MPa。從圖3可以看出，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的抗壓強(qiáng)度始終高于單一混凝土試件，這是因為加入了鋼纖維之后，混凝土整體結(jié)構(gòu)也擁有了鋼纖維的強(qiáng)度特性，改善了單一混凝土結(jié)構(gòu)的高脆性；另外，隨著鋼纖維摻入量的提高，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的抗壓強(qiáng)度先增大后降低，當(dāng)鋼纖維摻入量為1.2%時，試件的抗壓強(qiáng)度最大約為83 MPa，這是由于鋼纖維摻入量大于1.0%時，試件中的鋼纖維有團(tuán)聚成球現(xiàn)象發(fā)生, 所以強(qiáng)度有所下降[15]。

圖3 極限承載力下的單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的抗壓強(qiáng)度Fig 3 Compressive strength of single concrete specimen and steel fiber reinforced concrete specimen under ultimate bearing capacity

2.3.2 抗折強(qiáng)度

圖4為極限承載力下的單一混凝土試件(16 kN)和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件(28 kN)的抗折強(qiáng)度，其中單一混凝土試件為對比試驗組，其抗折強(qiáng)度的變化與加入鋼纖維的含量無關(guān)，因此在極限承載力下試件的抗折強(qiáng)度在圖中一直不變，約為5.9 MPa。從圖4可以看出，隨著鋼纖維摻入量的提高，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的抗折強(qiáng)度不斷增大，當(dāng)鋼纖維摻入量為1.5%時，加入鋼纖維的混凝土試件比單一混凝土試件的抗折強(qiáng)度高出約66%，約為9.8 MPa，這是因為試件中鋼纖維摻入量越多，鋼纖維體積率越大，纖維間距不斷縮小，利用纖維的阻裂作用，增強(qiáng)了混凝土試件的抗折性能[16]。

2.3.3 劈裂抗拉強(qiáng)度

圖5為極限承載力下的單一混凝土試件(2.7 kN)和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件(5.5 kN)的劈裂抗拉強(qiáng)度，其中單一混凝土試件為對比試驗組，其劈裂抗拉強(qiáng)度的變化與加入鋼纖維的含量無關(guān)，因此在極限承載力下試件的劈裂抗拉強(qiáng)度在圖中一直不變，約為2.2 MPa。從圖5可以看出，隨著鋼纖維摻入量的提高，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的劈裂抗拉強(qiáng)度緩慢增大，當(dāng)鋼纖維摻入量>1.2%時，試件的劈裂抗拉強(qiáng)度增長逐步放緩；當(dāng)鋼纖維摻入量為1.5%時，試件的劈裂抗拉強(qiáng)度最大約為4.4 MPa。這是因為隨著鋼纖維的加入，混凝土試件被增強(qiáng)增韌了，但若持續(xù)增大荷載，試件裂縫的開裂速度放緩，試件的劈裂抗拉強(qiáng)度也隨之平穩(wěn)下降[17]。

圖4 極限承載力下的單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的抗折強(qiáng)度Fig 4 Flexural strength of single concrete specimen and steel fiber reinforced concrete specimen under ultimate bearing capacity

圖5 極限承載力下的單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的劈裂抗拉強(qiáng)度Fig 5 Splitting tensile strength of single concrete specimen and steel fiber reinforced concrete specimen under ultimate bearing capacity

2.3.4 斷裂韌性

圖6 為極限承載力下的單一混凝土試件(10.4 kN)和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件(13.7 kN)的斷裂韌性，其中單一混凝土試件為對比試驗組，其斷裂韌性的變化與加入鋼纖維的含量無關(guān)，因此在極限承載力下試件的斷裂韌性在圖中一直不變，約為0.26。從圖6可以看出，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的斷裂韌性指數(shù)始終大于單一混凝土試件；隨著鋼纖維摻入量的提高，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的斷裂韌性指數(shù)緩慢增大，當(dāng)鋼纖維摻入量>1.2%時，試件的斷裂韌性增長逐步放緩；當(dāng)鋼纖維摻入量為1.5%時，試件的斷裂韌性指數(shù)最大約為0.34。這是因為鋼纖維的加入改善了混凝土試件的脆性和變形能力，基材受力出現(xiàn)裂縫后,仍可繼續(xù)承受一定的荷載。但當(dāng)荷載持續(xù)增大時，鋼纖維增強(qiáng)混凝土?xí)黄茐?，只是破壞形態(tài)由脆性破壞轉(zhuǎn)變?yōu)轫g性破壞。

圖6 極限承載力下的單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的斷裂韌性Fig 6 Fracture toughness of single concrete specimen and steel fiber reinforced concrete specimen under ultimate bearing capacity

2.3.5 彈性模量

圖7為極限承載力下的單一混凝土試件(1 426 kN)和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件(1 874 kN)的彈性模量，其中單一混凝土試件為對比試驗組，其彈性模量的變化與加入鋼纖維的含量無關(guān)，因此在極限承載力下試件的彈性模量在圖中一直不變，約為49。由圖7可知，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的彈性模量始終大于單一混凝土試件；隨著鋼纖維摻入量的提高，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的彈性模量緩慢增大，當(dāng)鋼纖維摻入量>1.2%時，試件的彈性模量增長基本停止，此時試件的彈性模量約為65。這因為鋼纖維的加入，起著阻裂與約束側(cè)向膨脹的作用，在一定程度上提高了試件的彈性模量[18]。

圖7 極限承載力下的單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的彈性模量Fig 7 Elastic modulus of single concrete specimen and steel fiber reinforced concrete specimen under ultimate bearing capacity

2.3.6 抗彎載荷—撓度曲線

圖8為單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的載荷—撓度曲線。從圖8可以看出，單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的抗彎達(dá)峰值后，試件承載力瞬間降至2 000 N，但隨著外加荷載增加，兩個試件的承載力再次小幅度升高，且后續(xù)的抗彎曲線有小幅度波動。相比單一混凝土試件，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的撓度曲線持續(xù)更長，該過程的實際現(xiàn)場現(xiàn)象為：試件起初在荷載作用下出現(xiàn)斷裂，且可以聽到“嘭”的沉悶斷裂聲，承載力即刻下降，后來又有所上升，隨著荷載的增加，還會發(fā)生內(nèi)部纖維斷裂，承載力降低，而后再次小幅度上升，此過程多次反復(fù)，持續(xù)時間較長，直至試件完全喪失承載力。整個破壞過程鋼纖維的橋接作用非常明顯。

圖8 單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的載荷-撓度曲線Fig 8 Load deflection curves of single concrete specimens and steel fiber reinforced concrete specimens

3 結(jié) 論

為了驗證鋼纖維摻入混凝土對其性能的優(yōu)化作用，制備了單一混凝土試件和鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件，并以單一混凝土試件為對比試驗組，研究了試件的斷面形貌、元素組成、抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度、斷裂韌性和彈性模量等，得到如下結(jié)論：

(1)SEM分析表明，摻入鋼纖維后，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的結(jié)構(gòu)均勻且連續(xù)，具有較大的比表面積，試件受力后增大了內(nèi)部鋼纖維表面的摩擦，使得鋼纖維與基體的相互作用提高了混凝土的力學(xué)性能。

(2)XRD分析表明，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件中C含量明顯升高，占比達(dá)44%，試件的強(qiáng)度等級增大。

(3)隨著鋼纖維摻入量的提高，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的抗壓強(qiáng)度先增大后降低，當(dāng)鋼纖維摻入量為1.2%時，試件的抗壓強(qiáng)度最大約為83 MPa；隨著鋼纖維摻入量的提高，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的抗折強(qiáng)度不斷增大，當(dāng)鋼纖維摻入量為1.5%時，加入鋼纖維的混凝土試件比單一混凝土試件的抗折強(qiáng)度高出約66%，約為9.8 MPa；隨著鋼纖維摻入量的提高，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的劈裂抗拉強(qiáng)度緩慢增大，當(dāng)鋼纖維摻入量為1.5%時，試件的劈裂抗拉強(qiáng)度最大約為4.4 MPa；隨著鋼纖維摻入量的提高，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的斷裂韌性指數(shù)緩慢增大，當(dāng)鋼纖維摻入量為1.5%時，試件的斷裂韌性指數(shù)最大約為0.34；隨著鋼纖維摻入量的提高，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的彈性模量緩慢增大，當(dāng)鋼纖維摻入量>1.2%時，試件的彈性模量增長基本停止，此時試件的彈性模量約為65。

(4)隨外加荷載增加，鋼纖維增強(qiáng)混凝土試件的承載力先減小后小幅度升高，此過程多次反復(fù)，持續(xù)時間較長，直至試件完全喪失承載力，整個破壞過程鋼纖維的橋接作用非常明顯。說明鋼纖維的摻入在提高基體混凝土抗彎強(qiáng)度的同時極大地改善了混凝土的抗彎韌性。