蘇國友,袁軍芳
(馬鞍山鋼鐵股份有限公司,安徽馬鞍山 243000)
冶金企業(yè)配電系統(tǒng)的一個(gè)主要特點(diǎn)是:供電變壓器容量大,負(fù)荷集中;供電線路多為大容量、長度短的電纜;電動(dòng)機(jī)負(fù)荷多,構(gòu)成電動(dòng)機(jī)群組。此外,冶金企業(yè)為解決蒸汽問題,大都建設(shè)了集供熱和供電于一體的熱電廠。20 世紀(jì)90 年代起,高爐TRT、焦?fàn)tCDQ、燒結(jié)余熱發(fā)電等能源綜合利用小發(fā)電機(jī)組成為企業(yè)電力系統(tǒng)的標(biāo)配,且基本都在就近的總降類變電所中低壓母線并網(wǎng)。進(jìn)入21世紀(jì)后,為保護(hù)環(huán)境,發(fā)展循環(huán)經(jīng)濟(jì),建設(shè)了燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組即CCPP 發(fā)電機(jī)組。上述情況,導(dǎo)致冶金企業(yè)中低壓配電系統(tǒng)母線短路容量逐步上升,甚至達(dá)到或超過在役開關(guān)的開斷能力限值,嚴(yán)重影響系統(tǒng)安全和人身安全。
某企業(yè)110 kV 燒結(jié)總降變電所建于20 世紀(jì)90年代初期,安裝有2 臺(tái)31.5 MVA、電壓為110/10.5/6.3 kV 的變壓器。變電所設(shè)備均為屋內(nèi)布置,占地約(90×60)m2,主變壓器室與10 kV、6 kV 開關(guān)室緊鄰,只有2 m 左右的母線通道相隔,10 kV 和6 kV 系統(tǒng)采用了GG1A 高壓開關(guān)柜。隨著公司產(chǎn)線改造及產(chǎn)能增加,2001 年和2002 年分別將2 臺(tái)變壓器增容到50 MVA,2003 年第二臺(tái)燒結(jié)機(jī)建成投運(yùn),2005 年投運(yùn)了1 套17.5 MW 的余熱發(fā)電機(jī)組,并網(wǎng)于該站所10 kV 母線。變電所10 kV 和6 kV 母線最大短路電流分別由最初的15.14 kA和15.90 kA增加到目前的27.86 kA 和27.12 kA。隨著國家鋼鐵去產(chǎn)能的推進(jìn),公司生產(chǎn)結(jié)構(gòu)的調(diào)整及環(huán)保設(shè)施的增加,為提高供電可靠性、消化自發(fā)電,2013年,燒結(jié)總降變電所10 kV 和6 kV 原GG1A 開關(guān)柜更新為KYN28-12 中置柜,同時(shí),將開關(guān)的開斷能力由31.5 kA 提升到40 kA。現(xiàn)有50 MVA 變壓器供電能力日趨緊張,無法滿足N-1 方式下的供電需求,為此,決定將目前運(yùn)行的50 MVA 變壓器再次增容到63 MVA。
該總降變電所下有十余座10 kV、6 kV 高配室,開關(guān)的開斷能力均為31.5 kA。大部分供電線路為大截面多根并聯(lián)的銅芯電纜,長度在100~500 m 不等,導(dǎo)致近距離高配室的短路容量與總降相差無幾。如果按常規(guī)的變壓器來選擇各繞組間的短路阻抗(一般為10.5%/18%/6.5%),經(jīng)計(jì)算其總降變電所10 kV、6 kV 母線的短路電流達(dá)到33.12 kA 和38.96 kA,無法滿足下級(jí)廠礦開關(guān)設(shè)備的開斷能力要求,且6 kV 系統(tǒng)的短路電流已接近總降變電所6 kV開關(guān)的開斷能力。為保證系統(tǒng)及人身安全,必須對(duì)10 kV、6 kV 系統(tǒng)的短路電流水平加以限制,以滿足開關(guān)開斷能力要求。
文獻(xiàn)[1]介紹了5種限制短路電流的方法,但就該項(xiàng)目,都不適用。如前所述,由于該總降變電所全部電氣設(shè)備為屋內(nèi)布置,現(xiàn)場(chǎng)不具備安裝大電流(4 000~6 000 A)限流電抗器的空間,且限流電抗器會(huì)造成系統(tǒng)接線復(fù)雜,降低系統(tǒng)供電的可靠性。后經(jīng)與變壓器制造商交流、討論與比較,決定選用高阻抗變壓器,以達(dá)到限制短路電流,解決現(xiàn)場(chǎng)無法安裝大型限流電抗器的問題,并滿足各級(jí)開關(guān)31.5 kA 的開斷能力要求,同時(shí)縮短設(shè)備更新改造的工期。
結(jié)合總降變電所運(yùn)行方式及負(fù)荷情況,經(jīng)試算,63 MVA 變壓器擬選擇高-中、高-低、中-低之間的短路阻抗分別為13.5%、24%和9.5%(到貨變壓器的實(shí)際短路阻抗分別為13.15%、24.61%和9.35%),這時(shí)總降變電所10 kV、6 kV 母線的最大短路電流分別為27.86 kA 和30.55 kA,基本滿足要求。2016年7月完成變壓器的更新安裝。
該企業(yè)另一座高爐總降變電所,亦建設(shè)于20世紀(jì)90年代初期,電氣設(shè)備同樣為屋內(nèi)布置,配置了2臺(tái)31.5 MVA、110/6.3 kV 的變壓器,該變電所也是公司熱電廠接入系統(tǒng)的變電所。由于后期建設(shè)了TRT發(fā)電機(jī)組,并網(wǎng)于6 kV 母線,造成6 kV 配電系統(tǒng)短路電流超標(biāo)。為此2002 年對(duì)6 kV 開關(guān)室屋頂進(jìn)行加固改造,增加安裝了8%的戶外限流電抗器,串接在變壓器低壓側(cè)和6 kV 進(jìn)線柜之間,并對(duì)連接母線做了絕緣處理。盡管如此,該戶外限流電抗器仍然發(fā)生因孔明燈落在連接母線上,引發(fā)相間短路事故,造成變壓器差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作,6 kV 母線失電,對(duì)高爐生產(chǎn)造成沖擊。同時(shí)因變壓器服役時(shí)間長,器身滲漏油嚴(yán)重。結(jié)合設(shè)備更新改造及燒結(jié)總降變電所高阻抗變壓器更新和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn),2019 年選擇了短路阻抗為18%的高阻抗變壓器(到貨變壓器的實(shí)際短路阻抗為17.91%),更新了現(xiàn)有的31.5 MVA 常規(guī)阻抗的變壓器,并取消了戶外限流電抗器。
在上述計(jì)算中,均未考慮燒結(jié)同步電機(jī)及高壓異步電動(dòng)機(jī)群對(duì)短路電流的影響。根據(jù)《三相交流系統(tǒng)短路電流計(jì)算 第1 部分 電流計(jì)算》(GB/T 15544.1-2013),具有勵(lì)磁調(diào)節(jié)器的同步電動(dòng)機(jī)對(duì)短路電流的貢獻(xiàn)應(yīng)視同發(fā)電機(jī)。此外由于冶金企業(yè)大量安裝使用了高壓異步電動(dòng)機(jī),組成電動(dòng)機(jī)群,按照上述國標(biāo)計(jì)算要求,在滿足一定條件下,亦應(yīng)考慮異步電動(dòng)機(jī)對(duì)短路電流的影響。如果考慮上述兩個(gè)因素,則燒結(jié)總降變電所10 kV、6 kV 母線對(duì)應(yīng)的短路電流為36.5 kA 和34.5 kA。如此大的短路電流對(duì)開斷電流為40 kA 的開關(guān)而言,安全余量有限,因此在燒結(jié)總降變電所出線發(fā)生三相短路后,需要對(duì)跳閘斷路器進(jìn)行嚴(yán)格的性能測(cè)試。作為教訓(xùn),應(yīng)綜合考慮負(fù)載的性質(zhì),合理選擇變壓器的阻抗電壓,進(jìn)一步降低系統(tǒng)的短路電流。
高阻抗變壓器的應(yīng)用,限制了系統(tǒng)的短路電流,保證了系統(tǒng)的安全運(yùn)行,降低了中低壓系統(tǒng)短路對(duì)上一級(jí)電網(wǎng)的沖擊。但對(duì)于負(fù)荷變化較大的高阻抗變壓器,可能會(huì)造成中低壓側(cè)電壓偏差或波動(dòng)超標(biāo),圖1、圖2 分別是高爐總降變電所變壓器某日負(fù)荷電流變化曲線和對(duì)應(yīng)的6 kV 母線電壓變化曲線。
圖1、圖2 顯示,約18:30,由于變壓器負(fù)荷下降(實(shí)際是TRT 發(fā)電機(jī)在6 kV 并網(wǎng)),其運(yùn)行電壓值上升,基本維持在6.5 kV 左右,最大值約6.58 kV,依據(jù)《電能質(zhì)量供電電壓偏差》(GB/T 12325-2008)計(jì)算系統(tǒng)的最大電壓偏差為:
圖1 高阻抗變壓器負(fù)荷變化曲線
圖2 高阻抗變壓器負(fù)荷變化引起的電壓變化曲線
可見,其偏差已大大超過上述標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的±7%限值,對(duì)系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行造成一定風(fēng)險(xiǎn)。因此,運(yùn)行值班或調(diào)度人員需要對(duì)系統(tǒng)電壓進(jìn)行監(jiān)視,發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)調(diào)整變壓器的分接頭,維持系統(tǒng)電壓在規(guī)定的范圍內(nèi)。