龐 靜
(汾西礦業(yè)集團(tuán)設(shè)備修造廠,山西 介休032000)
皮帶輸送機(jī)具有運(yùn)輸能力強(qiáng)、便于操控、自動(dòng)化程度高、運(yùn)輸成本低等優(yōu)點(diǎn),現(xiàn)階段已成為煤礦井下主要運(yùn)輸方式[1]。隨著礦井生產(chǎn)能力提升對(duì)皮帶輸送機(jī)運(yùn)輸能力以及布置方式有更高的要求,為了更好的適應(yīng)井下運(yùn)輸需要,需要對(duì)皮帶輸送機(jī)進(jìn)行針對(duì)性改進(jìn),如將定頻、液力耦合器軟啟動(dòng)改變PLC控制變頻控制,采用的改進(jìn)技術(shù)措施在一定程度上提升了皮帶輸送機(jī)適應(yīng)性[2]。但現(xiàn)階段皮帶輸送機(jī)改造多是集中在控制方式以及輸送帶方面,對(duì)托輥方面技術(shù)改造相對(duì)較少,特別是輸送機(jī)交匯位置處緩沖托輥一般仍是傳統(tǒng)的橡膠托輥,存在容易損壞問題[3]。為此,文中就對(duì)緩沖托輥損壞原因進(jìn)行分析并根據(jù)現(xiàn)場工作經(jīng)驗(yàn)以及以往研究成果對(duì)緩沖托輥進(jìn)行改進(jìn),在一定程度上提升了礦井皮帶輸送機(jī)使用效率。
隨著礦井生產(chǎn)規(guī)模以及生產(chǎn)能力的提升,井下布置的皮帶輸送機(jī)運(yùn)輸距離從以往的幾千米提升至十幾公里以上甚至更遠(yuǎn)。采用一條皮帶輸送機(jī)難以滿足煤炭運(yùn)輸需要,特別是巷道有拐彎、距離較長時(shí)往往采用搭接方式進(jìn)行運(yùn)輸[4-5]。
在井下皮帶運(yùn)輸系統(tǒng)中搭接顯現(xiàn)較為普遍,根據(jù)輸送機(jī)間搭接方式可分為有角度搭接、直線搭接兩種方式,具體見圖1所示。
圖1 皮帶輸送機(jī)搭接方式
其中,H表示搭接的輸送機(jī)間皮帶高度差(即為物料拋落高度);L為物料拋落距離;具體長度與皮帶輸送機(jī)運(yùn)行速度V、皮帶高度差H有關(guān)。
皮帶輸送機(jī)搭接位置處物料拋落時(shí)產(chǎn)生的沖擊力F與下述因素有關(guān)[6-7]:皮帶高度差H;運(yùn)行速度V;物料質(zhì)量Q;物料棱角α。具體可通過下式表述:
輸送機(jī)間搭接位置物料產(chǎn)生的沖擊力F會(huì)對(duì)輸送機(jī)正常運(yùn)行帶來影響,具體表現(xiàn)為:
1)物料拋落時(shí)產(chǎn)生較大沖擊力,特別物料較重、硬度較高時(shí)會(huì)給輸送帶產(chǎn)生脈沖式或者連續(xù)沖擊,造成較大縱向撕裂、增加磨耗,降低皮帶使用壽命。
2)拋落的物料沖擊力通過膠帶作用于緩沖托輥,現(xiàn)階段最為常用的橡膠緩沖托輥雖然有一定緩沖能力,但是物料頻繁沖擊作用下極容易失效,需要頻繁檢修。
現(xiàn)階段礦井采用的緩沖托輥結(jié)構(gòu)見下頁圖2所示,具體為在普通的鋼面托輥上增加布置橡膠圈,通過橡膠圈彈性來降低物料拋落時(shí)沖擊力影響。緩沖托輥具有的緩沖能力有效,對(duì)托輥本身、輸送皮帶產(chǎn)生的保護(hù)作用有限。如礦井1508運(yùn)輸順槽皮帶輸送機(jī)與南5采區(qū)運(yùn)輸巷皮帶輸送機(jī)搭接位置處,由于1508采面設(shè)計(jì)推進(jìn)長度2 300 m,生產(chǎn)時(shí)間超過1.5 a。在輸送機(jī)搭接位置處,經(jīng)常出現(xiàn)煤炭灑落問題,同時(shí)緩沖托輥不同程度損傷,部分托輥不運(yùn)轉(zhuǎn),因此,為了提高皮帶輸送機(jī)運(yùn)輸效率,需要對(duì)緩沖托輥進(jìn)行針對(duì)性改進(jìn)。
圖2 常用緩沖托輥示意圖
在分析原有緩沖托輥結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上,根據(jù)礦井機(jī)械廠具有的加工能力,提出在原有的緩沖托輥側(cè)增加緩沖裝置,從而提升緩沖托輥緩沖能力,且礦機(jī)械廠可進(jìn)行加工。具體增加的緩沖裝置采用曲柄滑塊機(jī)構(gòu),結(jié)構(gòu)原理見圖3。
圖3 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)運(yùn)行原理圖
在滑桿(L2)上增加布置緩沖彈簧,從而提升緩沖托輥緩沖能力,降低物料拋落給輸送機(jī)影響,即為增加緩沖托輥柔性來提升緩沖托輥緩沖能力。具體增加的緩沖裝置運(yùn)行原理為:當(dāng)物料拋落產(chǎn)生的沖擊力F做到到緩沖托輥上后,曲柄(L1)會(huì)有小幅擺動(dòng),從而帶動(dòng)滑桿(L2)上下小幅滑動(dòng);滑桿(L2)在滑動(dòng)過程中壓縮上面布置的彈簧,通過彈簧伸壓縮來降低物料拋落沖擊力影響,起到提升緩沖托輥緩沖能力以及對(duì)皮帶、緩沖托輥保護(hù)工作。
根據(jù)前面所述改進(jìn)原理,具體改進(jìn)后的緩沖托輥結(jié)構(gòu)見圖4。在緩沖托輥、皮帶重量作用下緩沖彈簧在擋片間處于壓縮狀態(tài)。在現(xiàn)場應(yīng)用中通過調(diào)整倔強(qiáng)系數(shù)來達(dá)到調(diào)整改進(jìn)后緩沖托輥緩沖能力作用。采用增加緩沖彈簧方式對(duì)緩沖托輥進(jìn)行改進(jìn),僅需要安裝曲柄滑塊即可,不需要對(duì)輸送機(jī)機(jī)架進(jìn)行大量調(diào)整,改進(jìn)成本費(fèi)用也較低。
在改進(jìn)的緩沖托輥應(yīng)用中面臨的主要問題是如何確定緩沖彈簧倔強(qiáng)系數(shù)(μ),以便在物料拋落過程與緩沖托輥共同工作起到緩沖作用。
物料拋落形成的沖擊力F=(H、V、Q、α),由于物料形狀不規(guī)則,物料棱角α難以定量表達(dá),因此,為了簡化計(jì)算,將沖擊力F簡化為:F=(H、V、Q)。根據(jù)計(jì)算出來得到的沖擊力,利用杠桿原理即可計(jì)算得到緩沖彈簧受到到壓力(P),從而確定彈簧倔強(qiáng)系數(shù)及彈簧規(guī)格。在具體使用過程中根據(jù)應(yīng)用效果可適當(dāng)對(duì)彈簧進(jìn)行調(diào)整。
圖4 改進(jìn)后的緩沖托輥結(jié)構(gòu)
由于采用的曲柄滑塊機(jī)構(gòu)曲柄(L1)、滑桿(L2)長度接近,因此可近似認(rèn)為沖擊力與作用到彈簧上的壓力P相等,通過計(jì)算沖擊力即可得到緩沖彈簧壓力(P),具體計(jì)算公式為:
2.3.1 靜載載荷Pu
托輥靜載載荷由托輥承載分支靜載荷(Pu1)、回程分支靜載荷(Pu2)兩部分構(gòu)成。具體承載分支(Pu1)、回程分支(Pu2)可分別通過下述公式計(jì)算
式中:e為載荷系數(shù)(取0.8);a0托輥間距(取1 200 mm);Im為輸送機(jī)運(yùn)量(取55.56 kg/s);V為輸送機(jī)運(yùn)度(取2.0 m/s);q0為皮帶質(zhì)量(取27.0 kg/m)。
將參數(shù)帶入公式(2)、(3)求得:Pu1=515.9 N,Pu2=259.2 N,即靜載載荷Pu=775.1 N
2.3.2 動(dòng)載載荷P0
具體動(dòng)載承載分支動(dòng)載荷(P01)、回載分支動(dòng)載荷(P02)可通過下式計(jì)算:
式中:fs為運(yùn)行系數(shù)(取值1.2);fd為沖擊系數(shù)(取1.06);fa為工況系數(shù)(取1.1)。
將參數(shù)帶入公式(4)、(5)求得:
P01=721.9,NP02=681.0N,動(dòng)載載荷P0=1 402.9 N
通過上述計(jì)算,求得P=P0=1 402.9 N,緩沖彈簧受到的壓力為1 402.9 N,根據(jù)相關(guān)規(guī)范,選用礦用緩沖礦車彈簧即可滿足使用需要,具體使用的緩沖彈簧見圖5所示。
圖5 緩沖彈簧實(shí)物圖
采用緩沖彈簧對(duì)緩沖托輥改進(jìn)后,在皮帶輸送機(jī)搭接位置搭接位置物料基本不出現(xiàn)拋灑到巷道底板情況,同時(shí)緩沖托輥在2 a內(nèi)基本不需要更換。改進(jìn)后的緩沖托輥可在一定程度上提升皮帶輸送機(jī)運(yùn)輸效率。
1)皮帶輸送機(jī)搭接位置緩沖托輥經(jīng)常出現(xiàn)損壞原因主要是物料沖擊載荷較大,緩沖托輥本身緩沖能力不足導(dǎo)致。
2)采用機(jī)械原理中的曲柄滑塊機(jī)構(gòu)運(yùn)行原理,將緩沖彈簧對(duì)緩沖托輥進(jìn)行改進(jìn),并詳細(xì)對(duì)改進(jìn)方案進(jìn)行闡述。提出的改進(jìn)方案簡單、改造簡單,所需要的設(shè)備礦井機(jī)械廠即可加工,改進(jìn)投入低。
3)采用理論計(jì)算方法對(duì)緩沖彈簧受力進(jìn)行分析,得出緩沖彈簧最大受力在1 402.9 N,采用緩沖礦車彈簧即可滿足使用需要。