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      某住宅小區(qū)供暖熱水管網(wǎng)水力平衡計算與分析

      2021-02-19 03:13:30何雪強(qiáng)
      中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年23期
      關(guān)鍵詞:共用管段環(huán)路

      何雪強(qiáng)

      (福建省博意建筑設(shè)計有限公司,福建 廈門 361000)

      0 引言

      供熱工程在調(diào)試、運(yùn)行過程中,室溫經(jīng)常無法符合設(shè)計要求,即熱源近端用戶室內(nèi)溫度過高,而遠(yuǎn)端用戶則出現(xiàn)室內(nèi)溫度不達(dá)標(biāo)的情況。其主要原因往往是水系統(tǒng)各并聯(lián)環(huán)路之間出現(xiàn)嚴(yán)重水力失衡的情況,導(dǎo)致末端換熱設(shè)備的供熱量大幅偏離設(shè)計條件,進(jìn)而影響室溫調(diào)節(jié)。為保證末端用戶的供熱效果,后期運(yùn)維人員常采取提高二次熱水溫度,或提升水泵揚(yáng)程的方法。上述做法雖能解決用戶供熱需求,卻同時帶來熱源效率降低、熱媒輸配功耗增加等一系列問題。

      筆者在參與住宅供暖項目設(shè)計時發(fā)現(xiàn),小區(qū)二次供熱管網(wǎng)設(shè)計一般都滯后于單體供暖施工圖,且由不同設(shè)計人員來完成,設(shè)計人員往往會忽視各并聯(lián)水環(huán)路的資用壓頭,僅按最大允許流速、經(jīng)濟(jì)比摩阻直接確定管徑,確定單體熱力入口處平衡閥規(guī)格時,要直接按接管管徑選型。大量工程案例表明,按上述錯誤的設(shè)計做法,僅依靠后期調(diào)試很難實現(xiàn)水力平衡,無法使每個房間的實際散熱量與設(shè)計供熱量相匹配。因此,筆者以某住宅小區(qū)供暖工程為例,淺談設(shè)計過程中熱水管網(wǎng)水力平衡的計算與設(shè)計。

      1 相關(guān)規(guī)范條文

      文獻(xiàn)[1]第5.9.11 條:“室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的設(shè)計應(yīng)進(jìn)行水力平衡計算,并應(yīng)采取措施使設(shè)計工況時各并聯(lián)環(huán)路之間(不含共用段)的壓力損失相對差額不大于15%?!碑?dāng)雙管系統(tǒng)并聯(lián)環(huán)路之間的壓力損失相對差額不大于15%時,最大流量偏差可控制在8%左右,平均水溫及散熱量偏差可控制在2%左右[3],可保證供暖系統(tǒng)的運(yùn)行效果。

      文獻(xiàn)[2]第5.3.6 條:設(shè)計室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)時,應(yīng)計算水力平衡,并采取控制措施,使設(shè)計工況下各并聯(lián)環(huán)路之間(不含公共段)的壓力損失差額不大于15%;在計算水力平衡時,要計算水冷卻產(chǎn)生的附加壓力,其值可取設(shè)計供、回水溫度條件下附加壓力值的2/3。

      2 計算公式及原理

      熱水供暖系統(tǒng)中計算管段的壓力損失計算如下[4]。

      式中:ΔP—計算管段的壓力損失,Pa;ΔPy—計算管段的沿程損失,Pa;ΔPi—計算管段的局部損失,Pa;λ—管段的摩擦阻力系數(shù);d—管段內(nèi)徑,m;l—管段長度,m;ρ—熱水的密度,kg/m3;υ—熱水流速,m/s;ζ—局部阻力系數(shù),常用管道配件可參考文獻(xiàn)[3]。

      熱水供暖系統(tǒng)中一般均為紊流狀態(tài),采用柯列勃洛克公式[4],通過迭代計算方式得到整個紊流區(qū)的摩擦阻力系數(shù)。

      式中:Re—雷諾數(shù);K—管壁的當(dāng)量絕對粗糙度,m。室內(nèi)供暖鋼管粗糙度K取0.2mm,塑料管取0.01mm,室外直埋敷設(shè)的鋼管則取0.5mm。

      熱水供暖系統(tǒng)中并聯(lián)環(huán)路之間不平衡率的計算如下[4]。

      式中:ΔP1—第一環(huán)路總壓力損失,m/s,一般取最不利環(huán)路(不含共用段);ΔP2—第二環(huán)路總壓力損失,m/s。

      對于垂直雙管系統(tǒng),當(dāng)重力水頭的作用高差大于10m,計算并聯(lián)環(huán)路之間水力不平衡率時,應(yīng)考慮重力水頭H(Pa)[4]。

      式中:h—計算環(huán)路散熱設(shè)備中心之間的高差,m;ρr—計算回水溫度下的密度,kg/m3;ρs—計算供水溫度下的密度,kg/m3;g—重力加速度,m/s2。

      閥門阻力系數(shù)計算如下[4]。

      式中:Kv—閥門阻力系數(shù);G—通過流量,m3/h;ΔP—閥前、后壓力差,100kPa。

      3 項目概述

      該項目位于山東省濱州市,總建筑面積為15.4 萬m2,共有11 棟高層住宅,8 棟多層住宅以及2 棟配套公共建筑。供暖供回水由小區(qū)內(nèi)地上獨(dú)棟換熱站提供。供暖系統(tǒng)豎向分為高、低2 個區(qū),站內(nèi)分別設(shè)置高、低區(qū)換熱系統(tǒng)。換熱站熱源由市政一次熱網(wǎng)提供,經(jīng)板式換熱器熱交換后提供二次供暖熱水,供回水溫度為45/35℃。

      該地塊1~11 層為低區(qū),12~22層為高區(qū),低區(qū)熱負(fù)荷為4172.3kW,高區(qū)熱負(fù)荷為2389.4kW。進(jìn)出換熱站管道處至供暖系統(tǒng)末端最不利環(huán)路的壓力損失分別為低區(qū)161.5kPa,高區(qū)143.4kPa。

      住宅樓棟內(nèi)供暖主立管采用下供下回異程式,在共用立管供水管始端、回水管末端設(shè)置手動調(diào)節(jié)閥及泄水裝置。單體采用共用立管的分戶熱計量方式,樓棟熱力入口處設(shè)總熱量表作為貿(mào)易結(jié)算表,各戶設(shè)戶將熱量表作為戶用分?jǐn)偙怼魞?nèi)為混凝土填充式熱水地面輻射供暖系統(tǒng),采用分戶溫控形式。

      4 水力平衡的計算與分析

      4.1 末端供暖水管的水力計算

      末端供暖水管包含水平干支管、分支豎管、埋地入戶管以及戶內(nèi)地暖管線。以20#樓為例,標(biāo)準(zhǔn)層單元為一梯兩戶,層高2.95m,共22 層。取左側(cè)戶型最不利計算環(huán)路,標(biāo)示出各個管段的編號,見圖1。按公式(1)、(2)計算出設(shè)計工況下該環(huán)路的總阻力,其中集分水器、恒溫控制閥、Y 型過濾器、熱量表合計阻損按工程經(jīng)驗值取15kPa,結(jié)果見表 1。

      圖1 20#樓末端供暖水管計算管段標(biāo)示圖

      4.2 豎向共用立管水力平衡計算與分析

      考慮水力平衡因素,宜將共用立管比摩阻控制在30Pa~60Pa。同樣以20#樓低區(qū)供暖立管為例,計算豎向水力平衡率。首先按公式(1)、(2)計算共用立管的阻力值,見表2。如圖2,該系統(tǒng)不平衡率最大值出現(xiàn)在并聯(lián)環(huán)路A-11’-B 與A-1’-B。其中最有利環(huán)路A-1’-B 的阻損為末端供暖水管總阻力,即24.1kPa。計算最不利環(huán)路A-11’-B 總阻損時,應(yīng)將重力水頭從供回水立管總阻力中扣除。公式(4)計算的重力水頭為0.79kPa,進(jìn)而計算最大不平衡率。

      圖2 20#樓低區(qū)共用立管管段標(biāo)示圖

      計算結(jié)果符合水力平衡要求。由此可見,共用立管管徑不宜過小,設(shè)計時應(yīng)按計算結(jié)果進(jìn)行調(diào)整。由表1、表2 可知,20#樓低區(qū)樓棟內(nèi)總阻力損失為55.5kPa??汕蟮闷渌袠菞潱▎卧﹥?nèi)高、低區(qū)熱水系統(tǒng)的總阻力損失。

      表1 20#樓標(biāo)準(zhǔn)層戶內(nèi)水管水力計算表

      表2 20#樓低區(qū)共用立管水力計算表

      4.3 二次供暖熱水管網(wǎng)水力平衡計算與分析

      二次熱網(wǎng)管道室外部分采用無補(bǔ)償(冷安裝)直埋熱力管道技術(shù),室內(nèi)部分則在地下一層車庫內(nèi)敷設(shè)。選最遠(yuǎn)端1#樓12-2 支環(huán)路為低區(qū)供熱水系統(tǒng)的最不利環(huán)路,并計算其總阻力損失,結(jié)果見表3。由表3 可見,主干管沿程比摩阻在30Pa~100Pa,符合水力平衡設(shè)計要求[4]。低區(qū)供熱總水流量為360.4m3/h,最不利環(huán)路總阻力損失為161.5kPa?,F(xiàn)以低區(qū)供暖系統(tǒng)中20#樓2-4 支環(huán)路為例,計算該環(huán)路與最不利環(huán)路之間的水力不平衡率,并對該棟樓熱力入口處平衡閥進(jìn)行選型。根據(jù)表3、表4 計算20#樓2-4 環(huán)路與最不利環(huán)路(不含共用管段1、2)的不平衡率。

      表3 低區(qū)最不利環(huán)路水力計算表(1#樓12-2 支環(huán)路)

      表4 低區(qū)20#樓2-4 環(huán)路水力計算表

      2-4 環(huán)路樓棟熱力入口處選用SPF45-16 數(shù)字鎖定平衡閥,計算閥門阻力系數(shù)。

      式中:取平衡閥全開時壓力損失值為5kPa。根據(jù)Kv值查廠家提供的該型號平衡閥線算圖,選取平衡閥管徑為DN80,設(shè)計工況下開度為44%,最優(yōu)工作區(qū)間為30%~80%。

      由上述計算過程可見,與最不利環(huán)路并聯(lián)的環(huán)路,在滿足最大水流速的條件下,支干管的設(shè)計比摩阻應(yīng)盡量取大值,以平衡資用壓頭的富裕度;當(dāng)受最大水流速制約而產(chǎn)生較大不平衡率時,應(yīng)在樓棟熱力入口處設(shè)置調(diào)節(jié)平衡裝置,并校核設(shè)計工況下的閥門開度。

      5 結(jié)語

      與空調(diào)供冷水系統(tǒng)相比,供暖水系統(tǒng)具有供回水溫差大、水流量相對小的特點。各并聯(lián)水環(huán)路溫降偏離設(shè)計值的幅度受水力失調(diào)程度的影響大,不可以忽視其水力平衡的計算。設(shè)計支狀異程式熱力管網(wǎng)時,供熱半徑不宜過大,干支管環(huán)路水流量應(yīng)力應(yīng)該均勻?qū)ΨQ,干管上不宜設(shè)置過多小流量的支環(huán)路。優(yōu)先調(diào)整管徑,使并聯(lián)環(huán)路之間阻力損失的計算相對差額最小,必要時可在支環(huán)路上設(shè)置靜態(tài)或動態(tài)平衡閥。根據(jù)該支環(huán)路的流量、資用壓頭進(jìn)行平衡閥規(guī)格、開度的選型計算,不可以直接按接管管徑選型。

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