管段
- 動態(tài)沉管流場演變?nèi)^程分析
沉管工程建設(shè)中，管段的沉放是一項十分關(guān)鍵的環(huán)節(jié)[1-2]。在管段沉放過程中，由于水流的流線處于動態(tài)變化之中，基槽內(nèi)的流場會隨之發(fā)生改變[3]，進(jìn)而影響基槽邊坡的穩(wěn)定。下沉管段根據(jù)管道使用功能要求的不同，管段形狀也不同。輸水、輸油、輸氣管道常采用圓形截面，而交通隧道常采用矩形截面。在沉管法誕生初期，下沉管段斷面多采用圓形，如雪莉輸水隧洞（1894）采用的是直徑為2.8m的圓形鋼殼加磚砌的管段[4]，美國的波西隧道（1928）也是由12節(jié)直徑為11.3m的圓形
安徽建筑 2023年1期2023-02-09
- 高溫氣冷堆核電站蒸汽發(fā)生器可拆管段拆裝系統(tǒng)研究
蒸汽和主給水可拆管段、換熱組件、承重板、定位板、內(nèi)部構(gòu)件承載筒、蒸汽發(fā)生器殼體、保溫層、主蒸汽與給水連接管束、氦氣循環(huán)組件等部件組成（圖1）。圖1 蒸汽發(fā)生器示意主蒸汽管箱和主蒸汽可拆管段實現(xiàn)蒸汽發(fā)生器與汽輪機之間的連接，而主給水管箱和主給水可拆管段是二回路循環(huán)水進(jìn)入蒸汽發(fā)生器的入口。為方便對蒸汽發(fā)生器進(jìn)行檢維修工作（如無損檢測、堵管等），需要將上下兩端的可拆管段進(jìn)行拆裝作業(yè)。針對高溫氣冷堆蒸汽發(fā)生器結(jié)構(gòu)特點及檢維修要求，本文提出一種可拆管段拆裝系統(tǒng)，可分
設(shè)備管理與維修 2022年19期2023-01-03
- 輸油站埋地原油管段失效原因試驗研究
越站流程操作，本管段一直存油但未能參與流動運行，屬于死油段。2016年8月埋地管道發(fā)生原油泄漏時，壓力達(dá)到3.2 MPa，泄漏點位置位于107#閥至154#閥之間埋地入土彎頭后的直管段，距離彎頭約1m，位于管道底部6點鐘方向。泄漏管段局部工藝流程及站場管道布置如圖1和圖2所示。圖1 泄漏管段的局部設(shè)計工藝流程/mm圖2 站場工藝管道布置示意為弄清此埋地管道泄漏失效的原因，對破裂泄漏的管段進(jìn)行了外觀檢查、金相、電鏡檢驗以及機械性能等全面綜合分析，并依據(jù)GB∕
石油工程建設(shè) 2022年5期2022-10-31
- 基于核安全風(fēng)險管控策略秦山350Mwe機組一回路死管段研究分析
0 引言目前，死管段現(xiàn)象已成為困擾國內(nèi)外核電機組的一個重要問題，并成為影響關(guān)鍵設(shè)備使用壽命的重要因素。在核電站投入商業(yè)運行后,一些設(shè)備的老化現(xiàn)象會逐漸地顯現(xiàn)出來，死管段現(xiàn)象會在一定程度上加速設(shè)備的老化，可能增加核電站運行的風(fēng)險。秦山一期核電機組停冷系統(tǒng)進(jìn)口管線閥門出現(xiàn)的腐蝕問題就屬于死管段現(xiàn)象造成的主要因素之一。此現(xiàn)象也曾多次出現(xiàn)在國內(nèi)外核電機組中，最終都會腐蝕閥門閥座，導(dǎo)致閥門的密封性能降低。假若沒有及時發(fā)現(xiàn)和處理，將對一回路壓力邊界的完整性構(gòu)成威脅，進(jìn)
新型工業(yè)化 2022年6期2022-09-07
- 論雨水推理公式在管渠設(shè)計中的應(yīng)用
F和降雨歷時t受管段劃分長度的影響較大，導(dǎo)致雨水管渠的設(shè)計精度不高。針對這一情況，業(yè)內(nèi)學(xué)者做了大量的研究，就設(shè)計管段的劃分長度，規(guī)范尚沒有給出統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)，筆者按照推理公式的方法，就設(shè)計管段對推理公式計算結(jié)果的影響進(jìn)行研究分析，提出一些設(shè)計理念，供業(yè)內(nèi)同行參考。1 推理分析目前，雨水管渠系統(tǒng)的設(shè)計多采用推理公式法計算雨水設(shè)計流量，即：Q=q·ψ·F(1)式中，Q—設(shè)計流量，L/s；q—暴雨強度，L/(hm2·s)；ψ—徑流系數(shù)；F—匯水面積，hm2。暴雨強度
水利技術(shù)監(jiān)督 2022年7期2022-07-11
- 管段沿線流量簡化前后水頭和流行時間差異性分析
聯(lián)管道簡化為單一管段時，中間節(jié)點需水量稱作管段的沿線流量。這些沿線流量在管網(wǎng)建模中，常集中分配到管段的上端節(jié)點和下端節(jié)點，采用的方法是將沿線流量均分到兩端節(jié)點［1-2］。這種沿線流量均分方法優(yōu)點是簡單、易于操作，尤其在管段方向不定的情況下；缺點是在管段兩端節(jié)點分配流量后，引起的管段水頭損失與合并前在沿線流量下引起的管段水頭損失具有差異性。因此，在管線沿線流量簡化處理中，需要解決管段沿線流量按怎樣的分配比例，才可滿足水力等效性的問題。針對該問題，1988年H
同濟大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年3期2022-03-18
- 某西部油田高溫高壓氣井連續(xù)油管斷裂原因
連續(xù)油管上、下側(cè)管段的宏觀形貌如圖2所示，兩節(jié)連續(xù)油管管段外表面光滑，無腐蝕痕跡；下側(cè)管段有一處被折斷，據(jù)現(xiàn)場了解，這是連續(xù)油管發(fā)生斷裂后，為防止連續(xù)油管落井，關(guān)閉防噴器時夾傷所致。圖2 斷裂連續(xù)油管上、下側(cè)管段的宏觀形貌如圖3所示，上側(cè)管段斷口側(cè)面未見變形，無明顯頸縮現(xiàn)象，斷口附近可見輕微損傷痕跡；斷口表面輕微脹大，大部分區(qū)域受到損壞，局部區(qū)域斷面平坦，表面呈輕微金屬色，無明顯剪切唇。圖3 斷裂連續(xù)油管上側(cè)管段斷口側(cè)面和表面的宏觀形貌1.2 無損探傷根據(jù)
理化檢驗(物理分冊) 2022年1期2022-03-15
- 20G無縫鋼管開裂原因
a后發(fā)生開裂，該管段的服役環(huán)境為：內(nèi)部介質(zhì)為除鹽水，溫度約為200 ℃，壓力約為5 MPa；外部介質(zhì)為煙氣，溫度約為300 ℃，且常年恒定。筆者采用一系列理化檢驗方法對其開裂原因進(jìn)行分析，以防止該類事故再次發(fā)生。1 理化檢驗1.1 宏觀觀察送檢20G無縫鋼管的外徑為25 mm，原壁厚為5 mm，共3段。1號管段內(nèi)、外壁均腐蝕嚴(yán)重，已出現(xiàn)變薄和開裂現(xiàn)象(見圖1)；2號管段內(nèi)壁腐蝕嚴(yán)重，外壁腐蝕稍輕(見圖2)；3號管段為未服役管段(見圖3)。圖1 1號管段宏觀
理化檢驗(物理分冊) 2022年12期2022-02-12
- 顧及供需關(guān)系的供水管網(wǎng)管段脆弱性評價
脆弱環(huán)節(jié)[2]。管段是管網(wǎng)的最重要組成部分之一，進(jìn)行管段的脆弱性分析，對管網(wǎng)的設(shè)計、運維和改造都具有重要意義。管段脆弱性評價研究，主要分為基于水力模擬的方法和基于拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)分析的方法。基于水力模擬的方法通過水力模型模擬所有可能的管段故障后果評價管段對管網(wǎng)正常運行的重要性。由于考慮多管段故障組合計算量十分龐大，通常將故障場景限制為單管段故障，枚舉各個管段發(fā)生故障后管網(wǎng)的欠缺供應(yīng)量比評價管段的脆弱性[2]。這類方法的評價結(jié)果比較精細(xì)，貼合實際工況，但依賴于水力模
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2022年2期2022-01-22
- 大直徑高密度聚乙烯管海上出運和安裝關(guān)鍵技術(shù)
km，分為8 個管段進(jìn)行安裝，包含1 個管段在陸上安裝，7 個管段進(jìn)行海上安裝，每段管段安裝均包括出運、定位、沉放、對接工序，本文重點介紹管段海上運輸和安裝關(guān)鍵技術(shù)。該項目是目前全球海上安裝的同類管道中直徑最大的，所涉及的出運、安裝工藝復(fù)雜。國內(nèi)尚無成熟的經(jīng)驗可借鑒，國外也僅有少數(shù)成功案例，實施難度較大。2 施工技術(shù)要點2.1 施工準(zhǔn)備工作施工準(zhǔn)備工作包括陸上運輸、管段設(shè)施安裝、海上準(zhǔn)備等多項內(nèi)容，其中最重要的一項是確定海上施工窗口期。海上施工窗口期需要詳
運輸經(jīng)理世界 2021年9期2021-12-09
- 供熱管道減阻涂層減阻效果的實驗研究
對比管道。無涂層管段通過幾次水，并且放空擱置了5 a 左右，模擬實際供熱工程中運行使用過的管道。在直管段上安裝壓力測量裝置，壓力測量點離彎頭的距離大于10倍管道直徑。如圖1所示，在同一根直管段上同一流向的2個壓力測量點的間距為87 m。注：1為熱水鍋爐；2為補水泵；3為管路循環(huán)水泵；4為流量計；P為泵前、后就地顯示壓力表；P1～P8為測試管道上的壓力變送器；T1、T2為溫度傳感器。圖1 供熱管道減阻實驗臺示意圖實驗中采用的主要儀器設(shè)備有：1) 模擬熱源。型
暖通空調(diào) 2021年11期2021-12-02
- 長距離埋地鋼管中波紋管伸縮節(jié)的作用研究
方案分別建立埋地管段三維有限元模型，如圖3所示。模型包括：鋼管、外包混凝土、鎮(zhèn)墩、伸縮節(jié)室、伸縮節(jié)、回填土和原狀土，地基底面尺寸830m×120m，高度范圍在105m～185m。布置方案1計算模型總節(jié)點數(shù)220797個，總單元數(shù)189791個；布置方案2計算模型總節(jié)點數(shù)197081個，總單元數(shù)209585個；布置方案3模型總節(jié)點數(shù)197085個，總單元數(shù)209388個。模型鋼管采用4節(jié)點殼單元Shell181模擬，混凝土結(jié)構(gòu)、回填土及原狀土采用8節(jié)點實體單
特種結(jié)構(gòu) 2021年5期2021-11-15
- 雨水管渠不同進(jìn)水方式對設(shè)計流量計算方法的影響研究
區(qū)域的雨水由設(shè)計管段的起點進(jìn)入， 即把管段的起點作為設(shè)計斷面［2］， 然后以此為標(biāo)準(zhǔn)計算管段的各項設(shè)計參數(shù)。 實際的雨水匯流過程非常復(fù)雜，其中存在著多種進(jìn)水方式， 雨水可能由管段的中部或者末端進(jìn)入。 采用不同的進(jìn)水方式會導(dǎo)致最終的設(shè)計流量也不相同， 雨水由管段起點進(jìn)入的進(jìn)水方式是對實際徑流過程的一種簡化， 這種假設(shè)使設(shè)計人員易于計算， 但與實際有一定的偏差。 本文通過比較不同進(jìn)水方式的特點， 從實際的進(jìn)水方式出發(fā)， 建立匯流過程模型， 提出分散進(jìn)水方式設(shè)計
工業(yè)用水與廢水 2021年5期2021-11-15
- RFID 技術(shù)及無人機在超大型化工管道堆場中的應(yīng)用
家承包商臨時堆放管段半成品，待現(xiàn)場具備安裝條件后，再轉(zhuǎn)運到現(xiàn)場進(jìn)行安裝。由于堆場面積大、材料堆放區(qū)域多，管道材質(zhì)約20種，品種繁雜，即便預(yù)制管段全部按管線號做好標(biāo)識且分裝置、分區(qū)域堆放，在尋找、轉(zhuǎn)運管段過程中仍然存在以下問題：（1）尋找管段時無法精確定位，需要付出大量的人力、機具反復(fù)尋找；（2）人工尋找時會出現(xiàn)遺漏管段，甚至管段找不到的情況；（3）由于項目臨海，空氣濕度大、鹽分重，在管段的長時間堆放過程中，因自然環(huán)境具有腐蝕性，會出現(xiàn)鋼印銹蝕無法辨認(rèn)的情況
石油化工建設(shè) 2021年4期2021-09-15
- 華龍一號余排吸入口死管段熱工水力分析
3）0 引言“死管段”是指那些與一回路相連但在機組正常運行情況下其內(nèi)部流體不流動的管段。當(dāng)一回路升溫升壓或升功率運行過程中，這些管道內(nèi)的靜止流體被一回路加熱產(chǎn)生熱分層或汽化，并最終導(dǎo)致管道內(nèi)壁和閥門部件腐蝕。M310機組[1]余排進(jìn)口管道就屬于“死管段”之一。該現(xiàn)象已經(jīng)多次導(dǎo)致法國核電站以及大亞灣和嶺澳一期核電站的這些閥門閥座產(chǎn)生腐蝕，并影響了這些閥門的密封性，威脅機組的安全穩(wěn)定運行。正常余熱排出系統(tǒng)（RRA）進(jìn)口死管段內(nèi)發(fā)現(xiàn)的腐蝕問題是由持續(xù)不斷的熱工水
科技視界 2021年21期2021-08-24
- 管段管理在工廠化預(yù)制中的應(yīng)用研究
，如何對預(yù)制好的管段進(jìn)行有效地管理，如何準(zhǔn)確有效地委托防腐、鍍鋅，如何準(zhǔn)確地找到所需的管段，從而減少人工和機具的浪費成為工廠化預(yù)制管理工作的重點。1 管段管理的實際應(yīng)用和分析以馬來西亞煉油加氫項目管道預(yù)制場為例，進(jìn)行工廠化預(yù)制的管段管理應(yīng)用分析。馬來西亞煉油加氫項目中，十一化建公司承建的項目內(nèi)容為總包商西班牙TR 的施工包PKG3 和Area1 的機械包設(shè)備安裝、管道安裝、防腐保溫及電氣儀表等，合同額超過7463 萬美元，項目合同工期從2015 年12 月
石油化工建設(shè) 2021年1期2021-05-06
- 新安江在役壓力鋼管有限元校核評估
研究對象是廠房明管段鋼管，明管由伸縮節(jié)、管壁等結(jié)構(gòu)經(jīng)螺栓和焊接組合，適用于引水式地面廠房，通常支撐在分開的支座上，宜布置在地形條件優(yōu)越的地段，并與進(jìn)水口、主廠房的建筑物協(xié)調(diào)一致。明管開有進(jìn)人孔，工作人員可由進(jìn)人孔進(jìn)入鋼管內(nèi)部進(jìn)行安全操作，檢查與維護(hù)，為壓力鋼管安全運行提供了保障，運行中可以方便的檢查、維修、動靜應(yīng)力檢測等，必要時根據(jù)使用時間及損壞情況及時更換；其次，它受力明確，結(jié)構(gòu)分析結(jié)果較為可信[5，6]。2 有限元計算理論及方法ANSYS 有限元分析步
水電站機電技術(shù) 2021年3期2021-04-10
- 基于DPSA的長距離輸水管道線路優(yōu)化方法研究*
量為各個輸水線路管段，決策變量分別為各輸水管段線路方案和各管段直徑，約束條件為整個輸水管道的首末水頭[10-12]。（1）目標(biāo)函數(shù)：（2）首末水頭約束：式中：F為輸水管道工程總投資，萬元；Фi為管段階段投資函數(shù)；Xi為輸水管道第i管段線路方案；Yi為輸水管道第i管段直徑，mm；hi為輸水管道第i管段水頭損失，m；Ht為供水水源點與管道最末端節(jié)點的允許水頭損失，m。3 模型的求解3.1 動態(tài)規(guī)劃遞推方程與狀態(tài)轉(zhuǎn)移方程上述輸水管道線路優(yōu)化模型為動態(tài)規(guī)劃模型。其
工程技術(shù)研究 2020年22期2021-01-08
- 回淤及地基不均勻影響下沉管隧道力學(xué)性能分析
不利工況，分別為管段接頭和管段本體中間部位剛度和淤泥厚度發(fā)生突變，具體變化模式詳見圖2。數(shù)值模擬對隧道接頭變形和受力進(jìn)行對比分析。經(jīng)計算，在剛度突變工況中，工況①地層反力在管段接頭位置存在突變，地層反力最大值為602Mpa，最小值為389Mpa，差值為213Mpa;工況②地層反力位于管段本體中間剛度突變處，地層反力最大值為782Mpa，最小值為15Mpa，差值為767Mpa。由計算結(jié)果可知，管段本體處的剛度突變相對接頭處的剛度突變對地基反力的影響更大，兩工
建筑與裝飾 2020年2期2020-10-21
- 沉管隧道干塢塢底施工工藝研究
的臨時工程，干塢管段的預(yù)制、存放以及檢測都需要在塢內(nèi)進(jìn)行，因此干塢施工在沉管隧道施工中較為重要[1]。為了保證施工質(zhì)量，同時為了方便后續(xù)施工，施工中，應(yīng)該將干塢塢底施工和沉管管段制作施工結(jié)合起來。1 工程概況本文洲頭咀沉管隧道項目全長為750m，主要分為三個部分：西側(cè)暗埋段，長315.89m；中間沉管段，長340.05m；東邊暗埋段，長93.98m。其中中間的沉管段隧道應(yīng)用的是軸線干塢預(yù)制管段，將干塢設(shè)置在西端，縱向呈長條形，施工時分兩次預(yù)制。在干塢內(nèi)完成
廣東建材 2020年6期2020-07-06
- 帶加勁環(huán)超大直徑輸水管道立式制作工法
計規(guī)范要求，每一管段應(yīng)由整張板寬為3 000 mm的鋼板卷制而成，每個9 m的管節(jié)就由3個3 m的管段組裝而成，管節(jié)的縱縫、環(huán)縫焊接均在平放狀態(tài)下完成。傳統(tǒng)的小管徑輸水管道制作過程中，加勁環(huán)的安裝是在管段縱縫焊接完成后，再由3個管段組裝成1個管節(jié)，并完成此2條環(huán)縫焊接后進(jìn)行。如果大管徑且壁薄的輸水管道按傳統(tǒng)方法安裝加勁環(huán)，勢必因加勁環(huán)與管壁縫隙過大，對輸水管壁的形變及加固處理帶來很大的工作量。另一方面，本項目采用自動焊進(jìn)行管節(jié)的環(huán)縫施焊，傳統(tǒng)的臥式制作方法
廣東水利水電 2020年4期2020-05-05
- 沉管隧道變截面管段浮運與沉放水動力特性及方案評價
夠,如變截面沉管管段浮運沉放水動力特性仍未取得合理認(rèn)識。變截面管段與常規(guī)等截面管段相比,在預(yù)制、承載、浮運、沉放及對接等過程均存在較大的難度和風(fēng)險。數(shù)值模擬、試驗觀測及理論分析是水流流動問題研究的常用方法。其中物理模型試驗成本高且難以分析耗能內(nèi)流機理,理論分析則需對計算介質(zhì)進(jìn)行抽象和簡化,且給出解析解較困難;相比之下,數(shù)值模擬能形象而細(xì)致地再現(xiàn)水流的復(fù)雜流動,研究方法靈活、周期短、費用低,且便于揭示水流流動機理。因此,本文以洲頭咀沉管隧道變截面管段為研究對
- 某超超臨界鍋爐一級過熱器T91鋼吊掛管泄漏原因分析
漏。該吊掛管泄漏管段材料為T91鋼，規(guī)格為φ44.5 mm×10 mm，其下方相鄰管段材料為Super304H鋼。吊掛管上方為一級過熱器入口集箱，下方連接一級過熱器管屏，吊掛管的正常工作溫度為500 ℃，工作壓力為33 MPa。為查明吊掛管發(fā)生泄漏的原因，筆者對其進(jìn)行了理化檢驗與分析。1 理化檢驗1.1 宏觀檢查吊掛管泄漏管段在鍋爐內(nèi)的位置如圖1所示，由于受蒸汽沖擊，泄漏管段與相鄰的吊掛管均發(fā)生變形。圖2是吊掛管泄漏管段的宏觀形貌，將爆口所在管段、爆口上方
理化檢驗(物理分冊) 2020年1期2020-02-07
- 沉管管段在淺水航道浮運中的下沉量預(yù)報
道，沉管隧道標(biāo)準(zhǔn)管段的尺寸達(dá)到165 m×46 m×10.6 m，而浮運作業(yè)水深僅為12.4 m。超長超大管段在如此淺的水域中進(jìn)行浮運，淺水效應(yīng)將導(dǎo)致管段受到“吸底”的水動力，引起管段發(fā)生下沉運動，顛簸的下沉運動將影響管段浮運穩(wěn)定性和安全性，甚至可能導(dǎo)致管段發(fā)生觸底事故。目前國內(nèi)外對管段浮運的研究主要集中在浮運阻力[5]與拖航方案設(shè)計[6]等方面，對于管段浮運過程中下沉量[7]的研究，相關(guān)報道較少。本文研究了不同干舷與浮運速度下深中通道沉管管段的下沉運動。
船海工程 2019年6期2019-12-25
- 基于博弈云模型的油氣管道外腐蝕等級分析
環(huán)境較復(fù)雜，有的管段所經(jīng)區(qū)域存在腐蝕性介質(zhì)，隨著管道服役時間的延長，外腐蝕現(xiàn)象嚴(yán)重，極易導(dǎo)致油氣管道泄漏，并引發(fā)火災(zāi)、爆炸等事故，嚴(yán)重威脅管道周邊人們的生命財產(chǎn)安全[3-4]。因此，對油氣管道的外腐蝕等級進(jìn)行分析評價具有重要意義。針對管道的腐蝕分析，專家學(xué)者進(jìn)行了大量研究工作[5-14]。這些研究主要集中于腐蝕管道的失效概率[5-6]、土壤腐蝕綜合評價[7-9]、定性定量的評價方法[10-14]等。油氣管道大部分采用埋地敷設(shè)，所處的環(huán)境復(fù)雜，存在許多誘發(fā)管
腐蝕與防護(hù) 2019年10期2019-10-25
- LNG廠站安全閥背壓和天然氣放散管道計算
溫度、放散管道各管段的長度和管徑等許多因素，參數(shù)之間的關(guān)系比較復(fù)雜。因此，有必要對天然氣放散管道計算進(jìn)行研究。經(jīng)過對實例LNG氣化站適當(dāng)簡化，將EAG加熱器視為一段管段，得到天然氣放散管道的物理模型，見圖1。放散管道共有6個節(jié)點，5個管段。圖1中圓圈內(nèi)的編號為節(jié)點編號，管段上的編號為管段編號。節(jié)點6是儲罐安全閥的出口，節(jié)點1通向大氣。圖1 天然氣放散管道的物理模型2 放散管道的數(shù)學(xué)模型2.1 放散管道中天然氣的流動過程LNG儲罐發(fā)生火災(zāi)時，LNG迅速氣化，
煤氣與熱力 2019年8期2019-08-27
- 304 不銹鋼管線腐蝕開裂原因分析
后，發(fā)現(xiàn)視鏡下部管段仍有液體介質(zhì)漏出，拆開保溫后發(fā)現(xiàn)視鏡下部管段已開裂。開裂管段材質(zhì)為304 不銹鋼，規(guī)格Ф114×5mm。管線操作溫度100℃左右、壓力0.4MPa，外部有保溫層。內(nèi)部介質(zhì)為含有氯化鈣的膠粒水，其中氯離子含量約為38 ～54mg/L。為了查明裂紋性質(zhì)及產(chǎn)生原因，采取相應(yīng)的防范措施，在失效部位進(jìn)行取樣進(jìn)行檢測分析。2 檢查情況2.1 宏觀檢查通過檢查發(fā)現(xiàn)，開裂管段外壁有很多呈枯樹枝狀的裂紋,裂紋開裂方向既有沿軸向的，也有沿環(huán)向的，裂紋處及管
中國設(shè)備工程 2019年15期2019-08-26
- 一種基于電阻應(yīng)變式傳感器的水表或流量計結(jié)構(gòu)
計結(jié)構(gòu)，包括測量管段體及設(shè)于測量管段體外側(cè)的測量主機，測量管段體具有流體通道，測量管段體固設(shè)有可受力形變的封裝件，該封裝件內(nèi)設(shè)有由其進(jìn)行密封絕緣的電阻應(yīng)變式傳感器，電阻應(yīng)變式傳感器包括彈性元件及電阻應(yīng)變片，彈性元件隨封裝件的局部一同伸入至流體通道內(nèi)并基于流體的沖擊而產(chǎn)生形變，電阻應(yīng)變片貼設(shè)于彈性元件的表面并隨彈性元件的形變而改變自身的電阻；電阻應(yīng)變片與測量主機電連接并將自身的電阻阻值傳輸至測量主機。本發(fā)明具有以下優(yōu)點和效果：改變了傳統(tǒng)機械式水表的結(jié)構(gòu)，將水
傳感器世界 2019年11期2019-02-17
- 名稱：鋁塑袋裝材料的分離系統(tǒng)及方法
分離管道包括第一管段和第二管段，所述第一管段和第二管段形成階梯狀的分離管道本體，第一管段內(nèi)設(shè)有呈螺旋狀的第一型腔，在第二管段內(nèi)設(shè)有呈螺旋狀的第二型腔，第一管段的一端設(shè)有進(jìn)料口，進(jìn)料口處還安裝有帶消毒液的氣化機，第二管段上設(shè)有出料口，第一管段頂部靠近進(jìn)料口的位置開設(shè)有分離劑的進(jìn)水管，第一管段底部靠近和第二管段連通處的位置設(shè)有排水管，分離方法包括放置物料等四個步驟，意在解決采用現(xiàn)有鋁塑復(fù)合袋裝材料的浸泡分離器，而導(dǎo)致的物料分離處理效率差、容易產(chǎn)生物料堵塞故障以
再生資源與循環(huán)經(jīng)濟 2019年8期2019-01-21
- 考慮設(shè)備跌落的天然氣計量站失效后果計算方法*
閥門截斷作用，以管段組儲氣量作為檢定區(qū)域內(nèi)管段失效的最大天然氣泄漏量；針對桁車失效，增設(shè)設(shè)備跌落事故，以動量定理為依據(jù)，建立故障樹及潛在影響面積計算模型；將影響面積內(nèi)的管段、天然氣、設(shè)備、人員等各方面損失折算為經(jīng)濟損失，形成統(tǒng)一的適用于天然氣計量站失效后果計算方法，并將其應(yīng)用于某天然氣計量站管段后果評價中，驗證該計算方法的可行性和適用性。1 計量站失效后果分析天然氣計量站因其自身功能需要，相較于常規(guī)天然氣站場而言，增設(shè)了檢定流程，其具體步驟如圖1所示。在一
中國安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù) 2018年10期2018-11-01
- 紅水河漂管沉降施工技術(shù)
越,以下著重介紹管段漂管沉降過程中的施工原理及關(guān)鍵施工技術(shù)。1 漂管沉降施工原理及可行性分析紅水河水下溶洞裂隙較多,定向鉆鉆頭在前進(jìn)過程中容易出現(xiàn)卡死的現(xiàn)象,造成重復(fù)性施工,并且定向鉆施工費用較高,為了減少施工難度,降低成本,經(jīng)過多方討論決定選擇在枯水季節(jié)進(jìn)行沉管施工[3]。具體施工工藝流程見圖1[4-6]。圖1 紅水河漂管沉降施工工藝流程根據(jù)管段漂浮牽引就位的方式不同,漂管沉降可以分為直線漂管沉降、旋轉(zhuǎn)漂管沉降和起重漂管沉降三類[7-8]。垂直于紅水河流
天然氣與石油 2018年4期2018-09-08
- 基于窮舉法的雨水管渠設(shè)計流量計算方法研究
積疊加法是將設(shè)計管段本段及上游的所有匯水面視為一個整體，取第一塊匯水面上最遠(yuǎn)點的雨水流達(dá)設(shè)計斷面的集流時間為降雨歷時，即通過計算全面積上的平均降雨強度來計算設(shè)計流量。雖然其降雨歷時中包含了管渠中的雨水流行時間，但它實際上假設(shè)雨水是在地面匯集后進(jìn)入計算管段的[6]。這一假設(shè)不符合降雨匯流的實際情況，設(shè)上、下游管段匯水面積分別為F1，F(xiàn)2，上、下游降雨強度分別為q1，q2，在各匯水面徑流系數(shù)相同的前提下，當(dāng)F1/F2>q2/q1時，用面積疊加法計算甚至?xí)霈F(xiàn)下
水土保持通報 2018年3期2018-07-26
- 環(huán)狀給水管網(wǎng)自動生成樹的研究
對環(huán)狀給水管網(wǎng)的管段流量確定初分配方案，若給水管網(wǎng)的規(guī)模較小，可通過分析控制點位置以及大用戶的分布，確定主干管供水路線，較合理地分配管段流量。對于中等以上的城市，僅依靠主觀判斷分配給水管網(wǎng)的管段流量會造成較大誤差，不能滿足用戶的實際用水量，也不能實現(xiàn)最優(yōu)化設(shè)計。初始流量分配可以采用最小平方和的流量分配法和截面法等，最小平方和法分配的管段流量比較均勻而使管道主次不分，截面法分配的管段流量不能滿足節(jié)點流量平衡的條件。若采用圖論理論把環(huán)狀給水管網(wǎng)中的若干條管段刪
中國農(nóng)村水利水電 2018年6期2018-07-09
- 供水管網(wǎng)爆管動態(tài)風(fēng)險評估
。本文首先對影響管段爆管的動態(tài)水力因素進(jìn)行篩選，并確定其分級評價標(biāo)準(zhǔn)，然后，應(yīng)用BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)原理，分析待評價管段的水力狀態(tài)與哪一分級標(biāo)準(zhǔn)更為接近，即把水力因素定量化為評價等級，構(gòu)建一個供水管網(wǎng)動態(tài)爆管風(fēng)險評估體系，進(jìn)而配合管段爆管靜態(tài)風(fēng)險評價，實現(xiàn)對管網(wǎng)安全的綜合評價。2 動態(tài)水力安全評價指標(biāo)的選擇和量化2.1 評價指標(biāo)的選擇影響管段爆管的動態(tài)因素包括流速、壓力、溫度、路面載荷等，然而管段水流的實時溫度和路面載荷數(shù)據(jù)一般較難獲得，因此本研究主要考慮管道的動
凈水技術(shù) 2018年2期2018-03-06
- 沉管隧道變截面管段若干關(guān)鍵設(shè)計技術(shù)分析
）沉管隧道變截面管段若干關(guān)鍵設(shè)計技術(shù)分析劉力英，魏立新（廣州市市政工程設(shè)計研究總院，廣東 廣州 510060）以國內(nèi)首條變截面沉管隧道工程-廣州洲頭咀沉管隧道工程為依托，總結(jié)了變截面管段成型預(yù)制技術(shù)難點及對策；分析了管段起浮及浮運過程中干舷及穩(wěn)定性機理，并提出了相應(yīng)控制措施；建立了二維和三維數(shù)值模型，揭示其結(jié)構(gòu)空間受力特性。分析表明，管段預(yù)制時在內(nèi)部模板臺車上設(shè)置連續(xù)桁架作為補償可較好滿足截面漸變段成型預(yù)制的要求；對道路線形進(jìn)行小幅度調(diào)整使結(jié)構(gòu)橫向?qū)ΨQ、在
城市道橋與防洪 2017年8期2017-09-15
- 管網(wǎng)改擴建項目優(yōu)化設(shè)計計算研究
礎(chǔ)上，對其中某些管段的管徑與走向進(jìn)行改變，以滿足整個管網(wǎng)的管段流量與節(jié)點壓力。而管網(wǎng)的擴建即是在保留已有管網(wǎng)的基礎(chǔ)上，通過增加新的管段的方法，來滿足各用氣點的需求，同時保證整個環(huán)網(wǎng)的安全穩(wěn)定運行。在進(jìn)行管網(wǎng)的改建與擴建的過程中，還要考慮管網(wǎng)整改后的經(jīng)濟效益。1.2.1 傳統(tǒng)遺傳算法的操作基本遺傳算法(Simple Genetic Algorithms，簡稱SGA)是一個迭代過程，它模擬生物在自然環(huán)境中的遺傳和進(jìn)化機理，反復(fù)將選擇、交叉、變異操作作用于群體，
上海煤氣 2017年3期2017-07-05
- 電站配管設(shè)計中的旋轉(zhuǎn)角度分析及計算
行詳細(xì)說明，得出管段上的旋轉(zhuǎn)角度即是管段旋轉(zhuǎn)前后所在平面間的二面角、管段間的旋轉(zhuǎn)角度即是管段間的二面角的結(jié)論，并給出三角函數(shù)計算和CAD輔助計算2種具體數(shù)值計算方法，且CAD輔助計算方法更簡單準(zhǔn)確。電站配管設(shè)計；管段；旋轉(zhuǎn)角度；二面角；計算方法0 引言在電站配管管道工廠化預(yù)制過程中，通過旋轉(zhuǎn)角度可以計算出管段與管段、管段與管座、支吊架卡塊等附件之間在圓周上的距離［1］，從而按照該距離進(jìn)行畫線、組對，以保證附件之間的相對位置正確。另外，在電站配管工地管道安裝
綜合智慧能源 2016年9期2016-11-12
- 南昌紅谷隧道管段浮運過程風(fēng)險節(jié)點數(shù)值模擬及分析
)?南昌紅谷隧道管段浮運過程風(fēng)險節(jié)點數(shù)值模擬及分析鄧小新1， 劉惠康2,*， 張玉成3， 管蕾4， 黃珂1(1. 南昌市政公用投資控股有限責(zé)任公司， 江西 南昌330000； 2. 廣州地鐵設(shè)計研究院有限公司，廣東 廣州510000； 3. 廣東省水利水電科學(xué)研究院， 廣東 廣州 510610；4. 中鐵隧道集團有限公司， 河南 洛陽471009)紅谷隧道是目前國內(nèi)第一座在流速大、水位落差大的江河中部用沉管法修建的隧道，浮運施工難度大。為確保管段及鄰近建筑
隧道建設(shè)(中英文) 2016年9期2016-10-19
- 加拿大通過氣改油工程建成跨東西海岸油品輸送管道
道建設(shè)工程，新建管段包括了位于阿爾伯塔省的275km管段、薩斯喀徹溫省和曼尼托巴的60km管段、安大略省東部的105km管段、魁北克省的645km管段和新不倫瑞克省的375km管段，現(xiàn)有管道管徑為1067mm，如圖1所示。管道將用于運輸輕質(zhì)油和重油，其初始容量為85×104桶/日，當(dāng)管道達(dá)到理想運輸狀態(tài)時，其輸量為110×104桶/日。管道全線路經(jīng)65~70個泵站，設(shè)有四個儲油罐區(qū)，分別建在哈迪斯蒂，薩斯喀徹溫省的魁北克和圣約翰市內(nèi)，及魁北克和圣約翰市區(qū)的
管道行業(yè)觀察 2016年2期2016-09-12
- 模擬環(huán)道的蠟沉積實驗研究
時測量裝置的兩個管段，分別為測試管段和參比管段，再根據(jù)實時的測量的數(shù)據(jù)結(jié)果進(jìn)行對比，以此來完成結(jié)蠟厚度的測量和計算。在測量試驗過程中，通過可控制溫度的水套來調(diào)整測試管段的管壁溫度，以此保證管壁溫度保持在一個特定的溫度區(qū)間，如果管壁的溫度低于管道內(nèi)油品的析蠟點時，測試管段內(nèi)就會產(chǎn)生結(jié)蠟的顯現(xiàn)，進(jìn)而會有蠟分子吸附在管壁上，導(dǎo)致測試管段的內(nèi)徑變小，從而使該管段的兩端壓力差增大。同時調(diào)整參比管段的管壁溫度，保證其溫度和管內(nèi)油品的溫度相同或稍大與管內(nèi)油溫，從而保證該
化工設(shè)計通訊 2016年5期2016-09-03
- 供熱網(wǎng)不等選取經(jīng)濟比摩阻的研究
；流量；供熱網(wǎng)；管段0 前 言經(jīng)濟比摩阻在供熱領(lǐng)域具有重要意義，包括設(shè)計階段的管徑選擇、評估階段對管網(wǎng)經(jīng)濟性的評價、運行階段對運行效果的測試等.本文主要針對設(shè)計階段的管徑選擇方面來展開探討，傳統(tǒng)的外網(wǎng)設(shè)計通常都是根據(jù)不同的介質(zhì)、不同的位置擬定一個比摩阻，然后對該工程的各個管段通過擬定的比摩阻和負(fù)荷確定的流量來選取管徑.但是此過程中存在所有的管段選取一個經(jīng)濟比摩阻是否合適的問題.隨著集中供熱的發(fā)展，管網(wǎng)巨型化和復(fù)雜化，管段之間的差異性越來越大，例如一次網(wǎng)熱源
河北建筑工程學(xué)院學(xué)報 2016年4期2016-03-28
- 某亞臨界鍋爐水冷壁泄漏失效分析
分布情況分別為：管段A與管段B之間的環(huán)向焊縫與MPM焊縫交叉處有一個漏點，標(biāo)識為漏點1，見圖2；管段B上有一個漏點，標(biāo)識為漏點2，見圖2；管段C上有三個漏點，分別標(biāo)識為漏點3、漏點4和漏點5，見圖3。另外從圖1也可以看出有補焊痕跡。圖1 發(fā)生泄漏樣管的整體形貌圖2 漏點1和漏點2宏觀形貌宏觀檢查發(fā)現(xiàn)，漏點2至漏點5的形狀均近似圓形，漏點附近有明顯沖刷的痕跡，并且沖刷的方向是由外向內(nèi)（相對管子而言）。剖開管段B后發(fā)現(xiàn)漏點1正好位于管段A和管段B管子對接環(huán)向焊
機械工程師 2015年8期2015-04-10
- 南昌紅谷隧道提前完成今年沉管浮運重大節(jié)點
南昌紅谷隧道E6管段歷經(jīng)9 h出塢、浮運，于當(dāng)日13:30順利抵達(dá)回旋區(qū)臨時系泊，這標(biāo)志著國內(nèi)內(nèi)河規(guī)模最大最長的城市道路沉管隧道提前2個月實現(xiàn)了2015年第1批次6節(jié)沉管預(yù)制、浮運的目標(biāo)。南昌紅谷隧道江中段采用“沉管法”施工，長1 329 m，共12節(jié)管段，分2個批次在目前亞洲最大的異地巨型干塢內(nèi)預(yù)制，每個批次預(yù)制6節(jié)管節(jié)，分2015、2016年2年浮運、沉放。E6管節(jié)作為紅谷隧道2015年計劃浮運的最后一節(jié)管節(jié)，長115 m，寬30 m，高8.3 m，重
隧道建設(shè)(中英文) 2015年9期2015-04-06
- 考慮失效相關(guān)性的埋設(shè)管網(wǎng)系統(tǒng)地震可靠性分析
）可由多個不同的管段串聯(lián)組成。地震荷載作用下，各條邊僅有“工作”和“失效”兩種狀態(tài)，管線工作概率（地震可靠度）表示其連通能力，管網(wǎng)地震可靠性模型即為網(wǎng)絡(luò)模型中源點到指定匯點間的連通可靠度求解問題。根據(jù)震害率統(tǒng)計公式，管段Di的地震破壞概率為；其中Di為管段Di的失效事件；Pfi為管段Di的失效概率；Li為管段Di的長度（km）；λi=0.00475?Ki? PGVi為管段Di的經(jīng)驗震害率（處/km），Ki為考慮管材、接頭形式、場地條件等因素的調(diào)整系數(shù)；PG
地震科學(xué)進(jìn)展 2015年9期2015-03-29
- 配水管網(wǎng)管段改造排序的PageRank算法
哈爾濱）配水管網(wǎng)管段改造排序的PageRank算法李飛宇1，石振鋒2，吳晨光1，于美婷2，袁一星1（1.哈爾濱工業(yè)大學(xué)市政環(huán)境工程學(xué)院，150090哈爾濱；2.哈爾濱工業(yè)大學(xué)數(shù)學(xué)系，150001哈爾濱）針對城市配水管網(wǎng)管段改造比選排序問題，提出了基于PageRank的改進(jìn)的MPR-Pipe算法，實現(xiàn)了對管網(wǎng)節(jié)點和管段多種水力屬性的PR值求解.利用經(jīng)濟流量和管段單位水力坡降PR值，定義了管段改造的重要性度量，并以此作為改造比選排序的依據(jù).理論計算表明該算法求
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2015年8期2015-03-20
- 沉管法隧道短管陸上拉合的施工工藝
延線隧道工程E3管段與E4-1管段的拉合正是采用TX-300-J型300噸拉合油缸進(jìn)行短管節(jié)的陸上拉合，拉合采用12點同步牽引，各牽引點荷載可調(diào)，并可荷載保持和同步卸載。二、相關(guān)資料1、沉管管段資料：E4-1管段主尺度：L×B×H=3.9m×39.9m×9mE4-1管段重量：1220t鋼-鋼摩擦系數(shù)：f=0.152、200t拉合油缸資料：3、GINA帶原始尺寸及設(shè)計壓縮資料：根據(jù)設(shè)計要求，在PC拉索安裝完成，拉合油缸卸載后，GINA帶壓縮量為65mm，即拉
建筑遺產(chǎn) 2014年1期2014-10-21
- 不同布纜方式錨碇沉管管段運動的數(shù)值模擬
、斷面形式靈活、管段埋深較淺、工序可平行進(jìn)行、受力明確、防水性能好、作業(yè)安全等優(yōu)勢而受到世界各國的廣泛應(yīng)用［1-2］。沉管隧道的沉放是整個施工過程中最危險、對技術(shù)要求最強的環(huán)節(jié)［3］，尤其在復(fù)雜的海洋環(huán)境條件下，管段在沉放過程中受流體的作用而產(chǎn)生的運動響應(yīng)不容忽視;為保證管段沉放的安全性和沉放初步定位的精準(zhǔn)性，對沉管管段自身進(jìn)行適當(dāng)?shù)腻^碇是有必要的。因此，研究管段在錨碇狀態(tài)下的運動響應(yīng)及錨碇纜受力等問題具有重要的現(xiàn)實意義。Toshio Aono等［4］對日
海洋工程 2014年1期2014-10-11
- 核電主蒸汽超級管道管段制造工藝及質(zhì)量控制
級管道是由5 段管段焊接而成，這5 段管段分別稱為管段T1(最終長度2.7 m)、管段T2(最終長度3.6 m)、管段T3(最終長度4.4 m)、管段T4(最終長度4.481 m)和管段T5。管段T5為超級管道和主蒸汽機械貫穿件之間的過渡段。5 段管段的管徑均為Φ813 mm×46 mm，材料為P280GH(法國材料牌號，大致相當(dāng)于我國的16Mn)。各管段均在工廠制作，在安裝現(xiàn)場將其組焊為一根超級管道。主蒸汽超級管道除了帶有管嘴的管段外，還有些附件，主要包
制造技術(shù)與機床 2014年12期2014-04-23
- 山區(qū)輸配水管網(wǎng)沿線流量與節(jié)點流量的簡化計算研究
時，首先要知道各管段計算流量，為此必須先確定沿線流量與節(jié)點流量。本文引入沿線流量和節(jié)點流量兩個概念：沿線流量實質(zhì)是對管網(wǎng)管段實際流量分配的一種近似，是為了方便計算而引入的一個計算參數(shù)； 節(jié)點流量表示一個節(jié)點上的總體流量，節(jié)點流量跟方向無關(guān)，只要通過節(jié)點的單位量的集合就是節(jié)點流量。基于上述兩個概念，介紹沿線流量與節(jié)點流量計算方法，并結(jié)合典型山區(qū)農(nóng)村供水工程輸配水設(shè)計實例進(jìn)行驗證分析。1 沿線流量實際的配水情況很復(fù)雜，計算時往往加以簡化，即假定q1、q2……這
水利建設(shè)與管理 2014年1期2014-03-23
- 利用途泄流量和輸轉(zhuǎn)流量確定天然氣分配管道計算流量的研究
氣分配管網(wǎng)的各條管段根據(jù)連接用戶的情況，可分為三種：管段沿途不輸出氣體，用戶連接在管段的末端，這種管段的氣體流量是個常數(shù)，見圖 1（1），所以其計算流量就等于轉(zhuǎn)輸流量；分配管網(wǎng)的管段與大量居民用戶、小型公共建筑用戶相連；此種管段的主要特征是：由管段始端進(jìn)入的圖1 天然氣管道的計算流量Fig.1 The calculation flow of the natural gas pipeline天然氣在途中全部供給各處用戶，這種管段只有途泄流量，如圖1（2）所示
當(dāng)代化工 2013年9期2013-11-05
- 基于軟件模擬城市中壓燃?xì)夤芫W(wǎng)可靠性分析
管網(wǎng)中較大流量的管段故障停輸，對廣東省某市城區(qū)的天然氣中壓管網(wǎng)的可靠性進(jìn)行分析。1 GNET軟件簡介采用的GNET軟件是由中國市政工程華北設(shè)計研究總院與北京賽遠(yuǎn)科技發(fā)展有限公司共同開發(fā)的燃?xì)夤芫W(wǎng)分析軟件，具有便捷的操作界面，適用于管道輸送的城鎮(zhèn)燃?xì)庠诓煌瑝毫壷葡碌沫h(huán)網(wǎng)水力分析和計算。GNET軟件的主要特點：① 管網(wǎng)分析計算與繪圖一體化。應(yīng)用軟件進(jìn)行管道的繪制計算，并結(jié)合繪圖軟件將計算結(jié)果直接標(biāo)注于圖形中。② 在自識別環(huán)路管網(wǎng)圖的基礎(chǔ)上，自動對環(huán)、管段及節(jié)
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟 2013年1期2013-09-12
- 海河隧道沉管沉放對接的主要施工技術(shù)
的應(yīng)用，實現(xiàn)沉管管段在水中的精確對接，針對沉管的浮運、沉放、對接等關(guān)鍵問題進(jìn)行重點分析與闡述，采用岸拖方式將沉管管段依次浮運至沉放區(qū)域;采用浮駁吊沉法工藝進(jìn)行管段沉放;利用全站儀、GPS、傾角儀實時監(jiān)控并調(diào)整管段空間位置及姿態(tài);利用水力壓接將GINA止水帶壓縮，完成沉管對接。施工結(jié)果表明，采用岸拖法浮運、浮駁吊沉法、水力壓接技術(shù)進(jìn)行沉管對接是成功的，技術(shù)上是可靠的。沉管隧道;岸拖法;浮駁吊沉法;水力壓接;施工1 概述海河隧道工程位于天津市濱海新區(qū)于家堡金融
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計 2013年4期2013-09-02
- 秦山二期RRA余排入口死管段效應(yīng)分析及對策
的研究方向?！八?span id="j5i0abt0b" class="hl">管段現(xiàn)象”是目前困擾核電廠的一個重大難題，也是影響相關(guān)設(shè)備壽命的最主要因素(梁漢生等，2005)。RRA余排入口管道就屬于“死管段”之一。該現(xiàn)象已經(jīng)多次在國內(nèi)外同類型電廠中出現(xiàn)問題，導(dǎo)致閥門閥座產(chǎn)生腐蝕，影響閥門的密封性。如不及時發(fā)現(xiàn)、及時處理，將會破壞一回路壓力邊界的完整性，產(chǎn)生放射性物質(zhì)泄漏的重大安全風(fēng)險。本文通過分析死管段產(chǎn)生機理，并結(jié)合秦山二期4臺機組實際改造經(jīng)驗，為今后其它電站設(shè)計及技術(shù)改造提供參考。1 “死管段”現(xiàn)象及機理核電廠
東華理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2013年2期2013-03-26
- 基于管段重要性的給水管網(wǎng)布局分析
較差；管網(wǎng)中任一管段損壞時，該管段以后的所有管線就會斷水，得不到服務(wù).而環(huán)狀管網(wǎng)中，管線連接成環(huán)；直觀上認(rèn)為任意管段損壞時，水還可從另外管線供應(yīng)用戶，可以縮小斷水區(qū)域，從而增加供水可靠性［1－2］.事實上如果引入給水管網(wǎng)冗余，即備選路徑配水能力的概念，將會發(fā)現(xiàn)當(dāng)由連通管將樹狀管網(wǎng)形成環(huán)狀管網(wǎng)時，如果供水壓力不是很充分，很可能出現(xiàn)僅具有連通性（即從水源到某一節(jié)點具有不同的連通路徑）冗余，而沒有提高能力（管段的過水能力）冗余.給水管網(wǎng)設(shè)計計算中，除按設(shè)計年限內(nèi)
同濟大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2013年3期2013-03-04
- 天津海河沉管隧道管段分節(jié)方案比選研究
大型駁船上先預(yù)制管段，再浮運到指定位置下沉對接固定,進(jìn)而建成過江隧道或水下構(gòu)筑物的施工方法，采用沉管法施工的隧道叫沉管隧道[2]。沉管隧道自誕生以來，已經(jīng)在美國、荷蘭、日本等國家得到廣泛應(yīng)用。我國修建沉管隧道起步較晚，但是發(fā)展迅速。目前已經(jīng)建成的沉管隧道有寧波甬江隧道、寧波常洪隧道、廣州珠江隧道、上海外環(huán)隧道[3]、廣州倉頭-生物島隧道、廣州生物島-大學(xué)城隧道[4][5]，在建的有廣州洲頭咀隧道、舟山沈家門海底隧道、佛山汾江路南延線東平河隧道、港珠澳大橋海
城市道橋與防洪 2013年6期2013-01-11
- 油氣管道風(fēng)險專家評分方法的改進(jìn)及應(yīng)用
，雖然A、B兩個管段的指數(shù)總和相等，但B管段中腐蝕指數(shù)很低，結(jié)果導(dǎo)致它們的失效概率分值差別較大。為了進(jìn)一步分析用指數(shù)總和來度量總失效概率所引起的評價結(jié)果失真程度，以國外某管道現(xiàn)場數(shù)據(jù)和管道失效概率數(shù)據(jù)舉例說明。對該管道失效概率等級進(jìn)行劃分，2008年第三方破壞失效概率等級及其破壞指數(shù)如表1所示。為了便于說明問題，假設(shè)該管道腐蝕、設(shè)計因素和誤操作這三個方面各模式失效概率等級所對應(yīng)的各平均指數(shù)值都和表1第三方破壞相同?，F(xiàn)假設(shè)有5個管段分別為A、B、C、D、E，
重慶科技學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2011年6期2011-10-30
- 環(huán)狀給水管網(wǎng)計算方法的研究
降列向量;Z為各管段支路中兩節(jié)點的位能差列向量(B維);DH為管段支路的能量輸入項列向量(B維)，當(dāng)管段不含能量輸入項時，DH=0;S為B×B階對角矩陣;Sj為各管段支路的阻力特性系數(shù);|G|為B×B階對角矩陣;|Gj|為各管段支路流量的絕對值。上述方程組中，共有2B個未知變量(B個Gj，B個ΔHj)，同時也有2B個方程，由A，Bf的性質(zhì)可知，方程組中沒有多余方程，故有唯一解。2 基本關(guān)聯(lián)矩陣和基本回路矩陣的形成[3］2.1 基本關(guān)聯(lián)矩陣的形成以圖1為例說
山西建筑 2011年28期2011-08-21
- 供熱管網(wǎng)連通可靠度研究
的連通問題提出了管段的連通重要度;分析多熱源多環(huán)供熱管網(wǎng)的連通可靠度，評價了位于熱源出口干線、回路和公共管上各管段的連通重要度．計算結(jié)果表明:多熱源、環(huán)狀的管網(wǎng)結(jié)構(gòu)具有較高的連通可靠度水平;管段距熱源的距離越近，連通重要度越高;熱源出口干線的管長對熱源供熱的可靠度有重要的影響．管網(wǎng)連通可靠度評價有助于優(yōu)化管網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)設(shè)計．集中供熱;空間管網(wǎng);連通可靠度;連通重要度隨著城市的發(fā)展，集中供熱系統(tǒng)的規(guī)模也在不斷擴大，供熱安全可靠性越來越受到人們的重視．作為供熱系
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2011年8期2011-07-18
- 混水機組在低溫地面輻射供暖系統(tǒng)中的運用
環(huán)路為:熱力站→管段1→管段2→管段3→管段4→管段5→7號樓。經(jīng)計算最不利環(huán)路總阻力(不含熱力站內(nèi)部阻力):142.3kPa。3)按2號樓入戶裝置前供回水干管壓差為零選擇熱力站循環(huán)水泵，外網(wǎng)供回水溫度80℃～40℃。樓棟內(nèi)使用混水機組及二次變頻泵，供回水溫度為50℃～40℃，計算環(huán)路為:熱力站→管段1→管段2→管段6→用戶2號樓，計算結(jié)果見表1。圖1 混水機組在系統(tǒng)中的設(shè)置及控制換熱站至各樓棟室內(nèi)用戶的總阻力，樓內(nèi)二次泵循環(huán)流量、揚程分別為:用戶1:換熱
山西建筑 2011年24期2011-06-14
- 成品油管網(wǎng)運行優(yōu)化
的管網(wǎng)結(jié)構(gòu)和計算管段劃分如圖1所示。以樹枝狀管網(wǎng)每一個樹杈所在的點作為分界點，對整個管網(wǎng)進(jìn)行計算管段的劃分。從管道首站到第一個分界點間的管段為管段1，第一個分界點到第二個分界點間的管段為管段2，第一個分界點到支線油庫2間的管段為管段3，以此類推其他管段。出于模型求解的需要，以干線上支線起點作為分界點劃分計算階段，干線首站至第一個分界點間管網(wǎng)為第一階段，第一個分界點至第二個分界點間管網(wǎng)為第二階段，其余以此類推。圖1 成品油管網(wǎng)優(yōu)化計算管段劃分示意圖Fig.1
中國石油大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2011年3期2011-01-22